钢结构施工单元三项目三拉弯压弯构件学习教案.pptx

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1、会计学1钢结构施工钢结构施工(sh gng) 单元三单元三 项目三项目三 拉拉弯压弯构件弯压弯构件第一页，共62页。NMNe1.1拉弯、压弯构件拉弯、压弯构件(gujin)的应用和截面形的应用和截面形式式图图1.1.1 压弯、拉弯构件压弯、拉弯构件第1页/共61页第二页，共62页。NNeeNNa)b)有节间荷载有节间荷载(hzi)作用的桁架上下弦作用的桁架上下弦杆、杆、受风荷载受风荷载(hzi)作用的墙架柱作用的墙架柱第2页/共61页第三页，共62页。实腹式和格构式。实腹式和格构式。 实腹式截面：热轧型钢截实腹式截面：热轧型钢截面、冷弯薄壁型钢截面和组合面、冷弯薄壁型钢截面和组合截面。截面。

2、当构件当构件(gujin)计算长度计算长度较大且受力较大时，为了提高较大且受力较大时，为了提高截面的抗弯刚度，还常常采用截面的抗弯刚度，还常常采用格构式截面。格构式截面。 压弯构件压弯构件(gujin)的截面的截面通常做成在弯矩作用方向具有通常做成在弯矩作用方向具有较大的截面尺寸。较大的截面尺寸。图图1.1.2 压弯构件的截面形式压弯构件的截面形式第3页/共61页第四页，共62页。 取值同轴压构件。取值同轴压构件。 ,maxmax yx第4页/共61页第五页，共62页。强强度度稳稳定定实腹式实腹式 格构式格构式 弯矩作用在实轴上弯矩作用在实轴上 弯矩作用在虚轴上弯矩作用在虚轴上 (分肢稳定分肢

3、稳定)整体稳整体稳定定局部稳定局部稳定平面内稳定平面内稳定 平面外稳定平面外稳定 承载承载能力能力极限极限状态状态正常正常(zhngchng)使使用极用极限状限状态态 取值同轴压构件。取值同轴压构件。 ,maxmax yx刚度刚度(n d)压弯构件压弯构件(gujin)：第5页/共61页第六页，共62页。1.2 拉弯、压弯构件的截面强度拉弯、压弯构件的截面强度(qingd)和刚度和刚度图图1.2.1 压弯构件截面应力的发展过程压弯构件截面应力的发展过程Aw=hwtwMxhwxxyyhfyfyfyfyHHN h h(1-2 )hfyfy(a)(b)(c)(d)Af=bt第6页/共61页第七页，共

4、62页。(a)(b)(e)(d)(c)N /AnfM /Wnbm axm inyfyfyfyfyfyfy第7页/共61页第八页，共62页。式中式中 N轴心压力设计轴心压力设计(shj)值值 An毛截面面积毛截面面积 Mx、My两个主平面内的弯矩两个主平面内的弯矩Wn,x、Wn,y毛截面对两个主轴的抵抗矩毛截面对两个主轴的抵抗矩 x、y截面在两个主平面内的部分截面塑性发展系数。按截面在两个主平面内的部分截面塑性发展系数。按P65表表3-1采用，如工字形截面：采用，如工字形截面： x=1.05， y=1.20 f设计设计(shj)强度强度（）（）fWMANnxxxn1.单向单向(dn xin)拉弯

5、、压弯构件强度拉弯、压弯构件强度计算公式计算公式2.双向拉弯、压弯构件双向拉弯、压弯构件(gujin)强度计强度计算公式算公式fWMWMANnyyynxxxn（）（）第8页/共61页第九页，共62页。表表3-1 3-1 截面塑性发展截面塑性发展(fzhn)(fzhn)系数系数xx、yy值值P65P65表表3 31 1第9页/共61页第十页，共62页。表表3-1 3-1 截面塑性截面塑性(sxng)(sxng)发展系数发展系数xx、yy值值 续表续表第10页/共61页第十一页，共62页。 取值同轴压构件。取值同轴压构件。 ,maxmax yx拉弯和压弯构件的刚度仍以构件的长细比来拉弯和压弯构件的

6、刚度仍以构件的长细比来(bli)控制，即控制，即： 当弯矩为主，轴心力较小或有其他需要时，还需验算拉弯和压弯构件的挠度(nod)或变形，使其满足挠度(nod)和变形要求。第11页/共61页第十二页，共62页。在在N和和M同时作用下，一开同时作用下，一开始构件就在弯矩作用平面始构件就在弯矩作用平面(pngmin)内发生变形，呈弯曲内发生变形，呈弯曲状态，当状态，当N和和M同时增加到一定同时增加到一定大小时则到达极限，在弯矩作用大小时则到达极限，在弯矩作用平面平面(pngmin)内只产生弯曲变内只产生弯曲变形（弯曲失稳形（弯曲失稳)。 a) 弯曲弯曲(wnq)失稳失稳b) 弯扭失稳弯扭失稳NN(

7、a )( b )NN1.3 实腹式压弯构件在弯矩作用实腹式压弯构件在弯矩作用(zuyng)平面内的稳定计算平面内的稳定计算 压弯构件弯矩作用平面内失稳压弯构件弯矩作用平面内失稳第12页/共61页第十三页，共62页。a) 弯曲弯曲(wnq)失稳失稳b) 弯扭失稳弯扭失稳NN( a )( b )NN当构件在弯矩作用平面外没有足够的当构件在弯矩作用平面外没有足够的支撑以阻止其产生侧向位移支撑以阻止其产生侧向位移(wiy)和扭转和扭转时，构件可能发生弯扭屈曲（弯扭失稳）时，构件可能发生弯扭屈曲（弯扭失稳）而破坏，这种弯扭屈曲又称为压弯构件弯而破坏，这种弯扭屈曲又称为压弯构件弯矩作用平面外的整体失稳。矩

8、作用平面外的整体失稳。 双向压弯构件的失稳双向压弯构件的失稳同时同时(tngsh)产生双向弯曲变形并伴随有产生双向弯曲变形并伴随有扭转变形属弯扭失稳。扭转变形属弯扭失稳。 压弯构件弯矩作用平面外失稳压弯构件弯矩作用平面外失稳第13页/共61页第十四页，共62页。mxxxx1Ex10.8/xMNfAWN N（1.3.8）下：下：等效弯矩系数，取值如等效弯矩系数，取值如塑性发展系数；塑性发展系数；量；量；大受压纤维的毛截面模大受压纤维的毛截面模在弯矩作用平面内对较在弯矩作用平面内对较计算区段的最大弯矩；计算区段的最大弯矩；件的稳定系数；件的稳定系数；弯矩作用平面内轴压构弯矩作用平面内轴压构修正系数

9、修正系数的均值；的均值；抗力分项系数抗力分项系数，；计算段轴心压力设计值计算段轴心压力设计值式中：式中： mxxxxxRxExExExWMEANNNN 12;8 . 01 . 11 . 1221 . 1xExEAN第14页/共61页第十五页，共62页。1）悬臂构件和无支撑框架和弱支撑柱框架）悬臂构件和无支撑框架和弱支撑柱框架 mx=1.02）框架柱和两端支承的构件）框架柱和两端支承的构件 无横向荷载作用时无横向荷载作用时 mx=0.65+0.35M1/M2， M1和和M2是构件两端的弯矩。是构件两端的弯矩。 M2 M1 。当两端弯矩使构件。当两端弯矩使构件产生同向曲率产生同向曲率(ql)时，取

10、同号，反之取异号。时，取同号，反之取异号。 有端弯矩和横向荷载同时作用时有端弯矩和横向荷载同时作用时 使构件产生同向曲率使构件产生同向曲率(ql)， mx=1.0； 产生反向曲率产生反向曲率(ql)，mx=0.85。（3）有关）有关mx取值，规范规定取值，规范规定(gudng)如下：如下： 无端无端(wdun)弯矩有横向荷载作用时：弯矩有横向荷载作用时：mx=1.0。+第15页/共61页第十六页，共62页。22(1 1.25)mxxxxEXMNfNAWN222xxxWW式中，较小截面的毛截面抵抗矩；与相对应的截面塑性发展系数。对于单轴对称的截面（如对于单轴对称的截面（如T形、槽型截面等）的压弯

11、构件，当弯矩作用形、槽型截面等）的压弯构件，当弯矩作用(zuyng)在对称轴平面内且使较大翼缘受压时，较小翼缘有可能由于在对称轴平面内且使较大翼缘受压时，较小翼缘有可能由于受到较大的拉应力而首先屈服，导致构件破坏。对这类构件，还应按受到较大的拉应力而首先屈服，导致构件破坏。对这类构件，还应按下式确定进行验算。下式确定进行验算。第16页/共61页第十七页，共62页。表表3-1 3-1 截面塑性截面塑性(sxng)(sxng)发展系数发展系数xx、yy值值P65P65表表3 31 1第17页/共61页第十八页，共62页。zNNleeyxNeNNNezM NeNeNi02NeMdudzdudzu(a

12、)(b)(c)xMNe-NeMNuuy1.4 实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的稳定实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的稳定(wndng)计算计算 图平面图平面(pngmin)外弯扭外弯扭屈曲屈曲第18页/共61页第十九页，共62页。压弯构件压弯构件(gujin)弯矩作用平面外整体稳定计算公式弯矩作用平面外整体稳定计算公式txxybx1MNfAW（）（）式中：式中：Mx弯矩，取所计算构件段范围内的最大弯矩值；弯矩，取所计算构件段范围内的最大弯矩值；y轴心受压构件在弯矩作用面外屈曲的稳定系数轴心受压构件在弯矩作用面外屈曲的稳定系数;tx等效弯矩系数，取值方法与弯矩作用平面等效弯矩系数，取值方法与弯矩作

13、用平面(pngmin)内等效弯矩内等效弯矩系数系数mx相同。相同。截面影响系数。箱形截面取截面影响系数。箱形截面取0.7，其它截面取，其它截面取1.0b受均布弯矩的受弯构件的整体稳定系数，对箱形截面受均布弯矩的受弯构件的整体稳定系数，对箱形截面b=1.0，H、T形截面按形截面按P116公式计算；公式计算；第19页/共61页第二十页，共62页。2354400007. 12yybf 的惯性矩；的惯性矩；轴轴翼缘对翼缘对分别为受压翼缘和受拉分别为受压翼缘和受拉、，yIIIIIfAhWbyybxb2121121235140001 . 0207. 1 ：体稳定系数，计算如下均匀弯曲受弯构件的整b（1）工

14、字形（含）工字形（含H型钢型钢(xnggng)）截面截面 双轴对称时：双轴对称时：单轴对称时：单轴对称时：第20页/共61页第二十一页，共62页。2350017. 00 . 1yybf 2350022. 00 . 1yybf 2350005. 00 . 1yybf 弯矩使翼缘受拉，且腹板宽厚弯矩使翼缘受拉，且腹板宽厚(kunhu)(kunhu)比不大于比不大于 时：时：yf23518（2）T形截面形截面(jimin)（M绕对称轴绕对称轴x作用）作用）弯矩使翼缘受压时：弯矩使翼缘受压时：部分部分T型钢和两板组合型钢和两板组合(zh)T形截面：形截面： 双角钢双角钢T形截面：形截面：第21页/共6

15、1页第二十二页，共62页。 所计算所计算(j sun)段内有端弯矩又有横向力作用段内有端弯矩又有横向力作用产生相同曲率时，产生相同曲率时，tx=1.0；产生反向曲率时；产生反向曲率时 tx=0.85。 1） 在弯曲矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻在弯曲矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻(xin ln)支承点间构件段内荷载和内力情况确定。支承点间构件段内荷载和内力情况确定。 tx取值办取值办法法(bnf)所计算的段内无横向荷载作用所计算的段内无横向荷载作用 tx =0.65+0.35M2/M1 所计算段内无端弯矩，但有横向力作用所计算段内无端弯矩，但有横向力作用 tx=1.0M1和和M

16、2是构件两端的弯矩。是构件两端的弯矩。 M2 M1 。当两端弯矩使。当两端弯矩使构件产生同向曲率时，取同号，反之取异号。构件产生同向曲率时，取同号，反之取异号。2） 弯矩作用平面外为悬臂构件：弯矩作用平面外为悬臂构件： tx =1.0。+第22页/共61页第二十三页，共62页。1.5 实腹式压弯构件实腹式压弯构件(gujin)的局的局部稳定部稳定 实腹式压弯构件实腹式压弯构件(gujin)的板件与轴压和受弯构件的板件与轴压和受弯构件(gujin)的板件的的板件的受力相似，其局部稳定也是采用限制板件的宽（高）厚比的办法来保证。受力相似，其局部稳定也是采用限制板件的宽（高）厚比的办法来保证。外伸翼

17、缘板外伸翼缘板yftb23515 y/13 235/b tf（1.5.1a） 当构件强度和整体稳定不考虑截面塑性发展时，式（）可放宽至：当构件强度和整体稳定不考虑截面塑性发展时，式（）可放宽至：第23页/共61页第二十四页，共62页。图图1.5.1 压弯构件腹压弯构件腹板弹性状态受力情板弹性状态受力情况况 maxminahw板厚板厚tw 腹板受力较复杂。同时受不均匀压力腹板受力较复杂。同时受不均匀压力(yl)和剪力的作用。和剪力的作用。 ke正应力(yngl)与剪应力(yngl)共同作用时，板的屈曲系数。 腹板的局部腹板的局部(jb)稳定主要与稳定主要与压应力的不均匀分布的梯度有关。压应力的不

18、均匀分布的梯度有关。 0应力梯度应力梯度 根据弹性理论，在对边受非均匀的压力同时有均根据弹性理论，在对边受非均匀的压力同时有均布剪力的作用的腹板（按四边简支板）弹性屈曲的临布剪力的作用的腹板（按四边简支板）弹性屈曲的临界应力为界应力为。 22wcre2012 1tEKh（1.5.3a） 0 ( max- min)/ max（1.5.2）第24页/共61页第二十五页，共62页。当当1.6 o2.0时时:00w235(480.526.2)yhtf（1.5.5）00w235(160.525)yhtf（）（）当当0 o1.6时时: o应力梯度，应力梯度， o =（ max- min）/ max max

19、腹板边缘腹板边缘(binyun)最大压应力最大压应力 min另一边相应的应力，压为正，拉为负。另一边相应的应力，压为正，拉为负。 构件构件(gujin)在弯矩作用平面内的长细比；在弯矩作用平面内的长细比； 当当 30时，取时，取 =30， 100时，取时，取 =100。第25页/共61页第二十六页，共62页。 考虑到两块腹板可能受力不均考虑到两块腹板可能受力不均(b jn)，将按公式（），将按公式（）和（）确定的高厚比值乘和（）确定的高厚比值乘0.8，使设计得厚一些。但，使设计得厚一些。但不应小于不应小于。yf/23540 当当 01.0时，时，翼缘板部分进入塑性，对腹板无嵌固作用。翼缘板部分

20、进入塑性，对腹板无嵌固作用。 当当 01.0时时，翼缘处于弹性，对腹板有嵌固作用。翼缘处于弹性，对腹板有嵌固作用。015 235/ywhft（a）018 235/ywhft（1.5.6b）a a、弯矩使腹板自由边受压的压弯构件、弯矩使腹板自由边受压的压弯构件第26页/共61页第二十七页，共62页。对于热轧部分对于热轧部分(b fen)T型钢型钢对于焊接对于焊接(hnji)T型型钢钢0(150.2 ) 235/ywhft（a）0(130.17 ) 235/ywhft（1.5.7b）b b、当弯矩使腹板自由边受拉时，与轴心受压构件相同、当弯矩使腹板自由边受拉时，与轴心受压构件相同第27页/共61页

21、第二十八页，共62页。20235/wytf当腹板的高厚比不符合当腹板的高厚比不符合(fh)上述要求时上述要求时第28页/共61页第二十九页，共62页。压弯构件(gujin)的计算长度与构件(gujin)端部的约束条件有关。 对于端部约束条件比较简单的单根受压构件(gujin)，可按轴心受压构件(gujin)的计算长度系数 P92（表39）确定。 对于框架柱，端部约束条件比较复杂，而且需要分别计算框架平面内和平面外的稳定性。框架平面内的计算长度通过对框架的整体稳定分析得到；框架平面外的计算长度则根据支承点的布置情况确定。1.6 压弯构件压弯构件(gujin)的的计算长度计算长度第29页/共61页

22、第三十页，共62页。轴心受压构件轴心受压构件(gujin)(gujin)的计算长度系数的计算长度系数 P92 P92 表表3-93-9第30页/共61页第三十一页，共62页。（1 1）单层、多层等截面框架柱在框架平面内的计算长度）单层、多层等截面框架柱在框架平面内的计算长度(chngd)(chngd) 框架柱在框架平面内的计算长度框架柱在框架平面内的计算长度(chngd)(chngd)可用下式表可用下式表达：达：式中：式中：HH柱的几何长度柱的几何长度(chngd)(chngd)； 计算长度计算长度(chngd)(chngd)系数。系数。HH0柱计算长度系数柱计算长度系数(xsh) (xsh)

23、 见附表见附表2-92-9。 P265 P265有侧移框架有侧移框架(kun ji)第31页/共61页第三十二页，共62页。第32页/共61页第三十三页，共62页。第33页/共61页第三十四页，共62页。第34页/共61页第三十五页，共62页。无侧移框架无侧移框架(kun ji)a a、强支撑、强支撑(zh chng)(zh chng)框架框架当支撑结构（支撑桁架、剪力墙、电梯井等）的侧移刚度当支撑结构（支撑桁架、剪力墙、电梯井等）的侧移刚度Sb满足下式要求满足下式要求(yoqi)时，为强支撑框架，其柱计算长度系时，为强支撑框架，其柱计算长度系数数 按附表按附表2-8确定：确定：3(1.2)b

24、bioiSNN,bioiNN式中第i层层间所有框架柱用无侧移框架和有侧移框架柱计算长度系数算得的轴压杆稳定承载力之和。第35页/共61页第三十六页，共62页。第36页/共61页第三十七页，共62页。第37页/共61页第三十八页，共62页。第38页/共61页第三十九页，共62页。b b、弱支撑、弱支撑(zh chng)(zh chng)框架框架当支撑结构的侧移刚度当支撑结构的侧移刚度Sb不满足上式要求不满足上式要求(yoqi)时，为弱时，为弱支撑框架，框架柱的压杆稳定系数按下式计算：支撑框架，框架柱的压杆稳定系数按下式计算：010=+3(1.2)bbioiSNN （-）01,- 式中框架柱用附表

25、中无侧移框架柱和按附表中有侧移框架柱计算长度系数算得的轴心压杆稳定系数。,bioiNN式中第i层层间所有框架柱用无侧移框架和有侧移框架柱计算长度系数算得的轴压杆稳定承载力之和。第39页/共61页第四十页，共62页。（2 2）框架）框架(kun ji)(kun ji)柱在框架柱在框架(kun ji)(kun ji)平面外的计算长度平面外的计算长度框架框架(kun ji)(kun ji)柱在框架柱在框架(kun ji)(kun ji)平面外的计算长度可取平面外的计算长度可取柱的全长。当有侧向支撑时，取支撑点间的距离。柱的全长。当有侧向支撑时，取支撑点间的距离。第40页/共61页第四十一页，共62页

26、。1.7 实腹式压弯构件实腹式压弯构件(gujin)的设计的设计第41页/共61页第四十二页，共62页。第42页/共61页第四十三页，共62页。例题例题1.1： 某压弯构件的简图、截面尺寸、受力和侧向支承情况如某压弯构件的简图、截面尺寸、受力和侧向支承情况如图所示，试验图所示，试验(shyn)算所用截面是否满足强度、刚度和整算所用截面是否满足强度、刚度和整体稳定要求。钢材为体稳定要求。钢材为Q235钢，翼缘为焰切边；构件承受静钢，翼缘为焰切边；构件承受静力荷载设计值（标准值）力荷载设计值（标准值）F=100kN和和N=900kN。 4704002x8000=16000F=100KN(F =10

27、0KN)kNN =900KN700KNN =kxxyyBEC+DA+266.7+400+266.7KN.m弯矩图(设计值)101515第43页/共61页第四十四页，共62页。mkN4004/161004/ FlMx解解：1.内力（设计内力（设计(shj)值）值） 轴心力轴心力N =900kN 弯弯 矩矩 2.截面截面(jimin)特性和特性和长细比：长细比： l0 x=16m，l0y=8m 2mm1670015400210470A4633mm104 .79212/ )470390500400(xImm8 .217xi1505 .738 .217/16000 xmm9 .97yi1507 .81

28、9 .97/8000y刚度刚度(n d)满足。满足。663792.4 10 / 2503.17 10 xWmm第44页/共61页第四十五页，共62页。nxxnx36622/()900 10 /16700400 10 / 1.05 3.170 1053.9 120.2174.1N/mm215N/mmN AMWf 3.强度强度(qingd)验验算算满足要求。满足要求。mxxxx1xEx3662(1 0.8/)900 10400 100.729 167001.05 3.17 10 (1 0.8 1.1 900/6285)73.9 137.5211.4215N/mmMNAWN Nf729. 0, 5

29、.73xx05. 1xmx14.在弯矩作用在弯矩作用(zuyng)平面内的稳定性验算平面内的稳定性验算满足要求。满足要求。第45页/共61页第四十六页，共62页。22663N/mm215N/mm9 .1683 .896 .7910170. 3918. 01040065. 016700677. 010900fWMANxbxtxy满足要求！满足要求！7 .81y677. 0y918. 044000/7 .8107. 144000/07. 1)(22ybb5.在弯矩作用平面在弯矩作用平面(pngmin)外的稳定性验算：外的稳定性验算： AC段（或段（或CB段）两端弯矩为段）两端弯矩为M1=400 k

30、N.m，M20，段内，段内无横向无横向(hn xin)荷载：荷载： 65. 0/35. 065. 012MMtx第46页/共61页第四十七页，共62页。6.局部局部(jb)稳定稳定验算验算翼缘的宽厚翼缘的宽厚(kunhu)比比y400101313 235/2 15bft腹板计算高度腹板计算高度(god)边缘的应力边缘的应力066222900000400 1047053.8118.616700792.4 102172.4N/mm (64.8N/mm )xxMhNAI0172.464.81.381.6172.40047047160.5251016 1.380.573.52583.8wht腹板高厚比

31、腹板高厚比局部稳定满足要求局部稳定满足要求 o =（ max- min）/ max第47页/共61页第四十八页，共62页。2.1 压弯构件压弯构件(gujin)的柱头与柱脚的连的柱头与柱脚的连接构造接构造 实腹式压弯构件柱头分为铰接和刚接两种，实腹式压弯构件柱头分为铰接和刚接两种，主要作用主要作用是将上是将上部构件或梁传来的荷载部构件或梁传来的荷载(N、M)传给柱身，传给柱身， 柱头由顶板和肋板组成。柱头由顶板和肋板组成。框架梁柱的连接可分为框架梁柱的连接可分为柔性和刚性连接柔性和刚性连接，柔性连接一般采用高强，柔性连接一般采用高强度螺栓连接，属铰接，而刚性连接是用焊接连接。度螺栓连接，属铰接

32、，而刚性连接是用焊接连接。第48页/共61页第四十九页，共62页。第49页/共61页第五十页，共62页。图2.1 梁柱连接(linji)构造横向横向(hn xin)加劲肋加劲肋柔性连接柔性连接刚性连接刚性连接第50页/共61页第五十一页，共62页。 压弯柱整体式柱脚与轴心受压柱柱脚计算上的主要区别在于：底压弯柱整体式柱脚与轴心受压柱柱脚计算上的主要区别在于：底板的基础反力不是均匀分布的；靴梁与底板的连接焊缝以及底板的厚板的基础反力不是均匀分布的；靴梁与底板的连接焊缝以及底板的厚度近似地按计算区段的最大基础反力值确定度近似地按计算区段的最大基础反力值确定(qudng)(qudng)；锚栓是用来传

33、；锚栓是用来传递弯矩的，要通过计算确定递弯矩的，要通过计算确定(qudng)(qudng)。(1)整体式柱脚整体式柱脚第51页/共61页第五十二页，共62页。不进行计算刚接传递压柱脚铰接构造计算均同轴压弯构件与基础的连接VNMV V由柱脚底板与基础面摩擦力平衡，必要时可在柱脚下设置由柱脚底板与基础面摩擦力平衡，必要时可在柱脚下设置(shzh)(shzh)抗剪键来承受剪力。抗剪键来承受剪力。由于柱脚要传递由于柱脚要传递M M，因此柱脚与基础间可能出现拉应力，此拉力，因此柱脚与基础间可能出现拉应力，此拉力，此拉力只能由锚栓承受，锚栓直径此拉力只能由锚栓承受，锚栓直径(zhjng)(zhjng)都要

34、经过计算确都要经过计算确定定这点与轴压柱脚不同。这点与轴压柱脚不同。第52页/共61页第五十三页，共62页。肋板横板(a)肋板靴粱横板(b)肋板靴粱(c)图2.2 压弯柱整体式柱脚(zh jio)1 1 整体式用于实腹式压弯构件整体式用于实腹式压弯构件(gujin)(gujin)或肢件间距或肢件间距a a1.5m1.5m的格构式压弯构件的格构式压弯构件(gujin)(gujin)。第53页/共61页第五十四页，共62页。膈 材膈 材图2.3 压弯柱分离式柱脚(zh jio)2 2 分离式用于格构式压弯构件分离式用于格构式压弯构件(gujin)(gujin)第54页/共61页第五十五页，共62页

35、。2min2max66blMblNfblMblNc 2 2）底板厚度）底板厚度(hud)(hud)确定确定 同轴压柱脚，计算各区格板弯矩同轴压柱脚，计算各区格板弯矩时，可取时，可取(kq)(kq)其范围内的最大反力。其范围内的最大反力。1 1）底面积确定）底面积确定 底板宽度底板宽度b b由构造确定，其中悬臂长度由构造确定，其中悬臂长度c=20c=20 50cm;50cm;底板长度由计算确定底板长度由计算确定: :第55页/共61页第五十六页，共62页。 xaxNMNt 点的距离；点的距离；锚栓至基底受压区合力锚栓至基底受压区合力作用点的距离；作用点的距离；锚栓至锚栓至弯矩和剪力；弯矩和剪力；

36、换算至底板处的换算至底板处的、式中：式中： xNaNMa ax xtNM N 合力点合力点由由NtNt即可查得锚栓个数和直径即可查得锚栓个数和直径(zhjng)(zhjng)锚栓承担锚栓承担(chngdn)(chngdn)的拉力：的拉力：3 3）锚栓计）锚栓计算算第56页/共61页第五十七页，共62页。第57页/共61页第五十八页，共62页。第58页/共61页第五十九页，共62页。B B、靴梁的强度、靴梁的强度(qingd)(qingd) 按支承于柱边的悬臂梁计算，内力可偏安全按支承于柱边的悬臂梁计算，内力可偏安全(nqun)(nqun)地按最大基底反力计算地按最大基底反力计算3 3）靴梁、隔板及其焊缝计算）靴梁、隔板及其焊缝计算A A、靴梁的高度、靴梁的高度 按柱与其连接焊缝的长度确定，每侧焊缝承担的轴力为：hMNN 21C C、隔板设计、隔板设计第59页/共61页第六十页，共62页。第60页/共61页第六十一页，共62页。感谢您的观看感谢您的观看(gunkn)。第61页/共61页第六十二页，共62页。