中奥嘉园经适房A5#~10#楼电梯井内脚手架施工方案(修改版).doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流第一节第二节 中奥嘉园经适房A5#10#楼电梯井内脚手架施工方案(修改版).精品文档.第三节 编制依据1、中奥嘉园经济适用房A5#10#楼建筑和结构施工图。2、相关规范或标准序号标准名称标准编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112建筑结构荷载规范GB50009-20123碳素钢结构技术规范GB/T700-20064钢管脚手架扣件GB15831-20065建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20136钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20017建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-918建筑施工安

2、全检查标准JGJ59-20119危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文3、施工组织设计 施组名称编制日期编制人中奥嘉园经济适用房A-4#至A-10#楼 施工组织设计 201309王淑花4、原审批的外墙双排脚手架施工方案。5、其他序号 名称 出版日期1 实用建筑五金手册2012.62 建筑施工手册（第五版） 2011.123 建筑施工计算手册（第二版）2007.74 脚手架结构计算及安全技术 2007.7第四节 工程概况1、工程总概况中奥嘉园经济A5#10#楼位于北京市丰台区长辛店崔村，总建筑面积62230.88m2，其中：地上 52013.13 m2，地下10217.75 m

3、2，其中地下层数为2（3）层，地上15层（其中10#楼局部层数为7、9层），临南侧主干道处首层为商业，首层其他部分和地上各层均为住宅，檐高分别为：A5#=42.6（44.45，45.25）、43.7；A6#=42.7m；A7#=44.7m；A8#=5.1m、A9#10#=43.7m，裙房高度（5#6#之间、8#）分别为3.6、5.1m、6.1m。2、电梯井道概况本工程每栋楼A、B、C户型每个单元各设置两部电梯（其中A单元1部电梯），每台电梯井道净长2200mm，净宽2100mm，电梯井除C单元临住户处为二次结构后砌隔墙之外，其它三面均为混凝土剪力墙。设计图中剪力墙混凝土强度等级随着建筑楼层增加

4、而递减，最高C35，最低C25；梁板混凝土强度等级最高为C35,最低为C25。本工程首层商业层高为3.6米，首层其他部分及215层层高2.8米。2.1施工特点本工程电梯从电梯基坑底至屋顶机房层板底的全高度井道内均搭设落地钢管扣件式双排脚手架，其立杆纵横向搭设间距较大。2.2施工要求及技术保证条件仔细阅读图纸，编制安全可靠、操作方便、经济可行的施工方案，通过公司总工审核批准，再报监理审核批准后实施。a、 要求电梯井道防护架按施工参数及相关要求随施工进度及时搭设，并确保防护架在搭设和使用过程中安全、稳定、牢靠。b、 项目技术员、质量员及安全员应加强施工过程搭设质量控制，搭设过程中随时检查纠偏，确保

5、现场严格按照方案施工，使模板搭设及拆除符合工程施工进度限制及质量要求。c、 防护架体施工前，项目技术负责人应组织对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。第五节 资源配置1、 材料选用及其规格 1.1、钢管1） 本工程电梯井道内防护架采用扣件式钢管脚手架进行搭设，钢管规格为48.33.6（壁厚偏差0.36）。2） 钢管钢材牌号宜选用Q235A钢，其屈服强度不得小于215N/mm2。3） 钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，不得使用严重锈蚀、弯曲、压扁、裂纹、有孔洞的钢管，其材质符合JGJ130-2011规范的相应要求。4）钢管进场后按相关规范要求及时进行见

6、证取样复试，合格后方可使用。 1.2、扣件1） 采用可锻造铸铁或铸钢制造扣件，其主要部位不得有夹渣、气孔等铸造缺陷。2） 扣件外表不应有裂纹，表面积大于10mm2的砂眼不得超过3处，旋转部位应灵活旋转。3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。5）进场后按相关规定进场取样复试合格方可使用。1.3、脚手板： 木脚手板应采用杉木或松木制作，长度为2m，厚度不得小于50mm，板宽宜为200300mm，两端应设直径为4mm的镀锌钢丝箍23道。材质为不低于国家II等材标准的杉木和松木，且不得使用腐

7、朽、劈裂的木板。2、 材料及机械设备投入计划:2.1、材料投入计划根据本工程的建筑规模及井道高大小、高度、个数，本工程每栋楼单部电梯所需相关材料计划如下表所示：序号材料名称规 格数量1立杆48.33.6220m2水平杆48.33.6550m3直角扣件280个4对接扣件40个5旋转扣件个6脚手板20050200020块7安全网3000300080m22.2、机械设备投入计划根据材料检测、运输、架体搭设以及检查验收等不同阶段的施工需求，本工程需要的主要机械设备如下表所示：序号设备名称型号规格数量额定功率（KW）生产能力用途1塔吊5台完好垂直运输2力矩扳手2把完好检测扣件3千分尺0.02mm2把完好

8、钢管检测4全站仪TKS-2022台完好垂直度监测3、 劳动力投入计划本工程电梯井道防护架体有外架架子工搭设，具体劳动力投入及特种作业人员相关资质详见外架施工方案。第六节 主要施工工艺1、 施工部署本工程自下至上，从电梯基坑底板面起，至机房层楼板，全高约5053m，电梯井道内采用双排落地式钢管扣件式脚手架（防护架）全高进行搭设，并分别在7层和12层利用钢丝绳进行卸荷。2、 架体搭设技术参数1）技术参数结合本工程电梯井道平面尺寸为：2200mm2100mm，故本工程脚手架搭设参数设计详见下表：脚手架搭设方式落地式双排钢管扣件式脚手架脚手架最大搭设高度H(m)53立杆步距h(m)标准层步距1.4m，

9、当层高大于2.8m时，步距为层高的1/3。立杆横距lb(m)1.6立杆纵距或跨距la(m)1.7立杆离井道内壁距离a(m)0.25（立杆与墙面距离超过0.15m处采取增铺100*100*2000方木的措施）脚手架钢管类型48.33.6横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15立杆计算方法单立杆连墙件利用洞口及（无洞口处在墙体提前预埋75套管）采用在墙体或洞口内外侧加设双道横向短管用扣件与架体连接，同时可采用在电梯井内壁采用在水平杆位置增加U托支撑支顶的附加加固措施，设置原则：布置在每层架体四角，高度方向在每层均设。3、 搭设工艺施工流程定位放线架底铺板、放底座搭设脚手架铺设安全防护及作业层铺板随

10、着施工进度逐层施工3.1 定位放线采用钢卷尺，根据施工平面布置图，确定立杆位置。3.2 架底铺板及安放底座 在基坑底板上沿纵横向立杆方向满铺木脚手板，并在立杆位置安装底座。3.3搭设脚手架3.3.1立杆按照平面布置图及纵横向间距布设立杆，立杆接长除顶层顶部外均采用采用对接接长。立杆对接扣件必须交错布置，相邻两个立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头错位在高度方向不应小于2000mm，且不得在同一步内，同时立杆上对接扣件距主节点距离不大于500mm。3.3.2水平杆纵向水平杆布置在立杆内侧，采用直角扣件与立杆连接，结合电梯井道纵向长度，选用通长钢管。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距基坑底不大

11、于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。第二步以上纵横向水平杆的设置步距，原则上应根据层高进行调整，取H/2，H表示施工楼层层高，但步距取值最大不能超过1.7m。纵向水平杆设置在横向水平杆下面，并用直角扣件扣紧在横向水平杆上，并与立杆扣接，四边形成“” 字形闭合。3.3.3连墙件连墙件应随着架体升高逐层设置，当墙柱及梁侧模拆除后即可安装。本工程竖向连墙件设置间距为层高，水平位置在架体四角处且距主节点不宜大于0.3m。连墙件的设置应采用本方案第四节技术参数相应要求及在井内壁利用水平钢管（加U托短木方）将架体与电梯井周围的剪力墙或框架梁顶紧相结合的方式进行

12、施工。3.3.4安全防护在操作层硬性防护采用满铺木脚手板的方式，并采用直径3.2mm镀锌钢丝压植筋10mm短钢筋的方式将脚手板与脚手架横杆、立杆绑扎牢固，严防倾翻。操作层的硬性防护需循环周转利用，即随着施工楼层的增加，拆除下层已施工的楼层周转到上一楼层循环使用。作业层以下，设置一道水平安全网，其下应每隔2层铺设一道水平安全兜网，要求利用结构墙体螺栓孔加纵横向12短钢筋用12#镀锌铁丝将安全网绷紧并固定牢固。电梯门洞处采用定型标准化防护栏杆两段与地面和墙体节点处采用钻孔安装金属胀栓固定。栏杆高度为1.5m，挡脚板高度为0.18m。3.3.5卸荷装置 卸载层设两层，分别在第7层、12层，其卸载方式

13、为不明确卸载。 卸载装置采用直径1214的钢丝绳配合卡环与墙上预埋钢筋吊环（墙上对拉螺栓孔）拉结，卸荷吊点间距水平方向为在四角主节点处设置一道，钢丝绳与螺栓孔接触部位垫橡胶等柔性材料。卸荷钢丝绳采用鸡心式卡扣固定端头，每个固定点不少于4个卡扣（同向），钢丝绳自由端回扣至端头卡扣内，搭接钢丝绳亦采用此种方式。具体详见外架施工方案附图。卸载能力按其承载力的一半分配上部荷载，且不超过上部荷载的1/3。其撑拉节点必须满足传力要求，并经过荷载试验确保安全后方可应用到工程上。3.3.5脚手架的验收：脚手架在搭设过程中、投入使用前及使用期间应按照相关验收内容分和要求及时组织验收，合格后方可使用，具体要求详见

14、外架施工方案。4、脚手架拆除4.1、脚手架拆除或上翻的顺序与搭设顺序相反。4.2、脚手架拆除前应对架体进行安全检查，确保不存在严重隐患，如存在安全隐患，先对脚手架进行架进行修整或及时排除危险源，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。拆除前，应由项目部技术员、安全员进行拆除安全交底，清除脚手架上杂物及地面障碍物。4.3、 在拆除脚手架时，应先清除脚手架上垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，利用塔吊或施工电梯进行垂直运输。4.3.1拆除原则上是由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆。同一部分拆除顺序是：拆安全网拆小横杆拆大横杆拆立杆拆连墙杆拆斜拉钢丝绳清运物料。4.3.2拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上

15、下同时作业。4.3.3拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎腿。4.3.4连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆其它脚手架体。4.3.5卸料时，各构配件严禁抛至楼(地)面，必须通过施工电梯或其它垂直运输设备进行装运。4.3.6拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的与需要整修后重复使用的和报废的加以区分，按规格堆放，对合格品应及时进行保养，保养后送仓库保存备以后使用。第七节 安全保证措施1、钢管架应设置避雷针，分置于架体四角立杆之上，并与主楼外架大横杆联通，形成避雷网络，其做法及其他要求详见外架施工方案。2、脚手架必须由持相应有效操作证的架

16、子工搭设和拆除。施工前进行安全技术交底，严格按有关操作规程施工。3、架子搭设作业人员应穿防滑鞋及悬挂安全带，并戴好安全帽，做好分工及协调配合。4、作业人员应带工具袋，操作工具应放在工具袋内，以防坠物伤人，搭设材料应随搭设速度，随用随上，以免放置不当掉落，伤人。5、每次收工前，架上材料应使用完，不要存留在作业面上。已搭好的脚手架应形成稳定结构，不稳的要临时加固。在搭设过程中，配合施工的人员应避开落物的区域。6、脚手架随结构楼层施工进度进行搭设，每次搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。7、严格控制搭设高度，严禁超高搭设脚手架。8、

17、禁止将模板支撑固定在脚手架上，或用电梯井内脚手架作为结构的模板支撑。9、在搭设脚手架时，特别注意严禁使用不合格材料。其中构配件材质同外脚手架。由安全员指挥，作业人员必须服从统一指挥。10、脚手架搭设完，必须经施工、技术、安全、使用班组等人员验收合格后，挂牌使用。11、禁止超载堆放物料(设计200/)，禁止拆除受力杆件。12、在使用期间定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。13、其他未尽事项详见外架施工方案的相关要求。第八节 计算书一、钢管脚手架计算书1.1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)5053脚手

18、架沿纵向搭设长度L(m)1.7立杆步距h(m)1.4立杆纵距或跨距la(m)1.7立杆横距lb(m)1.6横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法设置单立杆1.2、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设安全平网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹胶板挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248结构脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区北京市丰台区安全网设置水平封闭基本风压0(kN/m

19、2)0.3风荷载体型系数s1.1323风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.25，0.25二、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置2.1 承载能力极限状态q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.6/(1+1)+1.421.6/(1+1)=2.616

20、kN/m 2.2 正常使用极限状态q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.6/(1+1)+21.6/(1+1)=1.913kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.6161.62/8，1.9130.152/2=0.84kNm =Mmax/W=0.84106/4490=187.08N/mm2f=205N/mm2 满足要求！1、 挠度验算max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.91316004/(384206000107800)，1.9131504/(8206

21、000107800)=7.35mmmax7.35mmminlb/150，10min1600/150，1010mm 满足要求！3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.616(1.6+0.15)2/(21.6)=2.504kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.913(1.6+0.15)2/(21.6)=1.831kN三、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.504kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.831kN q=0.033kN/m 1、抗弯

22、验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.8106/4490=178.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max5.038mmminla/150，10min1700/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.13kN四、扣件抗滑力的计算: 单扣件承载力设计值取8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.

23、2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 P1=0.033（1.6+0.152）=0.058kN 大横杆的自重标准值 P2=0.0331.700=0.056kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.350021.600/2=0.560kN 活荷载标准值 Q=2.0001.7001.600/2=2.720kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.056+1.20.560+1.42.720=4.617kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 8.00满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静

24、荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1248 NG1 = 0.124853=6.614kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350021.6(1.6+0.15)/4=0.49kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.170（1.72+1.62）/4=0.280kN (4)吊挂的安全设

25、施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0102.22.17/4=0.081kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.851kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 7.465kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000 NQ = 2.0001.7001.600/2=2.720kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ

26、 = 12.766kN 六、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.766kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.40； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=141； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.15

27、5时, =kuh/i=162的结果查表得到0.268； A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 12766.00/(0.268424.000)=112.35 N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算： （参考规范JGJ130-2011公式5.2.11-1） 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+N

28、G3+NG4 = 1.970kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 4.730kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 0.2684.24010-4205103-(1.20.851+1.42.72)/(1.20.1248) = 123.9m。 脚手架搭设高度为53m123.9m，满足要求！ 八、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： N

29、lw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式5.2.13） 脚手架顶部Uz = 1.000 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.340kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.81.7= 4.76m2； No 连墙件约束脚手架平

30、面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.3404.760 = 2.266kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 2.266+3.000 = 5.266kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=10185.00/424.00=24.021N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.58=18.99 长细比=18.99 =150(查冷弯

31、薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=10.185103/(0.9491831.32)=5.86N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.185kN小于扣件的抗滑力12.00kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、地基承载力验算（一）、脚手架立杆位于电梯基坑筏板上（因筏板承载力远大于地基承载力，本方案按地基土承载力标准值进行验算）： (1)基础

32、底面的平均压力计算 P=N/A fg （参考规范JGJ130-2001公式5.5.1） 其中 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.776 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力的面积。可按以下情况确定： a.仅有立杆支座(支座直接放于地面上)时，取支座的底面积； b.在支座下设有厚度为5060mm的木垫板(或木脚手板)，则为ab(a和b分别为垫板的两个边长，且不小于200mm)，当面积计算值大于0.25m2时，则取0.25m2计算； c.在支座下采用枕木做垫木时，面积按照枕木的底面积计算； d.当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时，则为ab/n(n为立杆数)，且用木垫板应符合(2)的取值规定。 P=12.776/0.25=51.104kN/m2 (2)基础底板承载力设计值计算fg = Kc fgk 其中 Kc 地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 240.00 fg=0.40240.00=96.00kN/m2地基承载力的计算P=51.104fg=96.000，满足要求。