合肥工业大学化工原理课程设计说明书2.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流合肥工业大学化工原理课程设计说明书2.精品文档.合肥工业大学化工原理课程设计说明书 设计题目 KNO3水溶液三效并流蒸发系统设计 学生姓名 汤文武 学 号 20082952 专业班级 高分子08-1班 指导老师 杨则恒 日 期 2011年1月21日 设计题目水溶液三效并流蒸发系统设计成绩课程设计主要内容一、具体工艺参数如下：原料加料量 F5859.375 kg/h。料液：原料液：10（质量分数），20进料。完成液=40。蒸发器热损失为本效加热蒸汽供热的3。末效真空度：0.8 atm。冷却水温度：进口20，出口40。二、工艺操作条件：间接蒸汽加

2、热，压力为0.4 MPa(表压)。当地大气压：760 mmHg。三、主要内容：1、设计方案的选择及流程说明2、工艺计算 先预估各效蒸发量，再预估各效由于温度差损失而造成的沸点升高，从而获得各效溶液沸点，接下来初步计算加热蒸汽消耗量及各效蒸发水量。下一步计算总传热系数K，再计算传热面积S，若不符合要求需再次进行温度差分配。3、主要设备工艺尺寸设计 （1）加热管管长及管径，管数。 （2）中央循环管管径。 （3）加热室直径和分离室直径。 （4）接管尺寸(料液进出口，加热蒸汽进口与二次蒸汽出口，冷凝水出口接管)4、设计结果汇总5、工艺流程图及一效蒸发器总装图指导教师评语建议：从学生的工作态度、工作量、

3、设计（论文）的创造性、学术性、实用性及书面表达能力等方面给出评价。签 名： 2011年 月 日摘要：蒸发操作是将含有不挥发溶质的溶液加热沸腾，使其中的挥发性溶剂部分汽化，目的是获得浓缩的溶液。本次设计利用三效蒸发将4 t % 溶液浓缩至%，采用中央循环管式。 我们计算所得面积为40. 3 ；加热管采用三角形排列；辅助设备有气液式除沫器、多孔板接触式蒸发冷凝器、浮头式列管换热器、真空泵、离心泵和支座。蒸发器加热管选用57无缝钢管,管长2m；中央循环管选用；加热管数目为162根；分离室直径、高度；冷凝器直径为429.3mm；淋水板取4块。 关键词：蒸发，中央循环管，三效并流蒸发系统。Abstrac

4、t：Evaporation operation is the way that heating the solution which containing non-volatile solute to boil, separating the volatile solvent. The purpose is to gain partial vaporization concentrating to 40%, we choose the evaporator with central circulation downcomer. We calculated the area 40.3 .The

5、designed technical and process parameters are as following. Heating Tube: adopting triangle permutation, steel tube of 57, length 2m, the number is 162;The evaporator with central circulation downcomer: steel tube of.Separation Chamber: diameter 1.15m, height 2.3m. The diameter of the condenser for

6、429.3mm. Water spray plate loaded take 4 pieces.Key words: Evaporation, central circulation downcomer, triple-effect forward evaporation system.目 录化工原理课程设计成绩评定表化工原理课程设计任务书中英文摘要 第一章.概述 6 1.1蒸发操作的特点 61.2 蒸发操作的分类 6 1.3蒸发设备 7 1.4 蒸发流程示意图 9第二章.蒸发工艺设计计算102.1完成液浓度计算 102.2各效溶液的沸点和总有效温度差估算 102.3加热蒸汽消耗量和各效水分蒸

7、发量 132.4传热系数确定 15 2.5有效温度差在各效的分配15 2.6 蒸发器传热面积的估算22 2.7 计算结果列表23第三章.蒸发器主要结构尺寸计算23 3.1加热管的选择和管数的初步估计23 3.2循环管的选择23 3.3加热管的直径以及加热管数目的确定24 3.4分离室直径和高度的确定253.5接管尺寸的确定26第四章.蒸发装置的辅助设备27 4.1气液除沫器27 4.2蒸汽冷凝器28 4.3真空泵的选型29 4.4预热器的选型30第五章主要设备强度校核计算及校验315.1蒸发室厚度校核315.2 加热室厚度校核325.3支座的选取与校核32第六章设计总结34 6.1设计结果汇总

8、表34 6.2设计评价366.3心得体会36附录137附录 238参考文献40第一章. 概述1.1 蒸发操作的特点从上述对蒸发过程的简单介绍可知，常见的蒸发时间壁两侧分别为蒸汽冷凝和液体沸腾的传热过程，蒸发器也就是一种换热器。但和一般的传热过程相比，蒸发操作又有如下特点 :(1)沸点升高 蒸发的溶液中含有不挥发性的溶质，在港台压力下溶液的蒸气压较同温度下纯溶剂的蒸汽压低，使溶液的沸点高于纯溶液的沸点，这种现象称为溶液沸点的升高。在加热蒸汽温度一定的情况下，蒸发溶液时的传热温差必定小于加热纯溶剂的纯热温差，而且溶液的浓度越高，这种影响也越显著。(2)物料的工艺特性 蒸发的溶液本身具有某些特性，例

9、如有些物料在浓缩时可能析出晶体，或易于结垢；有些则具有较大的黏度或较强的腐蚀性等。如何根据物料的特性和工艺要求，选择适宜的蒸发流程和设备是蒸发操作彼此必须要考虑的问题。(3)节约能源 蒸发时汽化的溶剂量较大，需要消耗较大的加热蒸汽。如何充分利用热量，提高加热蒸汽的利用率是蒸发操作要考虑的另一个问题。1.2 蒸发操作的分类按操作的方式可以分为间歇式和连续式，工业上大多数蒸发过程为连续稳定操作的过程。按二次蒸汽的利用情况可以分为单效蒸发和多效蒸发，若产生的二次蒸汽不加利用，直接经冷凝器冷凝后排出，这种操作称为单效蒸发。若把二次蒸汽引至另一操作压力较低的蒸发器作为加热蒸汽，并把若干个蒸发器串联组合使

10、用，这种操作称为多效蒸发。多效蒸发中，二次蒸汽的潜热得到了较为充分的利用，提高了加热蒸汽的利用率。按操作压力可以分为常压、加压或减压蒸发。真空蒸发有许多优点：（1）在低压下操作，溶液沸点较低，有利于提高蒸发的传热温度差，减小蒸发器的传热面积；（2）可以利用低压蒸汽作为加热剂；（3）有利于对热敏性物料的蒸发；（4）操作温度低，热损失较小。在加压蒸发中，所得到的二次蒸汽温度较高，可作为下一效的加热蒸汽加以利用。因此，单效蒸发多为真空蒸发；多效蒸发的前效为加压或常压操作，而后效则在真空下操作。1.3 蒸发设备蒸发设备的作用是使进入蒸发器的原料液被加热，部分气化，得到浓缩的完成液，同时需要排出二次蒸汽

11、，并使之与所夹带的液滴和雾沫相分离。蒸发的主体设备是蒸发器，它主要由加热室和蒸发室组成。蒸发的辅助设备包括：使液沫进一步分离的除沫器，和使二次蒸汽全部冷凝的冷凝器。减压操作时还需真空装置。兹分述如下： 由于生产要求的不同，蒸发设备有多种不同的结构型式。对常用的间壁传热式蒸发器，按溶液在蒸发器中的运动情况，大致可分为以下两大类：（1）循环型蒸发器特点：溶液在蒸发器中做循环流动，蒸发器内溶液浓度基本相同，接近于完成液的浓度。操作稳定。此类蒸发器主要有 a.中央循环管式蒸发器， b.悬筐式蒸发器 c.外热式蒸发器 d.列文式蒸发器 e.强制循环蒸发器 其中，前四种为自然循环蒸发器。（2）单程型蒸发器

12、 特点：溶液以液膜的形式一次通过加热室，不进行循环。 优点：溶液停留时间短，故特别适用于热敏性物料的蒸发；温度差损失较小，表面传热系数较大。 缺点：设计或操作不当时不易成膜，热流量将明显下降；不适用于易结晶、结垢物料的蒸发。 此类蒸发器主要有：a.升膜式蒸发器， b.降膜式蒸发器， c.刮板式蒸发器本次设计采用的是中央循环管式蒸发器 ：结构和原理：其下部的加热室由垂直管束组成，中间由一根直径较大的中央循环管。当管内液体被加热沸腾时，中央循环管内气液混合物的平均密度较大；而其余加热管内气液混合物的平均密度较小。在密度差的作用下，溶液由中央循环管下降，而由加热管上升，做自然循环流动。溶液的循环流动

13、提高了沸腾表面传热系数，强化了蒸发过程。这种蒸发器结构紧凑，制造方便，传热较好，操作可靠等优点，应用十分广泛，有标准蒸发器之称。为使溶液有良好的循环，中央循环管的截面积，一般为其余加热管总截面积的40%100%；加热管的高度一般为12m；加热管径多为2575mm之间。但实际上，由于结构上的限制，其循环速度一般在0.40.5m/s以下；蒸发器内溶液浓度始终接近完成液浓度；清洗和维修也不够方便。1.4蒸发流程示意图F x0, t0X1, t1D1 T1W1 ,T1W2 ,T2W3,T3X2, t2X3, t3W2 T3 T2 T2 T3 T1 P3 P2 P1 W1 第二章.蒸发工艺设计计算2.1

14、完成液浓度计算 总蒸发量： 因并流加料，蒸发中无额外蒸汽引出，可设2.2各效蒸发溶液的沸点和有效总温度差 设各效间压力降相等，则总压力差为 各效间的平均压力差为 由各效的压力差可求得各效蒸发室的压力，即 由各效的二次蒸汽压力，从手册中可查得相应的二次蒸汽的温度和气化潜热列于下表中。表1 二次蒸汽的温度和气化潜热效数 二次蒸汽压力340.95180.6120.26二次蒸汽温度(即下一效加热蒸汽的温度）137.8116.860.3二次蒸汽的气化潜热（即下一效加热蒸汽的气化潜热）215522142355(1) 各效由于溶液沸点而引起的温度差损失 可用校正系数法求得校正系数法：=式中 常压下由于溶液蒸

15、气压下降所引起的温度差损失，； 某些溶液在常压下的沸点值可从手册查到； 校正系数，量纲为一。一般取 =0.0162式中 操作压强下水的沸点，亦即二次蒸汽的饱和温度，； 操作压强下二次蒸汽的汽化热，。查表得：101.3下，13.19%和23.66%的沸点分别为101和102=100.97 =101.56 =103.56=0.1620.97=1.23=0.1621.56=1.73=0.1623.56=2.67 (2)由于液柱静压力而引起的沸点升高(温度差损失） 为简便计算，以液层中部点处的压力和沸点代表整个液层的平均压力和平均温度，则根据流体静力学方程，液层的平均压力为 所以 由平均压力可查得对应

16、的饱和温度为 所以（3） 由于不计流动阻力产生压降所引起的温度差损失 则，故各效总的温度差损失为（4） 各效料液的温度和有效总温差 由各效二次蒸汽Pi及温度差损失，即可由下式估算各效料液的温度， 有效总温度差 由手册可查得501.3kPa饱和蒸汽的温度为、气化潜热为，所以2.3加热蒸汽消耗量和各效水分蒸发量 第效的热量衡算式为 对于沸点进料,，考虑到溶液浓缩热的影响，热利用系数计算式为 所以 同理 第效的热量衡算式为 对于第效，同理可得 又因为 联解上面各式，可得2.4传热面积的确定误差为，误差较大，应调整各效的有效温度差，重复上述计算过程。2.5有效温度差在各效的分配 重新分配有效温度差，可

17、得2.5.1重复上述计算步骤（1） 计算各效料液 由所求得的各效蒸发量，可求各效料液的浓度，即（2） 计算各效料液的温度 因末效完成液浓度和二次蒸汽压强均不变，各种温度差损失可视为恒定，故末效溶液的温度仍为,即 则第效加热蒸汽的温度（也即第效料液二次蒸汽温度)为 由第效二次蒸汽的温度（）即第效料液的浓度（），根据校正系数法可得第效料液的沸点为. 同理 由第效二次蒸汽的温度()及第效料液的浓度（0.135），根据校正系数法可得第效料液的沸点为。 第效料液的温度也可由下式计算 说明溶液的各种温度损失变化不大，不需要重新计算，故有效总温度差不变，即 温度差重新分配后各效温度情况列于下表：表2 三效蒸

18、发器各效的温度效次加热蒸汽温度，T1=151.8T1=138.337T2=112.96有效温度差，料液温度（沸点），t1=139.98t2=115.647t3=66.32（3） 各效的热量衡算 第效第效 第效 又因为 联解上面各式得 与第一次计算结果比较，其相对误差为计算相对误差均在0.05以下，故各效蒸发量的计算结果合理。其各效溶液无明显变化，不需要重新计算。（4） 蒸发器传热面积的计算误差为，误差较大，故应调整各效的有效温差，重复上述计算步骤。 2.5.2重新分配各效的有效温度差重新分配有效温度差，得误差为,结果合理2.5.3重复上述计算步骤（1）计算各效料液 由所求得的各效蒸发量，可求各

19、效料液的浓度，即（2）计算各效料液的温度 因末效完成液浓度和二次蒸汽压力均不变，各种温度差损失可视为恒定，故末效溶液的温度仍为,即 则第效加热蒸汽的温度（也即第效料液二次蒸汽温度)为 由第效二次蒸汽的温度（）即第效料液的浓度（0.207），根据校正系数法可得第效料液的沸点为. 同理 由第效二次蒸汽的温度()及第效料液的浓度（0.135），根据校正系数法可得第效料液的沸点为。 第效料液的温度也可由下式计算 说明溶液的各种温度损失变化不大，不需要重新计算，故有效总温度差不变，即 温度差重新分配后各效温度情况列于下表：表2 三效蒸发器各效的温度效次加热蒸汽温度，T1=151.8T1=139.53T2

20、=113.52有效温度差，料液温度（沸点），t1=141.16t2=116.22t3=66.32(3)各效的热量衡算 第效第效 第效 又因为 联解上面各式得 与第一次计算结果比较，其相对误差为计算相对误差均在0.05以下，故各效蒸发量的计算结果合理。其各效溶液无明显变化，不需要重新计算。2.6蒸发器传热面积的计算 误差为，试差计算结果合理。 平均传热面积为又蒸发器热损失为本效加热蒸汽供热的35%，取3%所以2.7计算结果列表表3 物料计算的结果效次冷凝器加热蒸汽温度，151.8139.53113.5260.3操作压力Pi,kPa356.9161.520.2320.23溶液温度（沸点） 141.

21、16116.2266.32完成液浓度xi,% 13.520.740蒸发量，kg/h1500.3851517.931372.215蒸汽消耗量D，kg/h1422.215传热面积Si,m240.340.340.3第三章. 蒸发器主要结构尺寸计算3.1加热管的选择和管数的初步估计根据加热管的型号选用：573.5mm根据实际情况选择加热管长度选用：2.0m初步估算所需管子数为n3.2循环管的选择循环管的截面积是根据使循环阻力尽量减小的原则来考虑的。中央循环管式蒸发器的循环管截面积可取加热管总截面积的40%100%。本次计算取60% 。则循环管的总截面积为 根据上式结果，选取管径相近的标准管型号为457

22、17 mm 循环管的管长与加热管相等，为2.0 m。3.3加热管的直径以及加热管数的确定加热管的内径取决于加热管和循环管的规格、数目及在管板上的排列方式。节热管在管板上的排列方式为正三角形,不同加热管尺寸的管心距查表得表1 不同加热管尺寸的管心距加热管外径19253857管心距25324870 由上表查得型号为573.5mm的管心距为 估计加热管的内径 其中， 取 所以 表2 壳体的尺寸标准壳体内径，4007008001000110015001600200最小壁厚，8101214根据估算，及容器的公称直径表，试选用作为加热管的内径，并以此内径和循环管外径作同心圆，在同心圆的环隙中，按加热管的排

23、列方式和管心距作图。有图可得，从第8层排到第10层，当内径为870mm是，获得管数为162根，大于估算的管数，满足要求。所以加热管的直径为,总加热管数n=162。选用100012mm的加热管3.4分离室直径和高度的确定3.4.1分离室体积的计算式为 其中，U为蒸发体积强度，一般允许值为，在此取。 将工艺计算中二蒸汽的温度和流量以及根据温度所查得的二次蒸汽的密度列于下 表3 二次蒸汽相应密度 效次二次蒸汽温度139.53113.5260.3二次蒸汽流量Wi，kg/h1500.3851517.931376.215二次蒸汽密度1.93880.92260.13196 依据上表数据，分别算出各效分离室数

24、据 为方便起见，各效分离室的尺寸均取一致，所以体积V取最大值。3.4.2分离室的高度和直径的确定 确定需考虑的原则：所以取3.5接管尺寸的确定 流体进出口计算3.5.1溶液的进出口 为统一管径，按第效的流量计算，溶液的适宜流速按强制流动算，即则 依据无缝钢管的常用规格选为603.5mm的标准管。5.5.2加热管蒸汽进出口与二次蒸汽出口的确定 表4 流体的适宜流速强制流体的液体，m/s自然流体的液体，m/s 饱和蒸汽，m/s空气及其他气体，m/s 0.81.5 0.080.15 2030 1520 饱和蒸汽适宜的流速 为统一管径，取体积流量最大的末效流量为计算管径的体积流量，则依据无缝钢管的常用

25、规格选用为4069mm的标准管。蒸汽进口：依据无缝钢管的常用规格选用为1655mm的标准管。5.5.3冷凝水进出口的确定 冷凝水的排出属于自然流， 对于各效冷凝水密度可查的表 为统一管径，取计算得到各效最大的管径为设计的管径，则依据无缝钢管的常用规格选用直径为483.5mm的标准管。第四章 蒸发装置的辅助设备4.1气液除沫器 根据蒸汽流速和各气液体分离器的性能，选择惯性式除沫器作为气液除沫器。其主要尺寸确定为： 除沫器内管的直径 且 除沫器外罩管的直径 除沫器外壳的直径 除沫器的总高度 除沫器内管顶部与器顶的距离 为设计方便取4.2蒸汽冷凝器 选用多层多孔板式冷凝器,尺寸确定如下：4.2.1冷

26、却水量 冷却水进出口压力为20.23 kPa，取冷却水进，出口温度分别为 由板式蒸汽冷凝器的性能曲线可查得1m3冷却水可冷却的蒸汽量为47.5kg/m4.2.2冷凝器的直径取流速为20，已知 故 4.2.3淋水板的设计 淋水板数： 淋水板间距： 根据则 则淋水板间距符合条件 弓形淋水板的宽度： 淋水板堰高： 淋水板孔径： 冷却水循环使用，d取8 mm 淋水板孔数：孔数应取整数，故为279根。考虑到长期操作孔易堵，则最上一板的实际孔数应加大10%15%,其他各板孔数应加大5% ，从而最上一板的实际孔数 279（112%）=312.48 取 313 其他各板孔数 279（15%）=292.95 取

27、 2934.3泵的选型 所用到的泵有真空泵和离心泵。4.3.1真空泵 真空度为0.8atm 真空泵排气量 ，其中Va-真空系统渗透空气量， Vb-蒸发过程中料液释放的不凝性气体量，常可忽略。Vc-每小时冷却水能释放的空气量，Vd-蒸发过程中流体的饱和蒸汽压的当量值，Ve-不凝性气体机械夹带的生蒸汽量，常可忽略。又Va=2V2 ，取系统容积28.3 m3 ，故 根据排气量根据排气量和所抽气体基本上是空气的前提下，选用水喷射泵11/2BA-6系列，功率极限真空度材料最大吸气量1.5kw600mmHgA3钢7.4kg/h4.3.2 离心泵 ，查得IS型单级单吸离心泵性能表：选型号： IS50-32-

28、125流量：12.5 m3/h 扬程：20m 转数：2900r/min轴功率：1.13kw 电机功率：2.2kw 效率：60% 必须汽蚀余量：2.0m4.4 预热器的选型将5859.375 10%的KNO3溶液从20 0C预热到141.160C。加热介质采用500kPa绝压的饱和水蒸气。Cp=3.768kJ/kg .忽略热损失，冷凝水在饱和温度下排出，蒸汽的流量平均温度差 换热器管外通过水蒸气冷凝来加热管内的KNO3溶液，总的传热系数范围为：11604070选。则所以选 FA系列浮头式换热器规格如下壳径D公称面积实际面积管长管程数管数管子排列方法管子直径325mm10m213.2 m23m26

29、正三角形排列192mm第五章 主要设备强度计算及校核筒体厚度计算公式校核厚度 5.1蒸发室厚度校核分离室壳体材料选用A3钢，查表得设计温度下有关数据为水压试验最小厚度查取 ，取，取 所以强度符合按标准塔，当时，取10mm符合要求封头选用椭圆型封头，则厚度 为焊接方便，取封头厚度和筒体厚度相等，即10mm，选用的封头规格如下表公称直径曲面高度直边厚度壁厚质量1200mm300mm40mm10mm132.79kg5.2 加热室厚度校核取进行校核 从而外径为1000mm，最小壁厚为10mm，符合强度要求。5.3支座的选取与校核5.3.1支座的选取 1）加热室和分离室的质量计算a）加热室和分离室的面积

30、加热室 分离室 b）加热室和分离室的质量设加热室和分离室的材料为炭钢板查得每平方米钢板（厚度为12mm）的质量为 94.2kg/m2加热室和分离室的总质量为 （6.2455+8.2662）94.2kg=1367.00214kg2）封头的质量132.79kg 3）加热室和分离室充满水时水的质量 a）体积 加热室 分离室 b）水的质量 4）总质量 5）支座的选取根据加热室外径1000mm，选取下面规格的支座支座号许用重量公称直径高度支座型号支座质量460kN10002000mm250A11.1kgJB/T 4725-92,耳座A4的规格5.3.2 支座的校核 用公式校核， 取 ，高度比值 ，查得此

31、时 需重新校核比值 ，查得此时 ，不需重新计算焊缝总长 按 校验焊缝的强度 故强度可以保障 。第六章 设计总结6.1设计结果汇总表6.1.1蒸发工艺设计计算结果列表表1 物料计算的结果效次冷凝器加热蒸汽温度，151.8139.53113.5260.3操作压力Pi,kPa356.9161.520.2320.23溶液温度（沸点） 141.16116.2266.32完成液浓度xi,% 13.520.740蒸发量，kg/h1500.3851517.931372.215蒸汽消耗量D，kg/h1422.215传热面积Si,m240.340.340.36.1.2三效蒸发器主要结构尺寸和计算结果 表2 蒸发器

32、的主要结构尺寸的确定加热管主要结构设计尺寸加热管（无缝钢管）管径规格573.5 mm加热管（无缝钢管）长度2.0 m加热管（无缝钢管)管数162循环管规格 45717 mm加热室内径1000 mm分离室直径1150mm分离室高度2300 mm溶液进出口管径603.5 mm加热蒸汽进出口1655 mm冷凝水出口管径483.5 mm6.1.3蒸发器辅助设备的选择表4 气液除沫器结构尺寸的确定气压除沫器主要结构设计尺寸除沫器内管的直径147.4 mm除沫器外罩管的直径 221.1mm除沫器外壳的直径294.8 mm除沫器内管顶部与器顶的距离 58.96 mm 表5 蒸汽冷凝器主要结构的确定蒸汽冷凝器

33、主要结构设计尺寸蒸汽冷凝器类型多层多孔式冷凝器冷却水量34.768 m3/h冷凝器的直径429.3 mm淋水板数4淋水板间距L1440.51 mm淋水板间距L2308.357 mm淋水板间距L3215.850 mm淋水板间距L4151.095mm弓形淋水板最上面一块的宽度343.44mm弓形淋水板的宽度264.65 mm淋水板堰高40 mm淋水板孔径8 mm淋水板最上一板的实际孔数313淋水板其他各板的实际孔数2936.2设计评价本次课程设计耗时两周，第一周通过借书、上网查资料进行了大量的计算，工艺流程图也同时结束；第二周的内容是画装备图及设计说明书的排版。 总体来说，本次课程设计是比较成功的

34、，虽然过程繁杂，时间紧迫，也有许多不足之处，如某些数据现有的资料中难以查到，只能采取近似计算的方法，设计说明书和设计图也是经过了许多次的改正，但基本上还是圆满顺利的。我们第一次课程设计难免有些许瑕疵，但相信这对我们以后的学习、工作来说是一次难得的宝贵经验。6.3心得体会 用了大约12天的时间，终于完成了蒸发装置的设计。回想这段峥嵘岁月，确实有不少收获。学了一个学期的化工原理,终于有机会把它运用在实际问题中，一个年产量45000吨的巨型任务，而它的设计是首要解决的问题，经过队友和我的合作，终于把它攻克了，原来化工任务的设计并不是那么的神秘，作为一名化工学院的学生，在学习完了化工原理之后，能够进行

35、一定的化工设计，这也着实让我们体会到了理论联系实际的一次体验，同时也让我们明白学习的重要性。这次课程设计，运用到了很多方面的知识，化工原理的，化工仪表的，AutoCAD等等，而且翻阅了大量的工具书，让我认识到快速而高效的查阅工具书是那么的重要，同时也体会到和搭档们的合作是多么的愉快。这次经验会对我以后的发展有很大的帮助，同时也教会了我很多道理，通过自己的努力克服了困难的感觉是那么美好，自己动手真的很重要，这门课对我们很有意义。最后要感谢百忙之中抽出时间来指导我的老师，还有和我一起共同战斗的搭档们，没有他们的帮助，我想我不会这么顺利地完成任务，在这里对他们表示感谢。这次课程设计让我受益良多。附录

36、1： 饱和水蒸气表温度 ( ) 绝对压强 蒸汽的密度 (kg/m 3 ) 焓 汽化热 (kgf/cm 2 ) (kPa) 液体 蒸汽 (kcal/kg) (kJ/kg) (kcal/kg) (kJ/kg) (kcal/kg) (kJ/kg ) 051015202530354045505560657075808590951001051101151201251301351401451501601701801902002102202302402502602702802903003103203303403503603703740.00620.00890.01250.01740.02380.03230.

37、04330.05730.07520.09770.12580.16050.20310.25500.31770.3930.4830.5900.7150.8621.0331.2321.4611.7242.0252.3672.7553.1923.6854.2384.8556.3038.08010.2312.8015.8519.5523.6628.5334.1340.5547.8556.1165.4275.8887.6100.7115.2131.3149.0168.6190.3214.52250.60820.87311.22621.70682.33463.16844.24745.62077.37669.

38、583712.34015.74319.92325.01431.16438.55147.37957.87570.13684.556101.33120.85143.31169.11198.64232.19270.25313.11361.47415.72476.24618.28792.591003.51255.61554.771917.722320.882798.593347.913977.674693.755503.996417.247443.298592.949877.9611300.312879.614615.816538.518667.121040.922070.90.004840.006800.009400.01283