四自由度圆柱坐标机械手毕业设计说明书.doc

《四自由度圆柱坐标机械手毕业设计说明书.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《四自由度圆柱坐标机械手毕业设计说明书.doc（30页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流四自由度圆柱坐标机械手毕业设计说明书.精品文档.目次1 绪论 11.1 工业机械手的概述 11.2 工业机械手在生产中的应用 11.3 机械手的组成概述 21.4 工业机械手的发展趋势 32 总体设计方案 42.1 设计题目 42.2 初始参数与设计要求 42.3 方案拟定 53 机械手手部设计计算 63.1 手部设计基本要求 63.2 手部力学分析 73.3 夹紧力及驱动力的计算 83.4 机械手手抓夹持精度的分析计算 94 机械手腕部设计计算 114.1 腕部设计基本要求 114.2 腕部结构的选择 114.3 腕部回转力矩的计算 125

2、 机械手臂部设计计算 165.1 机械手臂部设计的基本要求 165.2 手臂的典型机构及结构的选择 165.3 手臂伸缩驱动力计算 175.4 手臂伸缩油缸结构的确定 195.5 油缸端盖的连接方式及强度计算 216 机身设计与计算 23 6.1 机身的整体设计 236.2 机身回转机构的设计计算 256.3 机身升降机构的设计计算 287 液压驱动系统的计算 317.1 绘制液压系统的工况图 317.2 计算和选择液压元件 36总结 38致谢 38参考资料3913 机械手的组成工业机械手由执行机构、驱动机构和控制机构三部分组成。1.3.1 执行机构(1) 手部 既直接与工件接触的部分，一般是

3、回转型或平动型（多为回转型，因其结构简单）。手部多为两指（也有多指）；根据需要分为外抓式和内抓式两种；也可以用负压式或真空式的空气吸盘（主要用于吸冷的，光滑表面的零件或薄板零件）和电磁吸盘。 传力机构形式教多，常用的有：滑槽杠杆式、连杆杠杆式、斜槭杠杆式、齿轮齿条式、丝杠螺母式、弹簧式和重力式。(2) 腕部 是连接手部和臂部的部件，并可用来调节被抓物体的方位，以扩大机械手的动作范围，并使机械手变的更灵巧，适应性更强。手腕有独立的自由度。有回转运动、上下摆动、左右摆动。一般腕部设有回转运动再增加一个上下摆动即可满足工作要求，有些动作较为简单的专用机械手，为了简化结构，可以不设腕部，而直接用臂部运

4、动驱动手部搬运工件。目前，应用最为广泛的手腕回转运动机构为回转液压（气）缸，它的结构紧凑，灵巧但回转角度小（一般小于 2700）,并且要求严格密封，否则就难保证稳定的输出扭距。因此在要求较大回转角的情况下，采用齿条传动或链轮以及轮系结构。(3) 臂部 手臂部件是机械手的重要握持部件。它的作用是支撑腕部和手部（包括工作或夹具），并带动他们做空间运动。臂部运动的目的：把手部送到空间运动范围内任意一点。如果改变手部的姿态（方位），则用腕部的自由度加以实现。因此，一般来说臂部具有三个自由度才能满足基本要求，即手臂的伸缩、左右旋转、升降（或俯仰）运动。手臂的各种运动通常用驱动机构（如液压缸或者气缸）和各

5、种传动机构来实现，从臂部的受力情况分析，它在工作中既受腕部、手部和工件的静、动载荷，而且自身运动较为多，受力复杂。因此，它的结构、工作范围、灵活性以及抓重大小和定位精度直接影响机械手的工作性能。(4) 行走机构 有的工业机械手带有行走机构，我国的正处于仿真阶段。1.3.2 驱动机构驱动机构是工业机械手的重要组成部分。根据动力源的不同, 工业机械手的驱动机构大致可分为液压、气动、电动和机械驱动等四类。采用液压机构驱动机械手,结构简单、尺寸紧凑、重量轻、控制方便。1.3.3 控制系统分类在机械手的控制上，有点动控制和连续控制两种方式。大多数用插销板进行点位控制，也有采用可编程序控制器控制、微型计算

6、机控制，采用凸轮、磁盘磁带、穿孔卡等记录程序。主要控制的是坐标位置，并注意其加速度特性。14 工业机械手的发展趋势(1) 工业机器人性能不断提高(高速度、高精度、高可靠性、便于操作和维修)，而单机价格不断下降，平均单机价格从91年的10.3万美元降至97年的6.5万美元。(2) 机械结构向模块化、可重构化发展。例如关节模块中的伺服电机、减速机、检测系统三位一体化:由关节模块、连杆模块用重组方式构造机器人整机;国外已有模块化装配机器人产品问市。(3) 工业机器人控制系统向基于PC机的开放型控制器方向发展，便于标准化、网络化;器件集成度提高，控制柜日见小巧，且采用模块化结构:大大提高了系统的可靠性

7、、易操作性和可维修性。(4) 机器人中的传感器作用日益重要，除采用传统的位置、速度、加速度等传感器外，装配、焊接机器人还应用了视觉、力觉等传感器，而遥控机器人则采用视觉、声觉、力觉、触觉等多传感器的融合技术来进行环境建模及决策控制多传感器融合配置技术在产品化系统中已有成熟应用。(5) 虚拟现实技术在机器人中的作用已从仿真、预演发展到用于过程控制如使遥控机器人操作者产生置身于远端作业环境中的感觉来操纵机器人。(6) 当代遥控机器人系统的发展特点不是追求全自治系统，而是致力于操作者与机器人的人机交互控制，即遥控加局部自主系统构成完整的监控遥控操作系统，使智能机器人走出实验室进入实用化阶段。美国发射

8、到火星上的“索杰纳”机器人就是这种系统成功应用的最著名实例。2 总体设计方案21 设计题目：圆柱坐标式四自由度机械手设计 22 初始参数与设计要求1、抓重：250N2、自由度：4个3、臂部运动参数：表 2-1运动名称符号行程范围速度伸缩X0500mm300mm/s升降Z0330mm60mm/s回转0 21070 /s4、腕部运动参数：表 2-2运动名称符号行程范围速度回转0 18090 /s5、手指夹持范围：棒料，65mm85mm6、定位方式：缓冲，死挡块定位7、驱动方式：液压（中、低压系统）8、定位精度：3mm23 方案拟定2.3.1 初步分析机械手抓重为250N，按工业机械手的分类，属于中

9、型，按用途分为通用机械手，其特点是具有独立的控制系统、程序可变、动作灵活多样，通用机械手的工作范围大、定位精度高、通用性强，适合于不断变换生产品种的中小批量自动化生产。由表2-1和表2-2、及机械手的各规格参数可以了解到，设计方案为通用型机械手，其通用性强，应用范围广，自身体积和重量适中，成本适中，维修较容易。圆柱坐标式机械手与直角坐标式械手相比，占地面积小而活动范围大，结构较简单，并能达到很高的定位精度，因此应用广泛。但由于机械手的结构关系，沿Z轴方向移动的最低位置受到限制，故不能抓取地面上的对象。2.3.2 拟定方案 由初始参数拟定整体设计方案通用机械手是36个自由度，而本次设计为4由度圆

10、柱坐标机械手，其大致结构如图2-1，运动简图如图2-2： 图 2-1 图 2-22.3.3 执行机构(1) 手部 即直接与工件接触的部分，一般是回转型或平移型，也有吸盘式和电磁式结构，本次选用结构简单的两支点回转型结构。手部为二指。传力机构常用有滑槽杠杆式、连杆杠杆式、齿轮齿条式、丝杠螺母式、弹簧式和重力式。本次选用滑槽杠杆式机构。 (2) 腕部 连接手部与手臂的部件。要求0180的回转动作，因此选用具有单自由度的回转液压缸驱动结构。此结构特点是结构紧凑，灵活。(3) 臂部 臂部是机械手的主要执行部件。他的作用是支撑腕部和手部（包括工件与工具）。并带动他们作空间运动。臂部设计的基本要求为：a

11、承载能力大，刚度好，自重轻 b 运动速度高，惯性小 c 动作灵活手臂动作应灵活 d 位置精度要高因此，本设计选用双导向杆手臂伸缩结构与双作用液压缸。其特点为手臂的伸缩缸安装在两根导向杆之间，由导向杆承受弯曲作用，活塞杆只受拉压作用，受力简单，传动平稳，外形整齐美观，结构紧凑。2.3.4 驱动机构 驱动机构是工业机械手的重要组成部分，根据动力源不同大致可分为气动、液压、电动和机械传动。根据课题特点，本设计选用液压驱动，其特点是速度快，结构简单，控制方便，传递力矩大，并且控制精度高。3 机械手手部设计计算31 手部设计基本要求(1) 应具有适当的夹紧力和驱动力，应考虑到在一定的夹紧力下，不同的传动

12、机构所需要的驱动力大小是不同的。(2) 手指应具有一定的张开范围，以便于抓取工件。(3) 在保证本身刚度，强度的前提下，尽可能使结构紧凑，重量轻，以利于减轻手臂负载。(4) 应保证手抓的夹持精度。32 手部力学分析 通过综合考虑，本设计选择二指双支点回转型手抓，采用滑槽杠杆式，夹紧装置采用常开式夹紧装置，他在弹簧的作用下手抓闭合下面对其基本结构进行力学分析：滑槽杠杆 图3-1(a)为常见的滑槽杠杆式手部结构。(a) (b)图3-1 滑槽杠杆式手部结构、受力分析1手指 2销轴 3杠杆在杠杆3的作用下，销轴2向上的拉力为F，并通过销轴中心O点，两手指1的滑槽对销轴的反作用力为F1和F2，其力的方向

13、垂直于滑槽的中心线和并指向点，交和的延长线于A及B。由 =0 得 =0 得 由=0 得=hF=式中 a手指的回转支点到对称中心的距离(mm)。 工件被夹紧时手指的滑槽方向与两回转支点的夹角。由分析可知，当驱动力F一定时，角增大，则握力也随之增大，但角过大会导致拉杆行程过大，以及手部结构增大，因此最好=33 夹紧力及驱动力的计算手指加在工件上的夹紧力，是设计手部的主要依据。必须对大小、方向和作用点进行分析计算。一般来说，需要克服工件重力所产生的静载荷以及工件运动状态变化的惯性力产生的载荷，以便工件保持可靠的夹紧状态。 手指对工件的夹紧力可按公式计算： 式中 安全系数，通常1.22.0；工作情况系

14、数，主要考虑惯性力的影响。可近似按下式估其中a是重力方向的最大上升加速度 ，g=9.8 m/s ；运载时工件最大上升速度；系统达到最高速度的时间，一般选取0.030.5s；方位系数，根据手指与工件位置不同进行选择；G被抓取工件所受重力（N）。计算：设a=40mm,b=120mm,=35；机械手达到最高响应时间为0.5s，求夹紧力和驱动力和 驱动液压缸的尺寸。(1) 设=1.6 =60 mm/s =0.5s =1.01 =0.5 根据公式，将已知条件带入： =1.61.010.5250=202N根据驱动力公式得：(2) =202=886N 取(3) =1043N(4) 确定液压缸的直径D选取活塞

15、杆直径d=0.5D，选择液压缸压力油工作压力P=39.210Pa则 D=0.0213m根据液压缸内径系列表（JB826-66），选取液压缸内径为：D=32mm，根据装配关系，外径为50mm。则活塞杆直径为：d=320.5=16mm，选取d=16mm34 机械手手抓夹持精度的分析计算机械手的精度设计要求工件定位准确，抓取精度高，重复定位精度和运动稳定性好，并有足够的抓取能。机械手能否准确夹持工件，把工件送到指定位置，不仅取决于机械手的定位精度（由臂部和腕部等运动部件来决定），而且也于机械手夹持误差大小有关。特别是在多品种的中、小批量生产中，为了适应工件尺寸在一定范围内变化，一定要进行机械手的夹持

16、误差分析。图3-3 手抓夹持误差分析示意图该设计以棒料来分析机械手的夹持误差精度。机械手的夹持范围为6585mm。夹持误差不超过3mm，分析如下：工件的平均半径： =45mm手指长L=120mm，取V型夹角偏转角： =64.34按最佳偏转角确定： =64.34计算理论平均半径 120sin60cos64.34=45mm因为 1.4840.166所以=1.4843夹持误差满足设计要求。4 机械手腕部设计计算41 腕部设计基本要求(1) 力求结构紧凑、重量轻腕部处于手臂的最前端，它连同手部的静、动载荷均由臂部承担。显然，腕部的结构、重量和动力载荷，直接影响着臂部的结构、重量和运转性能。因此，在腕部

17、设计时，必须力求结构紧凑，重量轻。(2) 结构考虑，合理布局腕部作为机械手的执行机构，又承担连接和支撑作用，除保证力和运动的要求外，要有足够的强度、刚度外，还应综合考虑，合理布局，解决好腕部与臂部和手部的连接。(3) 必须考虑工作条件对于本设计，机械手的工作条件是在工作场合中搬运加工的棒料，因此不太受环境影响，没有处在高温和腐蚀性的工作介质中，所以对机械手的腕部没有太多不利因素。42 腕部结构的选择腕部结构有四种，分别为：(1) 具有单自由度的回转缸驱动的腕部结构(2) 用齿条活塞驱动的腕部结构 (3) 具有两个自由度的回转缸驱动腕部结构(4) 机液结合的腕部结构本次设计要求腕部有一个回转自由

18、度，因此，综合考虑分析，选择第一种结构，其特点直接用回转油缸驱动实现腕部的回转运动，具有结构简单、灵活等优点而被广泛采用。43 腕部回转力矩的计算431 腕部转动时所需的驱动力矩计算腕部转动时所需的驱动力矩可按下式计算：=+ (Nm)(1) 腕部加速运动时所产生的惯性力矩若腕部启动过程按等加速运动，腕部转动时加速度为(rad/s)，启动过程所需的时间为(s)，或转过的角度为(rad)，则或 =（+)式中 参与腕部转动的部件对转动轴线的转动惯量（kgm）； 工件对腕部转动轴线的转动惯量（kgm）。(2) 腕部转动件和工件的偏重对转动轴线所产生的偏重力矩因为手抓夹持在工件中间位置，所以e等于0，即

19、：=Ge+Ge=0(3) 腕部转动轴载轴颈处的摩擦阻力矩为简化计算，一般取 =0.1(4) 回转缸的动片和缸径、定片、端盖等处密封装置的摩擦阻力矩，与选用的密封装置类型有关，应根据具体情况加以分析。设夹取棒料直径100mm，长度1000mm，重量50Kg，当手部夹持工件中间位置回转时，将手抓、手抓驱动液压缸及回转液压缸转动件等效为一个圆柱体，长h=150mm，半径为60mm，其所受重力为G=200 N等速转动角速度。因为 =（+)=0.0367=4.1979代入 =(0.0367+4.1979) =47所以 =0.1+0+47=52.22432 腕部驱动力的计算 表4-1 液压缸的内径系列（J

20、B826-66） （mm）2025324050556365707580859095100105110125130140160180200250设定腕部的部分尺寸：根据表4-1设缸体内壁半径R=55mm，外径按中等壁厚设计，由表4-2选取168 mm，动片宽度b=66mm，输出轴r=25mm。基本尺寸如图4-1所示。则回转缸工作压力P=6.59MPa，所以选择P=7MPa。图4-1 腕部液压缸剖截面结构示意表4-2 标准液压缸外径（JB1068-67） （mm）油缸内径405063809010011012514015016018020020钢，P1650607695108121133168146

21、18019421924545钢，P2050607695108121133168146180194219245433 油缸盖螺钉的计算图4-2 缸盖螺钉间距示意表4-3 螺钉间距t与压力P之间的关系工作压力P（Mpa）螺钉的间距t (mm)0.51.5小于1501.52.5小于1202.55.0小于1005.010.0小于80t为螺钉的间距，间距与工作压强有关，见表4-3，在这种联结中，每个螺钉在危险剖面上承受的拉力为： 式中为工作载荷，为预紧力计算：液压缸工作压强为P=7 Mpa,所以螺钉间距t小于80mm,试选择8个螺钉；d/4=110/80=4.38，所以选择螺钉数目合适Z=8个危险截面

22、=0.0075m=6562.5N(K=1.51.8) 取K=1.5，则1.56562.5=9843.75 N=16407N螺钉材料选择Q235， （n=1.22.5）螺钉的直径 =0.0131m螺钉的直径选择d=14mm。434 动片和输出轴间的连接螺钉动片和输出轴间的连接螺钉连接螺钉一般为偶数，对称安装，并用两个定位销定位。连接螺钉的作用：使动片和输出轴之间的配合紧密，当油腔通高压油时，动片受油压作用产生一个合成液压力矩，克服输出轴上所受的外载荷力矩。由 得 单个螺钉的预紧力；D 动片外径；f 被连接件配合面间的摩擦系数，钢对钢取f=0.15；d 输出轴与动片连接处的直径，初步计算可按D=（

23、1.52.5）dD=110mm=2.5d，则d=44mm；螺钉的强度条件为 所以 带入有关数据，得=22234N螺钉材料选择Q235， 则200MPa（n=1.22.5）螺钉的直径 =0.01356m螺钉的直径选择d=14mm。5 机械手臂部设计计算51 机械手臂部设计的基本要求（1）臂部应承载能力大、刚度好、自重轻（2）臂部运动速度要高，惯性要小（3）手臂动作应该灵活（4）位置精度要高52 手臂的典型机构以及结构的选择常见的手臂伸缩机构有以下几种：（1） 双导杆手臂伸缩机构。（2） 双层油缸空心活塞杆单杆导向结构（3） 采用花键套导向的手臂升降结构（4） 双活塞伸缩油缸结构（5） 活塞杆和齿

24、轮齿条机构。综合考虑，本设计选择双导杆伸缩机构，其手臂的伸缩油缸安装在两根导向杆之间，由导向杆承担弯曲作用，活塞杆受拉压作用，受力简单，传动平稳，外形整齐美观，结构紧凑。使用液压驱动,液压缸选取双作用液压缸。53 手臂伸缩驱动力计算先进行粗略的估算，或类比同类结构，根据运动参数初步确定有关机构的主要尺寸，再进行校核计算，修正设计。如此反复，绘出最终的结构。做水平伸缩直线运动的液压缸的驱动力根据液压缸运动时所克服的摩擦、惯性等几个方面的阻力，来确定来确定液压缸所需要的驱动力。液压缸活塞的驱动力的计算为531 手臂摩擦力的分析与计算由于导向杆对称配置，两导向杆受力均衡，可按一个导向杆计算。得 得

25、式中 参与运动的零部件所受的总重力（含工件）（N）； L手臂与运动的零部件的总重量的重心到导向支撑的前端的距离（m）,参考上一节的计算; a导向支撑的长度（m）; 当量摩擦系数，其值与导向支撑的截面有关。对于圆柱面：摩擦系数，对于静摩擦且无润滑时：钢对青铜：取钢对铸铁：取计算：导向杆的材料选择钢，导向支撑选择铸铁， ，L=656mm,导向支撑a设计为160mm将有关数据代入进行计算1400=3864N532 手臂密封处的摩擦阻力的计算不同的密封圈其摩擦阻力不同，在手臂设计中，采用O型密封圈，当液压缸工作压力小于10Mpa。液压缸处密封的总摩擦阻力可以近似为： =0.03F。533 手臂惯性力的

26、计算=0.1式中 参与运动的零件的总重力（包括工件）(N)；从静止加速到工作速度的变化量(m/s)；启动时间(s)，一般取0.010.5；设启动时间为0.2s，最大为0.233m/s。 则：=0.1=163N由于背压阻力较小，可取=0.05所以 =+=3864+163+0.03F+0.05F =4378N所以手臂伸缩驱动力为=4378N。54 手臂伸缩油缸结构的确定表5-1 液压缸的工作压力作用在活塞上外力F（N）液压缸工作压力Mpa作用在活塞上外力F（N）液压缸工作压力Mpa小于50000.8120000300002.04.05000100001.52.030000500004.05.010

27、000200002.53.050000以上5.08.0经过上面的计算，确定了液压缸的驱动力F=4378N，根据表5-1选择液压缸的工作压力P=1MPa；（1） 确定液压缸的结构尺寸：液压缸内径的计算，如图5-2所示图5-2 双作用液压缸示意图当油进入无杆腔： 当油进入有杆腔： 液压缸的有效面积： (mm)所以 （无杆腔） （有杆腔）式中活塞驱动力(P)；油缸的工作压力(MPa)；活塞杆直径；油缸机械效率，工程机械中用耐油橡胶可取=0.96；由上节求得驱动力F=4378N，=1MPa，机械效率=0.96将数据代入得：=0.0766根据表4-1（JB826-66），选择标准液压缸内径系列，选择D=

28、80mm.（2） 液压缸外径的设计外径按中等壁厚设计，根据表4-2（JB1068-67）取外径选择133mm.（3） 活塞杆的计算校核a，活塞杆的尺寸要满足活塞（或液压缸）运动的要求和强度要求。对于杆长L大于直径d的15倍以上，按拉、压强度计算： (mm)设计中取活塞杆材料为碳钢，碳钢许用应力的=100120Mpa。本次取=110则： =0.0072m所以活塞直径按下表取d=20mm，满足强度要求。表5-2 活塞杆直径系列（GB/T2348-93）1012141618202225283232364045505663708090100110125140160180现在进行稳定性校核，其稳定性条件

29、为式中 临界力(N)； 安全系数，=24。按中长杆进行稳定性校核，其临界力=F()式中 F活塞杆截面面积(mm)； a，b常数，与材料性质有关，碳钢a=461，b=2.47； 柔度系数，经计算为70。代入数据，临界力 =F()=3.14=90463.4MPa取=3 =30154.47 MPa所以活塞杆满足稳定性要求。55 油缸端盖的连接方式及强度计算(1) 缸体材料选择无缝钢管，此时端盖的连接方式多采用半环链接优点是加工和装拆方便，缺点是缸体开环槽削弱了强度(2) 缸盖螺钉的计算为保证连接的紧密性，螺钉间距t应适当（如图4-2），在这种联结中，每个螺钉在危险剖面上承受的拉力为工作载荷和剩余预紧

30、力之和式中 工作载荷，=；螺钉中心所在圆的直径；P驱动力。 Z螺钉数目，Z=； 剩余预紧力，=KQ，K=1.51.8；计算： D=80mm，取=88mm，P=1MPa，间距与工作压强有关，见表4.3，间距应小于150mm，试选螺钉数为6个：则 Z=，代入数据=46150，满足要求； =838N；选择K=1.5，=1.5=1255N;=+=837+1257=2095N螺钉直径按强度条件计算式中 计算载荷，=1.3； 许用抗拉应力，=； 螺钉材料的屈服点，材料选择45钢，则屈服强度为352MPa； n安全系数，n=1.2-2.5，此处取n=2； 螺纹内径，=d-1.224S，d为螺钉公称直径，S为

31、螺距。计算： =1.3=1.32095=2723.5N代入数据： =0.0045m6 机身设计与计算机身是直接支撑和驱动手臂的部件。一般实现手臂的回转和升降运动，这些运动的传动机构都安在机身上，或者直接构成机身的躯干与底座相连。因此，臂部的运动越多，机身的机构和受力情况就越复杂。机身是可以固定的，也可以是行走的，既可以沿地面或架空轨道运动。61 机身的整体设计按照设计要求，机械手要实现手臂2000的回转运动，实现手臂的回转运动机构一般设计在机身处。为了设计出合理的运动机构，就要综合考虑分析。机身承载着手臂，做回转，升降运动，是机械手的重要组成部分。常用的机身结构有以下几种：（1） 回转缸置于升

32、降之下的结构。这种结构优点是能承受较大偏重力矩。其缺点是回转运动传动路线长，花键轴的变形对回转精度的影响较大。（2） 回转缸置于升降之上的结构。这种结构采用单缸活塞杆，内部导向，结构紧凑。但回转缸与臂部一起升降，运动部件较大。（3） 活塞缸和齿条齿轮机构。手臂的回转运动是通过齿条齿轮机构来实现：齿条的往复运动带动与手臂连接的齿轮作往复回转，从而使手臂左右摆动。综合考虑，本设计选用回转缸置于升降缸之上的结构。本设计机身包括两个运动，机身的回转和升降。如图6所示，回转机构置于升降缸之上的机身结构。手臂部件与回转缸的上端盖连接，回转缸的动片与缸体连接，由缸体带动手臂回转运动。回转缸的转轴与升降缸的活

33、塞杆是一体的。活塞杆采用空心，内装一花键套与花键轴配合，活塞升降由花键轴导向。花键轴与与升降缸的下端盖用键来固定，下短盖与连接地面的的底座固定。这样就固定了花键轴，也就通过花键轴固定了活塞杆。这种结构是导向杆在内部，结构紧凑。具体结构见下图。驱动机构是液压驱动，回转缸通过两个油孔，一个进油孔，一个排油孔，分别通向回转叶片的两侧来实现叶片回转。回转角度一般靠机械挡块来决定，对于本设计就是考虑两个叶片之间可以转动的角度，为满足设计要求，设计中动片和静片之间可以回转2000。图6 回转缸置于升降缸之上的机身结构示意图62 机身回转机构的设计计算621 回转缸驱动力矩的计算 手臂回转缸驱动力矩的计算公

34、式为： =+ (Nm)惯性力矩 =式中 臂部回转部件(包括工件)对回转轴线的转动惯量（kgm）； 回转缸动片角速度变化量，在启动过程=(rad/s)； 启动过程的时间(s)；若手臂回转零件的重心与回转轴的距离为(前面计算得=800mm)，则式中 回转零件的重心的转动惯量。 回转部件可以等效为一个长1500mm，直径为100mm的圆柱体，质量为180Kg.设置起动角度=180，则起动角速度=0.314，起动时间设计为0.1s。= 30.4 kgm=30.4+=175 kgm=175=550 为了简便计算，密封处的摩擦阻力矩，由于回油背差一般非常的小，故在这里忽略不计，=0所以 =550+0+0.

35、03=567622 回转缸尺寸的确定回转缸油腔内径D计算公式为：式中 P回转油缸的工作压力； d输出轴与动片连接处的直径，初步设计按D/d=1.52.5； b动片宽度，可按2b/(D-d)2选取。设计回转缸的动片宽b=60mm，工作压力为6MPa，d=50mm=123mm按标准油缸内径选取内径为125mm。623 油缸缸盖螺钉的计算回转缸的工作压力为6Mpa,所以螺钉间距t应小于80mm。螺钉数目Z=3.14=4.9所以缸盖螺钉的数目选择6个。危险截面 =0.0104所以 =10400N =148001.5=15600N (K=1.5)所以 10400+15600=26000N螺钉材料选择Q235，则（n=1.22.5）螺钉的直径 d=0.0147mm螺钉的直径选择d=16mm.选择M16的开槽盘头螺钉。经过以上的计算，最终确定的液压缸的尺寸，内径为125mm，外径按中等壁厚设计，根据表4-2（JB1068-67）取外径选择194mm，输出轴径为50mm。624 动片联接螺钉的计算动片和输出轴之间的联接螺钉一般为偶数，对称安装，并用两个定位销定位。连接螺钉的作用是使动片和输出轴之间的配合面紧密接触不留间隙。根据动片所受力矩的平衡条件有即 式中 每个螺钉预紧力；D动片的外径；f被连接件配合面间的摩擦