地下室模板方案.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流地下室模板方案.精品文档.模板施工方案1. 编制依据序号名称编号1水榭花都5-9#楼施工图纸2水榭花都一期工程施工组织设计3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑工程质量验收统一标准GB50300-20015组合钢模板技术规范GB50214-20016木结构设计规范GBJ5-882. 工程概况序号项目内容1结构形式基础结构形式桩筏基础主体结构形式剪力墙结构垫层C15地下部分砼强度地下室底板、承台C30地下室墙C30 S8地下室柱C40S8地下室顶板、梁C403结构尺寸基础底板厚度（mm）400外墙厚度（mm）350、30

2、0、250、（mm）内墙厚度（mm）300、250、200（mm）主要梁断面最大尺寸（mm）400X1100、300X1300、400X1150、300X1000楼板厚度（mm）220（mm）4楼梯坡道结构形式楼梯结构形式板式楼梯3. 施工安排3.1 技术准备得到施工图纸后应组织有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场不便施工的地方以书面形式报至设计院，请求解决。同时在熟悉图纸的基础上，根据结构特点确定模板选型、配模原则以及施工顺序等。绘制木模板配模图，交至操作工人处进行加工。木工工长应根据施工图纸、施工规范及施工方案针对8、9#楼与5、6、7#楼的地下室外墙、柱、内墙、暗柱、梁板、楼梯等不

3、同部位进行有针对性的技术交底，技术交底重点突出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。3.2 机械设备准备本工程机械设备需用情况见下表：机械名称型号单位数量备注圆 锯M3Y-500/250台4压 刨MB104-1台2锯 床MT500台2电 钻把63.3 材料准备根据配模原则，考虑工程的损耗，计算出本工程材料需用计划如下：名 称型 号数 量备 注外墙带止水片螺栓1415000根内墙螺栓149000根外套20塑料套管钢管48(t=3.5)500t扣件12万个双面履膜多层板=15mm22000m2木 枋50*100280m33.4 总平面布置5-9#楼每幢建筑物各设一台塔吊，以满足模板、木枋

4、、钢管的垂直运输。在6、9#楼南侧、设木工加工场、周转材料堆放区。4. 主要施工方法及措施4.1 流水段划分8、9#地下室结构施工阶段：根据将地下室结构划分三个流水段，配置全层模板。7#楼地下室结构分一个施工段。5#、6#楼地下室结构施工阶段:根据后浇带、伸缩缝划分为三个流水段，采用15mm优质双面腹膜木模板配置一层地下室梁板墙模板。4.2 隔离剂选用墙、柱等竖向模板选用机油兑柴油（3 :7），搅拌均匀后，采用干棉丝擦在模板上，梁、板等水平模板选用油性脱模剂，用棉纱均匀擦在模板面上，脱模剂不得过厚，防止污染钢筋。4.3 模板设计4.3.1 地下室模板设计 4.3.1.1底板承台、集水坑模板底板

5、承台、集水坑模板采用砖胎模砌筑4.3.1.2底板模板地下室底板模板采用240mm厚砖砌胎膜。4.3.1.3 墙体模板大模板面板选用15mm厚覆膜多层板（九夹板），竖向龙骨选用50100木枋间距280mm，横向背楞为248钢管500mm。对拉螺杆为14，纵距500mm,横距500mm，螺杆长度为墙厚+650mm。15mm厚多层板边沿应平直，板与板拼缝处贴15mm的密封条，保证接缝的严密，两块模板之间的拼缝做成企口形式，并粘贴密封条以防漏浆。详见附图4.3.1.4 梁模板地下结构顶板梁底、梁侧模板满配，模板面板采用15mm厚覆膜多层板，梁侧模水平向龙骨采用50100木枋间距250mm，梁底模水平向

6、龙骨采用50100木枋间距250mm。主体楼板模板同地下室楼板。木枋及模板均应提前进行加工，保证边沿平直。上部模板制作成侧模包底模的形式。侧模与侧模接缝的位置做成企口形式，并贴15mm密封条。梁底模板在拼缝处模板应长出木枋10cm，在模板拼接时增设两根长度不小于1000mm的短木枋。详见下图。4.3.1.5 楼板模板地下室楼板按照满配的原则配置，主龙骨采用48钢管，次龙骨为50100mm木枋间距250mm。楼板模板应尽量采用整张模板，局部采用小条模板，模板边沿应平直、无毛边，模板拼缝处应加15mm密封条。主体楼板模板同地下室楼板。4.3.1.6 楼梯模板楼梯模板采用钢模板（详见钢模板施工方案）

7、4.3.1.7门窗洞口模板门窗洞口模板采用15mm厚覆膜多层板制作，沿墙厚内外两侧采用50100木枋做为支撑。详见下图。4.3.2 地上结构模板选型为确保地上结构混凝土的外观质量达到清水混凝土的要求，地上外墙部分外侧（除细部构造外）模板全部为定型钢模板，模板全部采用定型模板设计方案，不配置可调性角模。电梯间、楼梯间核心筒全部采用全钢整体式大模板。外脚手架采用附着式提升脚手架，根据主体结构墙体搭设，脚手架相应提升。门窗套模板采用钢制门窗洞口模，由钢角模和钢侧模加内部楔块可调式支撑，门窗洞口模支拆采用整体组装，分块拆模，方便灵活。现浇楼板方案：钢管支撑+多层板的散装散拆支模。钢模板施工详见钢模施工

8、方案5、模板体系验算5.1 、地下室墙体模板验算本地下室墙体模板采用=15mm多层板，竖向龙骨50100木方280mm，横向背楞为双钢管48(t=3.5) 500mm，具体计算如下：5.1.1 荷载、混凝土侧压力混凝土自重（c）为24 kN/m3，强度等级C30，坍落度为1618cm，采用导管卸料，浇注速度为3m/h，混凝土初凝时间为5小时。混凝土侧压力标准值：F1=0.22ct012V1/2=0.2224511.1531/2=52.585kN/m2F2=cH=244=96kN/m2取两者中小值，即F1=52.58kN/m2，计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=52.585kN/m2；倾倒

9、混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。5.1.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图（1）抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =280.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.252.590.500.90=28.396kN/m，其中0.90为按施工手册

10、取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =28.396+1.260=29.656 kN/m；面板的最大弯距：M =0.129.656280.0280.0= 2.33105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大

11、应力计算值： = M/W = 2.33105 / 1.88104 = 12.400N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =12.400N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！（2）、挠度计算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 52.590.50 = 26.29N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 280.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06c

12、m4；面板的最大允许挠度值: = 1.120mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.29280.004/(1009500.001.41105) = 0.819 mm；面板的最大挠度计算值: =0.819mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.120mm，满足要求！5.1.3 内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图

13、1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.252.590.280.90=15.902kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.280.90=0.706kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(15.902+0.706)/1=16.607 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.116.607500.0500.0= 4.15105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中， -内楞承受的应力(N/mm2)

14、； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 4.15105/8.33104 = 4.982 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 4.982 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内

15、楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.252.590.280.90=15.902kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.280.90=0.706kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(15.902+0.706)/1=16.607 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.616.607500.0 = 4982.191N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 4982.191N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(m

16、m)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =34982.191/(250.0100.0)=1.495N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.495N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 52.590.28/1

17、=14.72 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.72/1500.004/(1009500.004.17106) = 0.157 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.157mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗

18、矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载: P = (1.252.59+1.42.00)0.280.50/2=4.15kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754151.83500.00= 3.63105 N/mm；强度验算公式：其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.63105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W =

19、 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.63105/5.08103 = 71.513 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =71.513N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.252.59+1.42.00)0.280.50/2=4.152kN；外楞

20、的最大剪力： = 0.654151.826 = 1.35103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.35103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.35103/(280.0100.0)=0.253N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2；外楞截面

21、的受剪应力计算值 =0.253N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 52.590.280.50/23.68 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467.36100/2500.

22、003/(100210000.001.22105) = 0.206mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.206mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！5.1.4 对拉螺栓计算混凝土侧压力F=52.58kN/m2，对拉螺杆纵向间距为500mm，横向间距为500mm，选用M14螺栓。计算公式如下:其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 1

23、05 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =52.5850.5000.500 = 13.146 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.146kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！经过以上验算得知,本墙模板配置方案满足强度及挠度要求,可以采用。5.2 顶板模板验算本工程顶板模板采用=15mm多层板，次龙骨50100木枋间距300mm，主龙骨48（t=3.5mm）钢管900mm采用钢管脚手架作为支撑。一、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

24、:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.220 = 1.650 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)0.9000.300 = 0.810 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，

25、计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.650 + 0.105) = 2.106 kN/m；集中荷载 p = 1.40.810=1.134 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340.900 /4 + 2.1060.9002/8 = 0.468 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 +2.1060.900/2 = 1.515 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.468106/83333.33 = 5.621 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为

26、5.621 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 2.1060.900/2+1.134/2 = 1.515 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.515103/(2 50.000100.000) = 0.454 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.454 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷

27、载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.755 kN/m；集中荷载 p = 0.810 kN；最大挠度计算值 V= 51.755900.04 /(3849500.0004166666.667) +810.000900.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.690 mm；最大允许挠度 V=900.000/ 250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 0.690 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.600 mm,满足要求!二、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =

28、 2.1060.900 + 1.134 = 3.029 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.727 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.683 mm ；最大支座力 Qmax = 9.896 kN ；最大应力 = 143.157 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 143.157 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!

29、三、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.896 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷

30、载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294.000 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2200.9000.900 = 4.455 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.255 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N =

31、1.2NG + 1.4NQ = 9.708 kN；五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.708 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规

32、范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ；L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆受压应力计算值；=9707.880/(0.530489.000) = 37.458 N/mm2；立杆稳定性计算 = 37.458 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！通过以上计算

33、可以得知，本顶板模板配置符合要求可以采用。5.3 梁模板计算选取截面尺寸为4001100mm进行计算。木枋间距为250mm，立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80，梁两侧立柱间距(m):1.00；梁底设1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M14；5.3.3.1梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需

34、要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5026.400.90=14.26kN/m； 倾倒混凝

35、土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 14.256+1.260 = 15.516 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.115.52300.002 = 1.40105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.40105 / 1.88104=7.448N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.448N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标

36、准值: q = 26.400.50 = 13.20N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.20300.004/(1009500.001.41105) = 0.542 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.542mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！5.3.3.2梁底模

37、板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800.0015.0015.00/6 = 3.00104mm3； I = 800.0015.0015.0015.00/12 = 2.25105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算

38、的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =57.14mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.100.90=24.24kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.24+0.30+2.02=26.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.1026.5540.0572=0.009kN.m； =0.009

39、106/3.00104=0.289N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.289 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.100+0.35）0.80= 22.72KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =57.14mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =57.14/250 = 0.229mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67

40、722.72057.14/(1009500.02.25105)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 57.1 / 250 = 0.229mm，满足要求！5.3.3.3梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.1000.057=1.603 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3

41、500.057(21.100+0.400)/ 0.400=0.130 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.057=0.257 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.603+1.20.130=2.079 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.257=0.360 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩

42、和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.079+0.360=2.439 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.0790.8000.800= 0.133 kN.m；最大应力 = M / W = 0.133106/5080.0 = 26.198 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2；钢管的最大应力计算值 26.198 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 1.603 + 0.130 = 1.733 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6771.733800.0004 /(10020600.00012.190104)=1.914mm；钢管的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；钢