堆场及车行道支撑加固方案.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流堆场及车行道支撑加固方案.精品文档.目 录一、编制依据 2二、工程概况 2三、施工堆场及施工车行道设计 2四、地下室顶板各堆场平面布置 2五、各堆场及车行道支撑架受力验收 2六、钢管支撑架搭设 10七、附图 10一、编制依据1、施工现场总平面布置图2、宁德阳光园工程施工图纸3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020114、建筑地基与基础设计规范GB5007-20025、施工现场总平面布置图二、工程概况工程位于 ，该条施工通道经过纯地下室顶板（具体位置详见附图1）。三、施工堆场及施工车行道设计为确保施工通道区域地下室部分顶板结构安

2、全，各施工堆场在地下室顶板上采用分区域布置，避免荷载过度集中。并对荷载超过地下室顶板承载力荷载的堆场采取顶板支撑加固措施，支撑加固采用钢管支撑架加固。在施工车道区域，为确保地下室部分顶板结构安全，避免施工荷载直接作用在地下室顶板上，地下室顶板施工完毕后在施工通道区域铺设500厚素土并夯实，后在素土上做200毫米厚C25道路面；施工通道所在地下室顶板下部采用钢管支撑架加固，其搭设的间距、步距均由计算确定。四、地下室顶板各堆场平面布置详附图1、二组-施工现场总平面布置图五、各堆场支撑架受力验收（一）、钢筋堆场受力验收。1、受力计算 （1） 钢筋荷载（Gi）（按每跨堆放100吨钢筋计算）1009.8

3、=980KN（2）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：N=1.2Gk=1.2*980=1176KN （3）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。（4）立杆段轴向力设计值计算： 为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.08.1。 作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A =21176/（8.08.1） =36.3KN/m2 综上：钢管支撑架承担荷载为36.3-20=16.3KN/ m

4、2（5）底部加固脚手架构造要求:采用钢管类型为483.0，立杆间距900，立杆步距1200。 （6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：每根立杆承受的上部荷载N116.30.90.913.203KN脚手架自重产生的荷载N2 =0.12484.021.20.61KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值： N = 13.203+0.61=13.813kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.0

5、6 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1(h+2a) (1) l0 = k2h (2) k 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；1 = 1.596, 2= 2.292 h为立杆步距，取为1.2m a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m； 按公式(1)的计算：l0 = k1(h+2a) =1.1551

6、.596（1.2+20.2）=2.95ml0/i =2950/15.9=186查表得：=0.207 = 13813/(0.207506)=132N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求! 按公式(2)的计算：l0 = k2h =1.1552.2921.2=3.177ml0/i =3177/15.9=200查表得：=0.180 = 13813/(0.180506)=152N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!（二）、钢管堆场受力验收。1、受力计算 （1） 钢管荷载（Gi）（按每跨堆放100吨钢管计算）1009.8=980KN（2）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：N=1.2Gk

7、=1.2*980=1176KN （3）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。（4）立杆段轴向力设计值计算： 为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.08.1。 作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A =21176/（8.08.1） =36.3KN/m2 综上：钢管支撑架承担荷载为36.3-20=16.3KN/ m2（5）底部加固脚手架构造要求:采用钢管类型为483.0，立杆间距900，立杆步

8、距1200。 （6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：每根立杆承受的上部荷载N116.30.90.913.203KN脚手架自重产生的荷载N2 =0.12484.021.20.61KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值： N = 13.203+0.61=13.813kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N

9、/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1(h+2a) (1) l0 = k2h (2) k 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；1 = 1.596, 2= 2.292 h为立杆步距，取为1.2m a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m； 按公式(1)的计算：l0 = k1(h+2a) =1.1551.596（1.2+20.2）=2.95ml0/i =2950/15.9=186查

10、表得：=0.207 = 13813/(0.207506)=132N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求! 按公式(2)的计算：l0 = k2h =1.1552.2921.2=3.177ml0/i =3177/15.9=200查表得：=0.180 = 13813/(0.180506)=152N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!（三）、模板堆场受力验收。1、受力计算 （1） 模板荷载（Gi）（按每跨堆放100吨模板计算）1009.8=980KN（2）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：N=1.2Gk=1.2*980=1176KN （3）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。

11、（4）立杆段轴向力设计值计算： 为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.08.1。 作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A =21176/（8.08.1） =36.3KN/m2 综上：钢管支撑架承担荷载为36.3-20=16.3KN/ m2（5）底部加固脚手架构造要求:采用钢管类型为483.0，立杆间距900，立杆步距1200。 （6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：每根立杆

12、承受的上部荷载N116.30.90.913.203KN脚手架自重产生的荷载N2 =0.12484.021.20.61KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值： N = 13.203+0.61=13.813kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0

13、 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1(h+2a) (1) l0 = k2h (2) k 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；1 = 1.596, 2= 2.292 h为立杆步距，取为1.2m a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m； 按公式(1)的计算：l0 = k1(h+2a) =1.1551.596（1.2+20.2）=2.95ml0/i =2950/15.9=186查表得：=0.207 = 13813/(0.207506)=132N/mm2立杆的

14、稳定性计算 f,满足要求! 按公式(2)的计算：l0 = k2h =1.1552.2921.2=3.177ml0/i =3177/15.9=200查表得：=0.180 = 13813/(0.180506)=152N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!（四）、临时水池受力验收。1、受力计算 （1） 水池荷载（Gi）（按水池蓄满水计算）351.59.8=220.5KN （2） 水池荷载0.241.5（3+3+6+6）18=116.64KN （3） 设备荷载按20KN计（4）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：N=1.2Gk=1.2（220.5+116.64+20）=429KN （5

15、）顶板自身结构承担面荷载按20KN/M2计。（6）立杆段轴向力设计值计算： 为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，考虑结构顶板自身结构承担部分荷载，其余荷载梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担荷载，通过钢管支撑将荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取7区地下室顶板一跨为计算单元8.08.1。 作用于地下室顶板面荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A =2429/（8.08.1） =13.3KN/m2水池及设备荷载在顶板自身承担面荷载以内，不需要梁板下支撑加固。（五）、车行道支撑加固受力验收。1、受力计算 （1） 永久荷载（Gi） 回填土（素土）自重:Gk1=8.48.50.5

16、19=678.3KN 混凝土道路面层自重：Gk2=8.48.50.225=357KN （2）可变荷载（Qi）:混凝土运输车（10m）自重：12.4T9.81=121.6KN10m混凝土自重：2410=240KN钢筋运输车自重（满载时整车重量）：50T9.81=490.5KN（3）作用于地下室顶板的竖向力标准值（按最不利取值）：N=1.2Gki+1.4Qki=1.2*（678.3+357）+1.4*（490.5+240+121.6）=2435.3KN（4）立杆段轴向力设计值计算： 为了保证结构安全，混凝土结构自重由结构自身承挡，梁板下采用钢管支撑加固的方法，由钢管支撑承担全部荷载，通过钢管支撑将

17、荷载传至地下室底板，其中受力作用面积（A）取10区地下室顶板一跨为计算单元8.58.1。 作用于地下室顶板总荷载：Pk=2(Fk+Gk)/A =22435.3/（8.58.1） =70.7KN/m2（5）底部加固脚手架构造要求:采用钢管类型为483.0，立杆间距600，立杆步距900。 （6）脚手架立杆稳定性验算（按地下室顶板没有承载力计算）：每根立杆承受的上部荷载N170.70.60.625.452KN脚手架自重产生的荷载N2 =0.12484.020.90.452KN（脚手架搭设高度按从地下室底板面至地下室顶板板底计算）立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值： N = 25.

18、452+0.452=25.904kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1(h+2a) (1) l0 = k2h (2) k 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；1

19、 = 1.818, 2= 3.251 h为立杆步距，取为0.6m a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度；a = 0.2m； 按公式(1)的计算：l0 = k1(h+2a) =1.1551.818（0.6+20.2）=2.099ml0/i =2099/15.9=132查表得：=0.386 = 25904/(0.386506)=132.63N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求! 按公式(2)的计算：l0 = k2h =1.1553.2510.6=2.253ml0/i =2253/15.9=142查表得：=0.340 = 25904/(0.340506)=150.57N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、钢管支撑架搭设根据模板专项施工方案地下室梁板支撑立杆间距为1m，施工车道区域钢管支撑架间距为0.6m，各堆场钢管支撑架立杆间距为0.9m，原支撑架不适宜做施工车道支撑架，并综合经济成本方面考虑，施工车道及各堆场区域地下室顶板砼浇筑完毕后，待混凝土强度达到拆模条件后，拆除原支撑架及顶板模板，从新搭设支撑架。支撑架采用扣件连接方式连接牢固，采用方木顶托受力方式。七、附图1、施工现场总平面布置图2、施工车道钢管支撑架平面布置图3、1-1剖面图