1×300MW机组火电厂水处理工艺的设计说明.pdf

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1、下载可编辑第一章第一章课程设计任务书课程设计任务书1.11.1 课程设计目的课程设计目的课程设计是工科教育实践性教学环节的一个重要组成部分，通过课程设计期望达到以下目的：1、培养学生资料收集及综合整理能力；2、 培养学生综合运用所学的基本理论、 基本知识和基本技能分析解决实际问题的能力；3、培养学生的工作意识、增强学生的工程实践能力；4、培养学生设计运算能力及专业设计手册的使用能力；5、培养学生工程制图及设计计算说明书的编写能力等。1.21.2 课程设计题目课程设计题目1300MW 机组火力发电厂锅炉补给水处理工艺课程设计（春季水质）1.31.3 课程设计原始资料课程设计原始资料1.3.11.

2、3.1 水源春季水质水源春季水质外状：微浊外状：微浊项目浑浊度pH游离二氧化碳耗氧量溶解固形物全硅铁铝铜钙离子镁离子氨.专业.整理.单位mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lg/Lg/Lg/Lmg/Lmg/Lmg/L结果3.107.623.792.642284.0254.5483.0916.7631.667.051.20项目全硬度全碱度酚酞碱度氢氧根碳酸根重碳酸根硫酸根氯根磷酸根钾离子钠离子单位mmol/Lmmol/Lmmol/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L结果1.081.80000109.8075.0311.080.943.5714.7下载可编辑1.3.

3、21.3.2机组的额定蒸发量机组的额定蒸发量200MW、300MW、600MW 锅炉额定蒸发量分别为 670t/h、1025t/h、1900t/h；全部锅炉定位汽包锅炉。1.41.4 课程设计内容课程设计内容1.火力发电厂锅炉补给水水量的确定；2.水源水质资料及其他资料；3.离子交换系统选择；4.水处理系统的技术经济比较；5.锅炉补给水处理系统工艺计算及设备；6.管道、泵、阀门的选择；7.系统图、设备平面布置图以及主要单体设备图。1.51.5 课程设计要求课程设计要求1.遵守学校的规章制度与作息时间；2.按照布置的课程设计内容，认真计算、校核、绘图；3.按照课程设计内容要求，提供打印的设计说明

4、书、计算机绘制的工程图；4.独立完成课程设计，要求方案具有正确性与先进性，且论述清楚透彻，绘图整洁、符合规范。1.61.6 课程设计成果课程设计成果1. 1300MW 机组水处理流程图2. 1300MW 机组补给水设备平面图3. 600 纤维精密过滤器设备图4. 1250 阳离子交换器设备图5. 800TF 型除碳器设备图6. 1250 阴离子交换器设备图7. 800 混合离子交换器设备图8. 酸储罐设备图.专业.整理.下载可编辑1.71.7 课程设计安排课程设计安排 1.第一周：课堂讲解、课程设计任务布置，进行有关工艺流程计算； 2.第二周：完善有关工艺流程计算及设备的选型、比较编写课程设计

5、说明书等；3.第三周：工程图课程授课，绘制有关工程图。4. 第四周：绘制有关工程图，编写课程设计说明书，完成设计作品装订。.专业.整理.下载可编辑第二章第二章课程设计说明书课程设计说明书2.12.1 项目建设的目的和意义项目建设的目的和意义本项目设计的锅炉补给水处理系统，目的是改善锅炉补给水水质，使锅炉的水汽品质都能控制在标准值以内，从而减缓锅炉炉内结垢和腐蚀，化学清洗周期也相对延长。本项目选择了恰当的水处理方案和主要设备，优化分析 1300 MW 火力发电厂锅炉补给水处理系统工艺，对火电厂水处理系统安全运行作了探讨。通过本次课程设计，能够巩固所学的基本理论，专业知识，并综合运用所学的知识来解

6、决实际的工程问题。2.22.2 设计依据和范围设计依据和范围本设计根据1300 MW 火力发电厂锅炉补给水处理设计的要求，结合水处理工程和AutoCAD2000 应用教程等相关资料，根据水源、水质资料、电厂规模及水汽系统的水质指标等资料，通过计算选择恰当的水处理方案和主要设备，再运用 CAD 绘制设计出相应的工艺流程图、总体布局平面图以及主要单体设备图。2.32.3 工艺方案的选择与确定工艺方案的选择与确定补给水处理工艺流程的选择是根据建厂的原始资料，如原水的水质和机组对水质和水量的要求等进行的，选择的方案能使处理后的水源水达到机组对水质的要求。从系统运行的可靠性和设备投资的经济性角度出发，补

7、给水处理的整个过程包括预处理和后阶段处理两部分。（1）水质中强酸阴离子含量计算结果为 2.3 mmol/L，大于 2 mmol/L，所以该方案选弱碱-强碱复床工艺；水质中碱度小于 4 mmol/L，所以不必要选择弱酸-强酸复床工艺。（2）进水中 CO2含量为 1.87mmol/L，大于 0.5mmol/L，因此方案必须采用除碳器。同时，根据计算所得除碳器的喷淋密度为 53.7m3/(m2.h) ，小于 60，选择大气式除 CO2器。（3）春季水质中悬浮物含量较少，小于50mg/L，所以方案采用混凝过滤，不采用澄清池。又根据计算和经济比较，过滤系统采用单层石英砂无阀滤池，进行接触混凝过滤，在反冲

8、洗过程中，可以自动进行，无阀滤池的滤后水位位于滤池上部，便于操作人员观察，若水质不合格，能及时发现，确保出厂水质达标。.专业.整理.下载可编辑2.42.4 工艺说明工艺说明2.4.12.4.1 水处理系统工艺流程水处理系统工艺流程为了能使水质达到电厂锅炉补给水的要求，保证锅炉的安全运行，水处理系统工艺流程为：水源原水接收池单层滤料无阀滤池清水箱清水泵强型阳离子交换器除碳器中间水箱中间水泵弱型阴离子交换器强型阴离子交换器混合离子交换器除盐水箱除盐水泵主厂房补给水箱。2.4.22.4.2 平面布置图说明平面布置图说明平面布置图中，一楼室内从左至右布置了阴、阳离子交换器、除碳器、混床、清洗药液箱、清

9、洗过滤器、中间水泵、酸碱计量箱和除盐水泵；二楼从左至右布置了配电室、加药室、更衣室、水分析室、煤分析室、油分析室、计算机室。滤池、澄清池、贮水箱置于室外。2.4.32.4.3 计算内容说明计算内容说明计算书包括系统出力、体内再生混床、碱性阴床、除碳器、强酸阳床、无阀滤池的计算，由于本课题的水质为春季水质，其阴、阳离子含量相对较高，为了获得更高品质的水质，需要设置弱碱-强碱复床。2.52.5 构筑物与设备的工艺设计构筑物与设备的工艺设计预处理的机械搅拌澄清池，滤池，再生系统的酸罐，碱罐及除盐水箱设于室外，而阴、阳离子交换器，混床，除碳器等设备置于室内，整个流程控制为计算机自动监控，设有水处理值班

10、室。.专业.整理.下载可编辑第三章第三章课程设计计算书课程设计计算书3.13.1 补给水处理系统出力的计算补给水处理系统出力的计算序计算项目号厂内正常水汽损失量公式采用数据结果说明1m3/ hD1 aDD=11025=1025m3/ ha1.5%200MW 以上机组厂内正15.3815.38常水汽损失为锅炉最大连续蒸发量的 1.5%锅炉排污量2 2m3/ hDP PDp a1 a3 a4Sw00Sp 1SwP=0.3%3.0753.075Sp=200ppb，Sw=20ppb，=0.353 3启动或事故增加的损失量m/ h100MW 及以上机组启动a=6%3D2 aDD=1025m3/ h61.

11、561.5或事故增加的损失量取最大一台锅炉最大连续蒸发量的 6%4 4锅炉正常补给水量 D1=15.38QnD1D3D4D5D6Dpm3/ hDP3.07518.4518.451D3=D4=D5=D6=0；2 2锅炉最大补给水量m3/ h D1=15.38 D2=61.5QmaxD1D2D3D4D5D6Dp DP=3.07579.9579.95D3=D4=D5=D6=0.专业.整理.下载可编辑正常水处理3 3系统Qn Qn(1 a)(T t)/T26.5726.57取 a=0.2(自用水部分集中a 为除盐设备自用水率。工作周期T 按一级除盐设备计算，交换器m3/ h最大供应);T=20h,t=

12、4hQmax Qmax(T t) /T95.9495.94不舍再生设备时 t=4h3.23.2 体内再生混床的计算体内再生混床的计算序号计算项目公式An最大采用数据Qn=35.36m3/h取 =50. 00m/h（待计算后返校）结果说明总工作面积1 1正常Qn0.7070.707由附表 3-1可知 ， 取m2AmaxQmaxQmax=104.55m /h32.0912.0914060m/h根 据 附 表21-1，选用直2 2交换器直径（m）d=1.13An0.950.95径 d=1.0m 的定 型 混 床 设备，其截面积A1=0.775m2正常3 3选择混床台数最大mnnAn4An2A1d1

13、1计算结果取整数，且需满足关系式：A1，d 为所选用 的 阴 床 截面 积 和 直 径A4AMnmaxmaxmaxA1d2QnnmA1nnQmaxmaxMA1nmaxnMmax n1mn3 3（m ,m）24 4校验实际运行流速（m/h）正常Qn=35.36m3/h2m=1A1=0.775mnn45.6345.631 不得超过4060 m/h。2所选用的最大Qmax=104.55m3/hA1=0.775m2nMmax=344.9744.97混床台数为 3.专业.整理.下载可编辑阳树脂5 5混床内树脂3体积（m /台）阴树脂VRC A1hRC取 hRC=0.5mhRA=0.8m0.390.39h

14、RC，hRA为混床 中 阳 树 脂VRA A1hRAA10.775m20.620.62和 阴 树 脂 的高度EC和 EA为阳、6 6混床周期制水时间hT VRCEc VRAEAQnnmnEC=1750 mEA=1100 m3阴 树 脂 工 作385385交 换 容 量Cj3Cj=0.1 mmol/LCj（mol/ m ）为 混 床 进 水离子浓度，按酸耗计算，3100%酸VECRCma,pRC1000取 RC=150g/mol 树脂EC=1750 m3用盐酸再生，101.7101.7RC取0.388m /台3100-150g/mol工业酸ma,i ma,p1盐酸 =31%328.1328.1

15、工 业 盐酸浓度（%）7 7再生时用酸量kg /台次再生酸液ma,r ma,p1c取 c= 3%2034.42034.4 再 生 酸液浓度（%）稀释用水m3Vama,r ma,i10003.063.06va进酸流速进酸时间 （min）60ma, rta1000A1va取va=5m/h，（m/h）51.4751.47 再 生 酸液密3=1.02g/cm3A1=0.775m2度(g/cm ).专业.整理.下载可编辑按碱耗计算，100% 碱ms,pVEARARA1000用 NaOH 再生，取 RA=200g/mol 树脂136.4136.4RA取200-250g/mol工业碱再生时用碱量再生碱液稀释

16、用水ms,i ms,p1取工业碱液=30%454.7454.7 工 业 碱浓度（%）8 8ms,r ms,pkg/台次1c取 c= 4%34103410 再 生 碱液浓度（%）m3Vsms,r ms,i10002.962.96vs进碱流进碱时间 （min）60ms, rts1000A1vs取vs=5m/h，速（m/h）50.7650.76 =1.04g/cm3再生碱液密3度(g/cm )v反洗流速反洗用水VbA1t60取 v=10m/h，t=15min1.941.94（m/h）t反洗时间（min）9 9再生时自用水量kg /台次置换用水取 ad=2m /m33ad置换时水0.62.0152.0

17、15的3VdVRCVRAad0.39,2比3耗（m /m ）ac阳树脂正洗 水 比 耗正洗用水VfVRCacVRAaa取 ac=6m /m ，aa=12m /m33339.7659.765（m /m ）aa阴树脂正洗 水 比 耗（m /m ）3333.专业.整理.下载可编辑部分集中供应自用水V2=Va+Vb+Vs+Vd9.9759.975总自用水Vt VfVsVaVdVb19.7419.74q树脂混合压 缩 空 气 比耗1010再生用压缩空气量m3/台次VMai qA1t取 q=3m /(m min)t=1min322.3252.325t混合时间(min)压 缩 空 气 压力0.10.15MP

18、a1111每天耗工业酸量（t）mMa 24Mma,inn1000TMms,inn0.0240.0241212每天耗工业碱量（t）mMs 241000T0.0280.028以 年 运 行7000h 计1313年耗酸量（t）MMma,a ma7000247000247.07.01414年耗碱量（t）MmsM,a ms8.278.27以 年 运 行7000h 计每小时自用1515水量m3/ h由前级提供自用水集中公用自用水VM1VfTMnn0.0250.025根据自用水集中供应范围确定V2MV2MnnT0.0260.026.专业.整理.下载可编辑总自用水VtMVtMnnT0.0510.0513.33

19、.3 弱碱强碱复床工艺计算弱碱强碱复床工艺计算序号计算项目公式采用数据Qn=35.36结果说明m正常3/ hQnA QnV1M1 1设计出力3（m /h）V1M0.025m /h335.435.4根据自用水集中供应范围确定最大AQmax QmaxV1MQmax=104.55m3/ h104.6104.6正常弱碱阴床最大An,wQnA=30m/h1.181.181 强碱阴床一般采3.493.49用顺流再生2 弱碱阴床一般都有顺流再生1.181.183 强碱阴床和弱碱Amax,wAQmax2 2总工作面2积（m ）正常强碱阴床最大An,sQnAQ阴床串联运行和串3.493.49联再生Amax,sA

20、max弱碱阴床d 1.13 An,wd 1.13 An,s1.231.23弱碱和强碱阴床均选用 d=1.25m 的定3 3交换器直径（m）强碱阴床1.231.23型设备，A1=1.23m2.专业.整理.下载可编辑正常弱碱阴床最大选择交换器台数wsnnA,wAn,wA14An,wd21.HBS.200.III选1 11A1,d 为所选用的弱碱阴床和强碱3 3nAwsmax, wAmax, wA1An,sA14An,wd2用阴床公称直径为 1250mm，截面阴床直径和截面积（m, m ）24 4正常nnA,sws4An,sd2积为 A1=1.23m。2计算结果取整21 12 复床系统采用串联再生，

21、要求弱阴强碱阴床最大Awsnmax,sAmax,wA14An,w数， 且需满足关系式：nAmaxd2 n 1An床台数和强碱阴床3 3台数相等正常弱碱阴床校验实际运行流速（m/h）强碱阴床最大最大n,wQnAwsA1nnA,wAQmaxAwsA1nmax,wQnA=35.428.7928.79m3/ hmax,wA=104.6Qmax5 5mAn3/ h28.7928.7928.3528.351流速不得超过2030 m/h；正常n,sQAnAnAws1n,sQ=35.4mm3/ h28.3528.35max,sAQmaxAwsA1nmax,sA=104.6Qmax3/ h取122A SOs4/

22、962进水中阴6 6离子含量（mmol/L）强酸阴离子Cl3Cl=11.08mg/L，NO0mg/L3DN由混凝剂带入的强酸阴离子量（mmol/L） ；2.32.3 /35.53-412=75.03mg2SO4NO/6231/3PO/95DNCl、NO、3/L1/3PO4=0.94mg/LDN=0.35mmol/L3-12为原水中2SO4相 应 离 子 浓 度（mmol/L）.专业.整理.下载可编辑SiO2（mg/L）为可脱 CO2器出口 CO2弱酸阴离子CO2SiO2A s4460溶性 SiO2含量，当0.180.18系统中有石灰处理及预脱盐时应按阳床进水水质取值DN由混凝剂带入的强酸阴离子

23、量5mg/L，进水中全硅 SiO24mg/LA总阴离子w=0. 182.482.48（mmol/L） ；AA Asw（mmol/L）Cl、NO、3A =2.3s（mmol/L）12SO24为原水中相应离子浓度（mmol/L）取 hR,Aw2.6m一台交换器内树脂体积3（m ）弱碱阴床VR,Aw A1hR,AwA1=1.23m取 hR,As0.4m23.23.21hR,Aw , hR,As为弱碱及强碱阴床内树脂装载高度（m）7 7强碱阴床VR,As A1hR,AsA1=1.23m20.50.51 a运行泄漏量，弱碱阴床TwVR, AwEAwQQAnA(ws)n,w(Asa)取 a=0.15mmo

24、l/L，3EAw=1450mol/ m60.960.9根据树脂特性和运行终点来确定2EAs、EAw强碱及8 8正常出力时周期制水时间（h）强碱阴床弱碱阴树脂工作交换容量（mol/ m ）3TsVR, AsEAsQQAnA(ws)n,w取 EAs=1100mol/ m33 串联运行和再生51.051.0时，TsTw；若需要减轻强碱阴树脂有机物污染，Tw应比Ts富裕 10%20%(Awa).专业.整理.下载可编辑混合计算T VR，AsEAsVR,AwEAwQnAAnnA,(sws)59.759.79 9串联运行和再生时，正常出力时每昼夜每套再生次数R 24TT= =120.4h1 1R 一般不超过

25、规定值1. gs强碱阴树脂再生碱耗（g/mol）100%碱(VR, AwEAwVR, AsEAs)ams, p1000VR, AsEAsgAsms, p10002.a 在 4060g/mol取 a=55g/mol216.0216.0之间取值。3.ms,p=216.0 ，gs=120 g/molms, p=203.3，满每套阴床串联再生用碱量3m /(套次)足ms, pms,p的条件。工业碱取工业碱液1010ms,i ms,p1=30%取再生碱液 c=2%720720工业碱浓 （纯）度（%）再生碱液稀释用水（m ）3ms,r ms,p1c108001080010.0810.08c再生碱液浓度（%

26、）v再生碱液流速mms,iVss,r1000进碱时间（min）60ms, rts1000 A1vp取 v=8m/h，3=1.02g/cm（m/h）64.664.6再生碱液密度（g/cm ）31111串联再生阴床每套再生时自用水量3m /(台S：取 v=10m/h，小反洗（反洗）用水VbvA1tvA1tsw6060v反洗流速 （m/h）8.08.0t反洗时间 （min）s,w 指强碱阴床及弱碱阴床t=15 minW：取 v=8m/h，t=30min.专业.整理.下载可编辑次)置换用水VdA1t60取 v=5m/h，t=40min4.14.1v置换流速 （m/h）t置换时间 （min）v采用对流再

27、生小正洗用水Vf 1A1t60时强碱阴床小正洗取 v=10m/h，t=10min2.052.05流速（m/h）t 小 正 洗 时 间（min）正洗用水VfVR,AsaAsVR,AwaAwaAs, aAw分别为强碱取 aAS=12m /m33aAW=5m /m3326.1826.18阴床和弱碱阴床正洗水比耗（m /m ）33集中供应自用水总自用水V2= Vb+ Vd +VsVtVfVf1VsVdVbAwssVd=0Vf1=018.0818.0844.2644.26强碱阴床采用顺流再生时Vd，Vf1项为 0。1212每天耗碱量（t）m 24ms,innA,sws1000T0.290.291313年

28、耗碱量（t）wsmsA,a msAws70002484.684.6以年运行 7000h 计由前级提供自用水每小时自用水量3（m /h）V1AwsVfVf 1nnA,swsTVf1=00.440.441414集中供应自用水V2A(ws)=( V2/T) nn,sA(ws)0.740.74根据自用水集中供应范围确定总自用水VtA(ws)VtA(ws)nn,sT0.900.903.43.4 大气式除大气式除 COCO2 2器的计算器的计算.专业.整理.下载可编辑序号1 1计算项目设备总出力正常最大正常最大公式DQn QnAV1A采用数据结果35.8435.84说明根据自用水集中供应范围确定m3/ h

29、V1A=0.44DAQmax QmaxV1AAD =nnnn105.04105.042 2选择除 CO2器台数nnA=1A=3nmax1 1采用单元制系统3 3AD=nmaxnmaxDQmax每台除 CO2器出力Q 3 3m3/ hnDmaxA=3nmax35.835.8D且Q(nmax1) Qn4 4除 CO2器工作面积m 2QnDAnqq=60m /(m h)320.600.60q 为除碳器的喷淋密度5 5除 CO2器直径（m）检验除 CO2器喷淋密度d=1.13An选型为公称直径为1000mm 的除碳器，截2面积为 A1=0.785m。0.8750.8756 6m3/(m2h)q Q4Q

30、2A1d45.5845.58q应 小 于 或 等 于3260m/(m h)c1 44 HCO37 7进水中 CO2含量（mg/L）HCO=109.80mg/3COHCO,12323阳床122CO32CO22L47.9747.97CO2=3.79 mg/L进水中相应物质浓度，mmol/LCO2阳床进水中CO2浓度，mg/L8 8出水中 CO2含量（mg/L）取c2=5mg/L5 5.专业.整理.下载可编辑对数平均浓度差（kg /m3c c1c2103c2.44lg1c2Q单台除CO2器设计出C1=47.97mg/lC2=5mg/l0.0180.0183力，m/ h9 9填料塔高度（m）解吸面A=

31、Q(c1c2)/1000K2积(m )根据表格 2-21 取和 60最接近的喷淋密度时的K 值，水温 22 摄氏度根据计算结果以及附表18-1，取 H=1.6K=0.54m/h158.2158.2填料层高度H=A/（A1S）S=236 m /m230.850.851 台除碳器需填料层体3积（m ）1010风量3m /hV1= A1H1.261.26Q=iQi=25m /h3894.5894.5公式详细说明参见上面部分；此处 i 和 r 均取的中间值1111风机校核风压（Pa）P=rH+(295392)r=350 Pa/m900900.专业.整理.下载可编辑3.53.5 强酸阳离子交换器的计算强

32、酸阳离子交换器的计算序号1 1计算项目阳床设计出力正常最大公式CDQnQnCDQmax Qmax采用数据D=35.8m3/ hQn结果35.835.8105.04105.04说明m3/ hD=105.04m3/ hQmax正常AnCQn2 2总工作面2积（m ）最大取 =30m/h（按附表3-2中推荐值选用）1.191.19AmaxCQmax3.503.503 3交换器直径（m）d 1.13 AnCnn1.选用阳床公称直径为1250mm 截面积为A1=1.23m 。21.231.23正常选择阳交换器运行台数An4AnA1d21 11A1，d 为所选用的阴床截面积4 4最大Cnmax计算结果取整

33、数，且AmaxA 4maxA1d2需满足关系式：AAnmax nn13 3和直径（m ,m）2正常校验实际运行流速（m/h）最大CQnnCA1nnC=35.8m3/ hQn29.0929.095 5流速不得超maxQAnCmaxC1max过 2030 m/h；C=105.04m3/ hQmax28.4528.45.专业.整理.下载可编辑12=31.66mg/L2Ca12=7.05mg/L2Mg6 6进水中阳离子含量（mmol/L）C 总阳离子阳离子总含量主要是指钙、镁、2.922.92钾、钠等强碱阳离子，必要时考虑铁、铝、铵等弱碱阳离子K=3.57mg/L1122CaMg22Na=14.7 m

34、g/L K Na Fe=254.54g/L3Al=83.09g/L3Cu=16.76g/L2+7 7一台阳床内树脂3体积（m ）VRC A1hRC取 hRC2.0m2.462.46hRC阳床树脂装载高度（m）8 8正常出力时周期制水时间（h）正常出力时每台每昼夜再生次数T VRCECCQnCnnEC阳树脂工作取 EC=1750mol/ m 树脂3C24T41.241.2交换容量（mol/m ）39 9R T=62.95h1 1R 值一般不超过规定值100%酸ma,pVE gRCCC1000取gC=55g/mol，236.78236.78EC=1750mol/LgC阳树脂再生酸耗（g/mol）

35、工 业 酸 浓每台再生用酸量3m /(台次)工业酸再生酸液稀释用3水（m ）ma,i ma,p1取工业酸=31%763.8763.8（纯）度（%）再生碱液密1010ma,r ma,pVa1c取再生酸液 c=3%7892.77892.77.137.13度（g/cm ）c再生酸液浓3ma,rma,i1000度（%）v再生酸液流进酸时间（min）ta60ma,r1000A1取 v=5m/h，=1.01g/cm3速（m/h）76.2476.24.专业.整理.下载可编辑小反洗（反洗）用水v反洗水流速VbA1t60取 v=10m/ht=15min3.0753.075（m/h）t 反 洗 时 间（min）v

36、置换水流速置换用水VdA1t60取 v=5m/h，t=30min3.0753.075（m/h）t 置 换 时 间（min）1111每台再生用水量3m /(台次)v小正洗流速小正洗用水Vf 1A1t60取 v=15m/h，t=10min3.0753.075（m/h）t小正洗时间（min）正洗用水集中供应自用水总自用水VfVRCaC取 aC=3m /m337.387.38aC阳树脂正洗水比耗（m /m ）33V2= Va+ VdVtVfVf 1VaVd10.20410.204+ +Vb23.73423.734q逆流再生顶压用压缩空气比每台再生用压缩空气12123量m /(台次)V qA1taCai

37、取 q =0.3m /(m min)ta=30min3211.0711.07耗m /(m min)压 缩 空 气 压 力0.030.05MPa321313每天耗酸量（t）m 24CaCma,inn1000T0.4450.4451414年耗酸量（t）CCma,a ma700024129.79129.79以年运行 7000h计.专业.整理.下载可编辑Vb=3.075由前级提供自用水V1CVbCVfVf1nnTVf1=3.075Vf=7.380.330.33根据自用水集中供应范围确定0.250.251515每小时自用水量3（m /h）集中供应自用水总自用水V2C=( V2/T)ncnVtCVtCnn

38、TVt=64.350.580.583.63.6 无阀滤池的选择计算无阀滤池的选择计算序号计算项目公式采用数据结果37.5837.58109.58109.58说明水处 理方式采 用混凝澄清处理， 故自用水率取 4%。nmax取整数F1 1滤池设计出力3(m /h)QnF1.04QnCV1CbFCQmax1.04QmaxV1CbV1C=0.33m3/hb=02 2滤池的选择(台)nFmaxFQmaxQQ=40m /h33 33 3校验运行流速(m/h)QnFvnF(nmax1)A1QvmaxFnmaxA1Fmax滤池尺寸规格为 2.1m2.1m2A1=4.41m8.58.5流速为 610 m/h.

39、8.38.3VF=3.087m3x=1250g/m3根据 上面的计 算流速 范围可选 用33.7033.70单层石 英砂 滤料,滤料高度 0.7m4 4周期制水时间(h)FnmaxVFxT FQn(c1c2)c1=10mg/Lc2=4mg/L 5 5每昼夜每台滤池反洗次数反洗压缩空气量3m /(台次)R 24TQ=20L/(m s),t=5min21 1R 不得超过规定值q 根据附表 14-16 660qA1tV1000Fai26.4626.46取值.专业.整理.下载可编辑q 由附表 14-1 取7 7反洗用水量3m /(台次)60qA1tV 1000q=15L/(m s)t=5min210.

40、8510.85值.q=1215 L/(m s)28 8自用水率校核V100%FQnTFnmax与事先假设的 4% %3.1%3.1%相差不大.3.73.7 水处理系统供水量校核水处理系统供水量校核3a=2425.630.15/20=4.61 m /h。设计总集中供应自用水量Q 24/20Qn实际各设备的集中供应自用水 V2=V2M+V2C+V2A（ws） =0.026+0.25+0.74=1.02m3/h。显然 QV2，设计符合要求。.专业.整理.下载可编辑第四章第四章总结总结本次课程设计为火力发电厂锅炉补给水处理工艺设计，设计内容包括了锅炉补给水量的确定、设备的选择、工艺计算、管道、泵和阀门

41、的选择以及系统图和设备布置图的绘制。时间为四周，分两阶段：前两周完成课程设计计算书，后两周根据自己的计算书绘制需要的系统图和流程图。这次课程设计，锻炼了我查阅资料以及设计能力，巩固了大学所学的知识，并且通过多次多计算方案的修改，更加加深了设计的要点及难点，这对将来的毕业设计以及参加工作都有很大帮助。同时，通过课程设计也发现了不足之处。下面就我在课程设计中取得的进步和不足之处进行总结。一、取得的进步（1）查阅资料能力及理论知识的提高。这次课程设计，在听完老师的讲解后还是一知半解，无从下手。回去后认真查看学过的课本知识，如电厂锅炉水工况 、 水处理工程 ，并结合火力发电厂锅炉补给水处理设计一书，选

42、择设计的参数。在计算过程中遇到了问题，通过查阅资料解决。在反复进行修改的过程中，加深了理论知识的印象。进行设备的选择时，学会判断需要什么设备，什么条件的设备才是合适的。（2）计算能力的提高。此次课程设计依照逆向推算法计算各设备的各项参数，计算量很大，而且需要综合考虑或者返校等，如果不认真仔细很容易出现错误。在这次课程设计中，大大提高了计算能力。（3）锻炼了设计方案的编写能力。设计方案的编写包括前言、目录、课程设计说明书、课程设计计算书等，各个部分的排版都要求熟练。首先自己要思路清晰，知道先写什么再写什么，同时，表达要清楚，内容要充实。（4）CAD 绘图技能的提高。之前学过 CAD， 但是没有像

43、这样运用过。这次课程设计用 CAD绘制了很多设备图，这不仅使我对设备更加了解，而且也加强了 CAD 制图能力。这对今后熟练运用 CAD 起到了很大帮助。二、出现的问题（1）理论知识不扎实。本来这次课程设计很多知识我们都已经学过了，可是由于知识不牢固，导致开始时无从下手，很多知识点模糊，原本可以简单的问题，却要查阅课本，耽误了大量时间。（2）考虑不全面。在计算初稿时，出现了很多问题，很多问题是我们没有去思考而出现的。比如排污率没有经过计算就直接取值，计算混床时进酸进碱时间没有合理安排等到。这.专业.整理.下载可编辑些都是由于考虑不全面导致的。.专业.整理.第五章第五章参考文献参考文献下载可编辑参

44、考文献：参考文献：（1）朱志平.火力发电厂锅炉补给水处理设计. 北京：中国电力出版社，2009.（2）陈志和.电厂化学设备及系统.北京：中国电力出版社，2006（3）宋世初，左贤龄，刘维祈，于文从.工业锅炉房设计手册（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，1986.（4）巩耀武，管炳军.火力发电厂化学水处理实用技术.北京：中国电力出版社，2006.（5）刘林，李建群.高参数机组电厂化学水处理技术研究 .应用能源技术，2006，2.（6）赵林峰. 电厂化学水处理系统综合化控制发展趋势. 中国电力，2001，8.（7）洪向道，舒世安，徐振国，施振球，唐家秀 .工业锅炉房实用设计手册.北京：机械工业出版社，1991.（8）钱达中.发电厂水处理工程.武汉：中国电力出版社，2002.第六章附录第六章附录1.1300MW 机组水处理流程图.专业.整理.下载可编辑2.1300MW 机组补给水设备平面图3.600 纤维精密过滤器设备图4.1250 阳离子交换器设备图5.100TF 型除碳器设备图6.1250 阴离子交换器设备图7.100 混合离子交换器设备图8.酸储罐设备图.专业.整理.