手架施工组织设计课案(共16页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上脚手架专项施工方案一、工程概况：工程名称：金山岭长城河谷项目一期结构形式：框架层 数：7层建筑物高度：21m 本方案按最高楼层进行设计，其他楼号均按此方案执行。本工程地上7层、防火分类为二类，耐火等级二级，抗震设防烈度为6级，结构安全等级为二级。搭设形式：采用落地式脚手架处理,回填土完成后在搭设脚手架。落地脚手架横距Lb为 1.5m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.6 m；脚手架4.5米内采用双立杆；二、编制依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、（J84-2001）。技术术语：本方案的技术术语同JGJ103-2001。计算采用品

2、茗系列计算软件。三、脚手架构配件质量要求：1钢管：采用483.0，其质量符合现有国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。符合低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管。钢管应有产品质量合格证。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管的允许偏差值应符合：钢管外表面锈蚀深度0.5mm。水钢管弯曲L1.5，允许偏差5mm。立杆钢管弯曲3mL4m，允许偏差12mm。4m500mm，立杆上对接扣件至主节点的距离步高1/3。纵向水平杆上的对接扣件至主接点的距离间距1/3。2脚手架验收：由技术负责人、施工员、安全员、架子工班

3、长组成验收小组，根据施工组织设计逐项验收。验收分基础验收和每搭设四步验收一次，验收后挂牌使用。八、脚手架拆除1、脚手架拆除前应由技术人员进行全面检查与签证，确认施工完毕，已不需要脚手架。2、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；3、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。4、拆除脚手架时应符合下列规定：1）、拆除脚手架时应设置警戒区，并有专人负责警戒。2）、拆除的程序与搭设程序相反，先搭设的后拆，后搭的先拆，自上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。先拆护身栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆，拆除一步清一步，应交圈拆除以保持脚手架整体稳定；3）、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或

4、数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；4）、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；5、卸料时应符合下列规定： 各构配件严禁抛掷至地面； 运至地面的构配件应按规范要求及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。 (3)拆下后的杆件与零配件，应按类分难，用吊车吊下，严禁高空抛掷。且运至地面应随时按品种，分规格堆放整齐，妥善保管。(4)拆除顺序：防护网栏杆底竹笆剪刀撑牵械大小横杆立杆斜撑杆底部排杆，按自上而下先装者后拆，后装者先拆逐步拆除，一步一清。不得采用跳步拆除，不准上下同时作业。剪刀撑应先拆中

5、间扣后拆两关扣。九、脚手架的搭设安全要求与管理：1技术负责人要按施工组织设计中有关脚手架的要求向搭设和使用人员进行安全技术交底。2按钢管、扣件、脚手板、密目网的标准进行检查验收，不合格产品不得使用。3.施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉电线和电器装置。4.搭设脚手起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要随时做搭设脚手起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要随时做好脚手架与主体结构的拉撑工作，铺好脚手板，同时应设一道脚手架高度等长的安全网。5.吊运脚手板及脚手钢管等必须用专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平衡，并严格控制脚手架上的施工荷载。6脚手架必

6、须配合施工进度搭设，超出施工层一步架。一次搭设高度不能超过相邻连墙杆件以上两步。7每搭完一步脚手架后，应按标准校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。8脚手架的搭设人员必须持有效证件上岗，无高空作业的疾病。9搭设脚手架的架子工必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。上下输运杆件时，严禁抛扔，杆件必须用绳扎好后小心上下，防止杆件、扣件坠落伤人。架子工使用的工具拿紧把牢，不能坠落伤人，使用后挂牢在持钩上，严禁上下抛扔。10作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。11当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，停止脚手架的搭设。雨雪后作业要有防滑措施，并扫除积雪。12在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向

7、水平杆，纵、横向扫地杆、剪刀撑。13.严禁在脚手架上拉缆风绳，设置起重把杆，搭挂三角小平台。14.严禁在脚手架上堆放模板、木材及施工多余的物料等，以确保脚手架畅通防止超期荷载。15.脚手架应有不少于2组的可靠接地装置。16脚手架搭设时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。专心-专注-专业脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。7层落地脚手架计算书一、参数信息:

8、1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.6 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步三跨，竖向间距 4.8 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处内蒙古呼和浩特市，基本风压0.47 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强

9、度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.223；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1345；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术

10、规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.09=0.148 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横

11、杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1481.52+0.100.841.52 =0.216 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1481.52-0.1170.841.52 =-0.254 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.216106,0.254106)/4490=56.57 N/mm2；大

12、横杆的最大弯曲应力为 = 56.57 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.12315004/(1002.06105)+0.9900.615004/(1002.06105) = 1.544 mm；大横杆的最大挠度 1.544 mm 小于 大

13、横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=20.91.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4 0.9 = 1.482 kN；

14、小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.4820.9/3 = 0.445 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.449 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.449106/4490=99.917 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =99.917 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/

15、mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0339004/(3842.06105) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+0.9 = 1.085 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1084.95900(39002-49002/9 ) /(722.06105) = 1.264 mm；最大挠

16、度和 = qmax + pmax = 0.013+1.264 = 1.277 mm；小横杆的最大挠度为 1.277 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.

17、52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 20.91.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.015+0.202)+1.41.35=2.211 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1345kN/m NG1 = 0.1345+(1.502/2)0.

18、033/1.6024.30 = 4.027kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(0.9+0.3)/2 = 3.51 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.524.3 = 0.182 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.182 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载

19、总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.91.52/2 = 2.7 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.182+ 0.851.42.7= 14.231 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.29.182+1.42.7=14.798kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.47 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结

20、构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.223；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.470.740.223 = 0.054 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0541.51.62/10 = 0.025 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.231 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 14.7

21、98kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.142 m；长细比: L0/i = 198 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.184立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值

22、：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14231.059/(0.184424)+24809.08/4490 = 187.937 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187.937 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 14798.059/(0.184424)=189.68 N/mm2；立杆稳定性计算 = 189.68 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全

23、封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.155 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.7 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.134 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.025 /(1.4 0.85) = 0.021 kNm；Hs =( 0.1844.2410-4205103-(1.25.155+0.851.4(2.7+0

24、.1844.241000.021/4.49)/(1.20.134)=38.188 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 38.188 /(1+0.00138.188)=36.783 m；H= 36.783 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =36.783 m。脚手架单立杆搭设高度为24.3m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按

25、脚手架顶部高度计算z0.92，s0.223，00.47，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2230.47 = 0.067 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 21.6 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.041 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.041 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心

26、受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 7.041 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.041小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =71.155 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.231 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=71.155kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！