3、4#栋悬挑脚手架施工方案(共30页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上3、4#栋外脚手架施工方案编 制: 审 核: 审 批: 二十三冶建设集团第二工程有限公司邦和东郡住宅小区项目部2011年10月20日目 录专心-专注-专业邦和东郡3栋、4栋外脚手架施工方案一、本专项安全施工方案编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（2011版）建筑施工手册（第四版）钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工计算手册（江正荣编著）建筑结构荷载规范GB50009-2001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ-80-91二、工程概况本工程为框架剪力墙结构，建筑面积12832.6平方米，结构层数为地上18层，檐口高度56.6m，

2、一、二层层高分别为5.4m、3.3m，标准层层高3m。三、脚手架搭设概况本工程脚手架搭设材料全部采用483.0mm的焊接钢管，用扣件连接，脚手架的安全等级为三级。外脚手架分三段进行搭设，12层采用落地式脚手架，落地式钢管脚手架按照立杆纵距为1.5m，立杆横距为0.9m，大横杆步距为1.5m，小横杆间距0.75m，内立杆离墙面距离0.3m进行搭设，落地式脚手架搭设高度为8.7m。3层以上脚手架采用型钢悬挑式脚手架进行搭设，共计挑两次，第一次从3层至10层，第二次从11层至18层，每次悬挑搭设高度24m。四、落地式脚手架搭设4.1基本要求立杆纵距1.5m，立杆横距0.9m，大横杆步距1.5m，小横

3、杆间距0.75m，内立杆离墙0.3m。操作层脚手板采用3m长竹架板满铺。外侧随脚手架升高，设置密目安全网形成全封闭式安全立网，施工层以下每隔三层设一道固定安全平网，随施工高度提升，作业层设一道安全平网。4.2搭设方法首先放置纵向扫地杆然后自角部起依次向两边竖立底立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定装设横向扫地杆并与立杆固定，每边竖起34根立杆后，装设第一步大横杆与小横杆，校正立杆垂直及横杆水平，形成构架起始段按前述要求依次向前延伸搭设，直至完成第一步架交圈检查构架质量设置抛撑或连墙件固定,按第一步架要求依次向上搭设随搭设进程及时装设连墙件及剪刀撑装设作业层间小横杆、铺设脚手板、挡脚板及围护。五、悬挑

4、脚手架搭设5.1基本要求悬挑脚手架采用国标16号工字钢做水平支撑悬挑梁，外架立杆双排设置。水平悬挑型钢梁的固定方法：由埋在楼面砼中的两道20“”形钢筋环做锚件，将型钢穿入锚件并以木楔塞紧固定型钢，并在每根型钢悬挑梁的外端水平面上（距外立杆内皮100mm处）焊接20吊环，在悬挑梁的垂直上方位置的上一层外围结构梁侧面预埋钢套环，用直径为9.3mm（619）的钢丝绳将悬挑梁与建筑结构进行拉结，悬挑脚手架搭设示意图如图1。悬挑架体搭设参数：立杆纵距1.5m，横距0.9m，内立杆离墙面距离0.3m；大横杆步距1.5m；小横杆间距0.75m；连墙杆采用钢架管将预埋在楼板上的钢架管与架体连接，按两步三跨设置

5、；剪刀撑沿整个立面在竖向和横向从底到顶连续设置，并在脚手架外侧立面的两端及外架转角处各增设一道，剪刀撑与地面之间的夹角不大于60，开剪跨度不小于四跨。5.2悬挑大样水平支撑型钢梁悬挑体构造如图2：六、脚手架的验算因落地式脚手架参数与悬挑架一致，对杆件进行结构安全验算的主要部位与内容与：连墙杆的强度和变形以及立杆的稳定性，与悬挑架中的杆件验算相同，不需再另作验算。悬挑脚手架中，要对杆件进行结构安全验算的主要部位与内容有：悬挑体小横杆的强度和变形；大横杆的强度和变形；立杆的强度和稳定性；连墙件的内力计算；大横杆和立杆连接的防滑扣件的抗滑承载力计算；悬挑钢梁的强度，挠度和稳定性计算和锚固段和楼板连接

6、的锚件（拉钩）强度，锚固点的局部受压验算及脚手架的整体稳定和扰度。图1 悬挑脚手架搭设示意6.1悬挑脚手架杆件荷载传递方式脚手板及架管自重、施工活荷载小横杆大横杆立杆型钢梁支座。6.2脚手架计算参数6.2.1脚手架参数计算的脚手架搭设高度为24m，采用的钢管类型为483.0mm，脚手架均为双排单管立杆；横杆与立杆连接方式为单扣件连接；扣件抗滑承载力系数为0.80（见钢管脚手架扣件的规定）；连墙件采用两步三跨设置，竖向间距3.0m，水平间距4.5m，采用双防滑扣件与建筑物进行连接。图2 水平支撑型钢梁悬挑体构造图在每一跨内，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根。立杆截面积：A=424mm2立杆的截面

7、抵抗矩：W=4.49103mm3；立杆的回转半径：i=15.9mm迎风面积：Aw=4.53.0=13.5m2；钢材抗压、抗拉、抗弯强度允许值：f=205N/mm2单扣件抗滑移能力设计值：Rc=8.0kN小横杆、大横杆的允许变形值（挠度）为=L/150，且不大于10mm。6.2.2活荷载参数施工均布荷载参数为：3.0kN/m2；建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2001脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2层。6.2.3风荷载参数湖南省株洲市地区的基本风压为0.35kN/m2；风荷载高度变化系数C类地区搭设高度按24m计算，z为0.932；本方案考虑风荷载作用。6.2.4静荷载参数

8、根据建筑施工扣件式脚手架安全技术规范取用每米立杆承受的结构自重标准值：0.1248kN/m；脚手板自重标准值：0.35kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值：0.17kN/m2；安全设施与安全网：0.01kN/m2；同时铺设脚手板层数：3层；同时施工层数：2层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：木胶板。6.2.5水平悬挑型钢梁的计算参数水平悬挑钢梁采用16号工字钢，其净挑段长度1.35m，建筑物内锚固段长度1.80m。16号工字钢梁的截面惯性矩I=1130 cm4，截面抵抗矩W=141.0 cm3，截面积A=26.10 cm2，型钢自重为0.207kN/m。6.2.6拉绳与支杆参数在每根水平悬

9、挑钢梁外端水平面上（距外立杆内皮50mm处）焊接20吊环，在钢梁的垂直上方位置的上一层建筑物外围结构梁侧面预埋套环，用619的钢丝绳与建筑物拉结。6.3受力杆件的计算6.3.1小横杆的计算按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。小横杆的自重标准值：P1=0.035kN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0.350.75=0.263kN/m活荷载标准值：Q=3.00.75=2.25kN/m；荷载的计算值：q=1.2（0.0350.263）1.42.25=3.5076kN/m小横杆的分布图如图3；小横杆按照简支梁进行计算，计算简图如图4：图3 小横杆的分布图 图4 小横杆

10、计简图 （1）小横杆强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=qL2/8最大弯矩Mqmax=3.50760.92/8=0.3554kNm=Mqmax/W=0.3554106/5080=69.91N/mm2f=205N/mm2小横杆强度满足要求。（2）小横杆挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度，荷载标准值q=3.5076kN/m；由计算公式：max=5qL4/384EI计算得：最大挠度max=53.50769004/(3842.06105)=1.81mmL/150=6(或10mm)小横杆挠度满足要求。6.3.2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行计算

11、，计算简图如图5：图5 大横杆计算简图（1）弯曲强度计算利用小横杆计算简图计算出支座B在恒、活荷载共同作用下产生的支座反力Rb：Rb=qL/2=3.50761/2=1.7538kN由于大横杆按三跨连续梁计算，因此最大弯矩为：Mmax=KMFL=KMRbL0（KM为弯矩系数取0.213）=0.2131.75381.5=0.56kNm=Mmax/W=(0.56106)/（5.08103）=110.2N/mm2205N/mm2大横杆强度满足要求。（2）变形计算=KWFL3/100EI（KW为挠度系数，取1.615）=1.615RbL3/100EI=（1.6151.753815003）/（1002.1

12、105）=0.003mmL/150=1500/150=10mm大横杆刚度满足满足要求。6.3.3扣件抗滑力的计算本工程扣件抗滑力的计算为计算大横杆和立杆之间连接的扣件，立杆和大横杆之间采用扣件进行连接，通过查规范表5.1.7得知，直角、旋转单扣件承载力取值为8kN，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为：8.00.8=6.40kN。纵向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按公式RRc计算(见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中)，式中Rc扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。横杆的自重产生的轴向力标准值：P1=0.0351.5

13、=0.0525kN脚手板上的荷载标准值：P2=0.3511.5/2=0.2625kN活荷载标准值：Q=3.011.5/2=2.25kN荷载的计算值：R=1.2(0.05250.2625)1.42.25=5.928kN6.40kN则单扣件的设计计算满足要求。6.3.4立杆稳定性的计算（1）脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、动荷载和风荷载，内、外立杆所受的轴向力按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。立杆高度考虑顶部增加1.2m，则立杆总高为25.2m。每根内、外立杆的静荷载标准值包括以下内容：a）每米立杆承受的结构自重标准值为0.1394kN/m（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范求

14、得）NG1=0.124825.2=3.1450kNb）脚手板自重标准值为0.35kN/m2NG2=0.353（层）1.5(0.90.3)/2=0.945kNc）栏杆与挡脚手板自重标准值为0.17kN/mNG3=0.1731.5/2=0.3825kNd）吊挂的安全设施荷载0.01kN/m2NG4=0.011.524=0.36kN经计算得到，内、外立杆静荷载标准值为：NG=NG1NG2NG3NG4=3.14500.9450.38250.36=4.8325kN经计算得到，内、外立杆活荷载标准值：NQ=23.01.5（0.9+0.3）/2=5.4kN风荷载标准值按以下公式计算：k=0.7zsoz风压高

15、度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：C类地区，脚手架高24m，查表得：z=0.932；s脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4规定采用：查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.81.50.089=0.2403m2密目网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.51.5-0.2403）0.5+0.2403=1.2452m2其综合挡风系数为=1.2452/（1.81.5）=0.461查规范表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3，即：s =1.30.461=0.5993；0基本风压。根据建筑结构荷载规范（GBJ9）规定：0=0.

16、35 kN/m2。k=0.70.59930.9320.35=0.176 KN/m2不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N1=1.2NG1.4NQ=1.24.83251.45.4=13.36kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N2=1.2NG0.851.4NQ=1.24.83250.851.45.4=12.23kN式中0.85为考虑风荷载时的附加系数计算值。将立杆在风荷载作用下的受力当作三跨连续梁进行计算，则风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式为：Mw=0.851.4Mwk=（0.851.4klah2）/10，式中Mwk表示风荷载标准值产生的弯矩；La表示脚手架立杆的纵距；h表示脚手架

17、的步距，则：Mw=（0.851.40.1761.51.52）/10=0.071kNm（2）立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：=N1/（A）f立杆的轴向压力设计值：N1=13.36kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm计算长度附加系数：K=1.155计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3得：=1.5计算长度，由公式Lo=kh确定：Lo=1.1551.51.5=2.599m立杆长细比：=Lo/i=196.1轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i的结果查表得到：=0.261立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.

18、49cm3钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2=13360/(0.261424)=120.73N/mm2f=205N/mm2立杆稳定性计算满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：=N2/（A）Mw/Wf立杆的轴向压力设计值：N2=13.04kN=12.23103/(0.261424)0.071103/4490=110.54N/mm2f=205N/mm2立杆稳定性计算满足要求。6.3.5连墙件的计算连墙杆的计算简图如图6：图6 连墙杆的计算简图连墙件的轴向力NL计算值应按照下式计算：NL=NLwNo式中NLw表示风荷载产生的连墙件轴向力设计值，No表示连墙件约束脚手架平面外变形所产

19、生的轴向力，双排脚手架取No=3kN。风荷载基本风压值：Wk=0.35kN/m2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积：Aw=34.5=13.5m2连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力：No=3.0kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4WkAw=1.40.3513.5=6.62kN连墙件的轴向力计算值：NL=NLwNo=6.623.0=9.62kN连墙件的长细比：=L/i=900/15.8=57（L为连墙杆的最大跨度），由长细比查表得轴心受压立杆的稳定系数=0.829A=4.50cm2；f=205.00N/mm2连墙件轴向力设计值：Nf=Af=0.8

20、294.510-4205103=76.5kNNL=9.62kNNf=76.5kN，连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用双扣件与剪力墙或框架柱连接，连墙件轴向力NL=9.62kN小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求。6.3.6悬挑型钢梁的受力计算（1）悬挑型钢梁抗弯强度的验算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算，下图中A为墙支点，B为与楼板的锚固点，悬臂部分承受脚手架内、外立杆传来集中荷载N1、N2、钢丝绳拉力p和钢梁自重的作用。脚手架排距为900mm，内侧脚手架距墙体300mm，钢丝绳拉点距离墙体为1200mm。悬挑脚手架示意图如图7, 水平悬挑钢梁等效计算简图如图8：图7 悬挑脚手

21、架示意图 图8 水平悬挑钢梁等效计算简图脚手架立杆传来的集中荷载：N1=N2=13.36kN水平钢梁自重荷载：q=1.20.207kN/m=0.2484kN/m钢梁承受的最大弯矩：Mmax=MA=0. 3N11.2N2q1.52/2=0.313.361.213.360.2481.52/2=20.21kNm则型钢的截面应力：= Mmax /W=20.21106/=143.33N/mm2205N/mm2型钢的强度满足要求。（2）悬挑梁整体稳定性验算对于悬挑梁的整体稳定性可按下公式计算：根据钢结构设计规范（GB50017-2003）对于悬臂工字钢的整体稳定性系数可按下式计算： 式中为梁整体稳定性的等

22、效临界弯矩系数，可按钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B.1采用。对于双轴对称截面则所以应按下式计算取=；则悬挑梁的整体稳定性满足要求。（3）悬挑梁的挠度验算悬挑梁的由三种荷载N1，N2和q组成，如图8悬挑部分。其中：N1= N2=13.80kN,q=0.2484kN/m悬挑梁的挠度满足要求。6.3.7 锚固钢筋拉环计算（1）锚固钢筋拉环强度计算根据图8计算锚固拉环A和B的受力，得FA=39.48 kN（受压）；FB=12.05 kN（受拉）压坏钢筋的设计直径为D=20mm，水平钢梁与楼板拉环强度计算公式为：其中为拉环钢筋抗压强度，按照混凝土设计规范每个拉环按两个截面计算的拉环应力

23、不应大于50N/mm2选取20的圆钢作成“”形状，预埋在楼板砼中，拉环一定要埋在楼板下层钢筋下面，并和楼板的底筋进行焊接，但是在预埋时要保证两侧有不小于30cm的搭接长度。（2）锚固钢筋拉环与楼板连接的钢筋混凝土的强度计算通过对楼面中预埋拉环的位置进行分析和比较，对最薄弱的位置进行计算。最薄弱位置的楼板厚度为100mm，板跨按照最大值进行计算取3m，则将拉环位置的楼板按照扁梁进行计算，取此位置的楼板按照1m进行计算，板中的配筋为双层双向10冷轧带肋钢筋间距200。按照两端简支的单跨连续梁进行计算，计算简图如图9（由于板受向上的拉力，反过来等效为在集中力作用下的受弯构件）：产生的弯矩为：M=PL

24、/4=12.453/4=9.34kNm图9 楼板计算简图根据现场的实际情况，取砼强度等级为C25，此时砼的抗压强度设计标准值为：fc=11.9N/mm2，板中的配筋为双层双向10间距200的冷轧带肋钢筋，根据砼结构设计规范得计算公式MMu，砼截面等效系数根据砼设计规范（GB50010-2002）要求1=1.0，冷轧带肋钢筋抗拉强度设计标准值fy=360mm2。Mu=1 fcbx（h0x/ 2）其中1 fcbx=fyAs 得x= fyAs/1 fcb=360381.51/（1.011.91000）=11.54mm其中381.51为9冷轧带肋钢筋的截面面积，6根。则Mu=1 fcbx（h0-x/2

25、）=1.011.9100011.54（6511.54/2）=11.24kNm9.34kNm 满足要求。6.3.8型钢梁下部混凝土梁局部受压计算混凝土构件的局部受压计算应按下式计算： ；式中悬挑钢梁压点采用20020030的木垫块，a=b=200mm则=Al=200200=40000mm2Ab=（200+2002）200=mm2采用C30混凝土，=1.0 图10 局部受压的计算底面积型钢梁下混凝土梁局部受压满足要求。6.3.9钢丝绳的选用钢丝绳选用直径为9.3mm（619），公称抗拉强度为1550N/mm2的钢丝绳。钢丝绳与型钢连接采用焊接20的吊环，钢丝绳穿过吊环弯折180后以U型卡扣紧。在主

26、体结构施工时，在4层或12层楼面边沿（梁的侧面）预埋100100的钢板，当侧面梁拆模后焊接20的U型环，钢丝绳穿过吊环弯折180后用U型卡扣紧。6.3.10裙楼顶板受力验算因为本工程的建筑特点和施工的实际要求，部分脚手架搭设在裙楼顶板上，需要验算楼板的承载能力是否满足要求.选取最不利的44004400110的混凝土楼板进行验算，该楼板为C30混凝土，配筋为8180双层双向。（1）混凝土顶板验算混凝土顶板为不上人屋面，取活荷载Qk=0.7 kN/m2单根立杆传递荷载代表值（kN）： N1= 13.36kN； 混凝土板活荷载设计值（kN/m2）： QB=1.4N1/（LaLb）（LbBc）/（0.

27、49BcBl）+Qk =1.413.36/（1.50.9）（0.94.4）/（0.494.44.4）+0.7= 6.95 kN/m2； 混凝土板恒载设计值：（kN/m2）：GB=1.2110/100025=3.3kN/m2； GB=GB+QB/2=3.3+6.95/2=6.78 kN/m2； GQ=GB+QB=3.3+6.95=10.25 kN/m2； QB= QB/2=6.95/2=3.475 kN/m2； 四边铰支：mq1=0.039；mq2=0.037； 四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051； M1=（m1+m2）GBBc2+（mq1+m

28、q2）QBBc2=3.54kNm； M2=（m2+m1）GBBc2+（mq2+mq1）QBBc2=3.54kNm； M1=m1GQBc2=-10.12kNm； M2=m2GQBc2=-10.12kNm； 依据混凝土结构设计原理板的正截面极限计算公式为： Mu=1sfyAsh0 Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs（h0-s）； Mu=fyAs（h0-s）（当 M1；M2 M2，|M1|M1，|M2|M2，此混凝土板不能承受脚手架荷载的，建议采取加固措施。 (2)混凝土顶板结构加固设计 1）由于混凝土梁板不能承受脚手架荷载，因此需要对混凝土梁板进行加固，根据施工组织设计要求：本工程采用在板下搭

29、设483.0mm钢管750mm900mm（两层，底层层高为5.4米，二层层高为3.3米），步距为1200mm(支模未拆除)，确保上部脚手架立杆所受的轴力通过加固脚手架传递至底层板，减少裙楼顶板的受力，不使混凝土顶板产生变形。其加固布置详见图11。图11 混凝土楼板加固详图2）混凝土顶板结构加固设计： 立杆的几何参数为：i 计算立杆的截面回转半径 (mm)；i = 15.9A 立杆净截面面积 (mm2)； A = 424.12mm2则立杆的受力为（混凝土楼板自重由结构承受）：上部立杆轴力 13.36kN活载 1.40.7=0.98kN/m2两层加固立杆自重 0.12488.7=1.09kN则底层

30、立杆底部受力最大值为：13.36/32+0.981.50.9/4+1.09=10.33kN=N/A=10.331000/424.12=24.36N/mm2f=215N/mm2板下的加固钢管强度满足要求。钢管支模架步高1.2mh/la=1200/750=1.6；h/lb=1200/900=1.333经查表，的取值为：1.615计算长度：L01=kh=1.1551.6151.2=2.238m；L02=h+2a=1.2+20.1=1.4m取：L0=2.238m，则=L0/i=2238.39/15.8=141=150板下的加固钢管刚度满足要求由此得：= 0.344N=Af=0.344424.12mm2

31、205N/mm2=29.91kN 10.74kN板下的加固钢管稳定性满足要求 可见在底层和二层板下采用脚手架加固，是安全可靠的。七、卸载平台设计与计算7.1平台形式卸料平台为组装式，平台的主梁采用16#槽钢，次梁采用6.3#槽钢；防护栏杆采用483.0mm钢管600mm、1200mm设两道，平台底部用3mm厚钢板以及竹架板铺满，并与平台固定牢固；预埋钢筋必须采用直径16mm以及14mmHPB235级钢筋，锚固长度为30d。预埋钢筋锚固在框架梁内。搭设简图如图12-15所示。7.2卸载平台计算7.2.1次梁承载力计算 次梁支撑在主梁上,作用在次梁上的荷载包括：次梁自重、脚手板自重、施工活荷载。计

32、算简图如图16：（1）荷载统计： 6.3槽钢自重 查得q1=0.0663kN/m由上部脚手板传递的荷载为：图12 平台平面图 图13 平台侧立面图 图14 平台剖面图图15 平台局部详图脚手架铺板荷载为0.22kN/m2,3mm厚钢板自重为0.233kN/m2取受力面积最大的次梁作为计算（0.22+0.233）1.72/2=0.770kN/m活荷载为1.500 kN/m2 1.51.72/2=2.55kN/m则荷载组合为： 1.2(0.066.3+0.770) 2/2+1.42.552/2=4.574kN/m（2）次梁最大弯矩M=ql2/8=4.57422/8=2.287kN.m6.3槽钢抵抗

33、矩W=16123mm3则=M/W=2.287106/16123=141.82N/mm2f=215N/mm2 图16 次梁计算简图次梁的强度满足要求。（3）次梁挠度验算次梁挠度应满足=5ql4/384EI其中： E:6.3槽钢的弹性模量 查表得E=2.06105Mpa I:6.3槽钢的截面惯性矩 查表得I=50.786cm4:6.3槽钢的允许挠度 =l/250代入式中： =54.57420003 /3842.0610550.786104 =6.16mm=l/250=2000/250=8mm 次梁的挠度满足要求。7.2.2梁承载力及挠度计算 主梁采用16槽钢，为保证安全，且计算简化，平台主梁上的两

34、根钢丝绳按外侧一根受力，内侧一根不起作用计算，且荷载按匀布荷载考虑。计算简图如图17所示：（1）荷载统计： 16槽钢自重 查得q1=0.1723kN/m；483.5钢管 查得q4=0.038N/m脚手架铺板荷载为0.22kN/m2,3mm厚钢板自重为0.233kN/m2根据计算简图，计算得：F1G=0.259 kN; F2G=0. 391 kN；F3G=0.383 kNF4G= F5G= F6G= F7G= F8G= F9G=0.315 kNF10G=0.282 kNF1Q=0.683 kN; F2Q=1.275 kN；F3Q=1.05 kNF4Q= F5Q= F6Q= F7Q= F8Q= F

35、9Q=0.853kNF10Q=0.426 kN 图17 主梁计算简图钢梁自重：0.17235.55=0.956 kN则荷载组合为：F=1.2(0.259+0. 391+0.383+0.3156+0.282+0.956)+ 1.4(0.683+1.275+1.05+0.8536+0.426)=16.894 kN转化为匀布荷载，每根挑梁荷载： q=16.894/5.5=3.044N/m，如图18所示。主梁最大弯矩M=ql2/8=3.0445.52/8=11.51kN.m16槽钢抵抗矩W=mm3则=M/W=11.51106/=98.54N/mm2f=215N/mm2 q=3.044 N/m l=5.

36、5m主梁挠度验算主梁挠度应满足=5ql4/384EI其中： 图18 主梁弯矩计算简图 E:16槽钢的弹性模量 查表得E=2.06105Mpa I:16槽钢的截面惯性矩 查表得I=934.5cm4:16槽钢的允许挠度 =l/250代入式中： =53.04455004 /3842.06105934.5104 =18.84mmK= 10 钢丝绳的安全系数满足要求。7.2.4钢筋吊环验算.施工时下部16压环、14钢筋不考虑受力，仅只作固定作用，现只对上部16吊环进行验算： 钢筋吊环承载力P= A f=2053.14162/421000=82.39kNT=4.095kN 钢筋吊环强度符合要求八、脚手架构

37、件的搭设要求8.1材质要求 8.1.1选用483.0mm钢管，有严重锈蚀、弯曲、压扁、裂缝的钢管不得使用。新钢管要求有产品合格证，表面应平直光滑，不得有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯等缺陷，外径为48mm（偏差不得大于0.35mm）钢管两端端面应平整，偏差不得大于1.7mm。钢管需要做好防锈处理，新钢管进场涂刷两度红丹防锈漆，用于搭高外脚手架的钢管再刷一度黄色面漆，用于防栏杆的钢管再刷一度红白相间的面漆，相间长度为500mm。旧钢管的锈蚀程度不得损害钢管截面0.5mm，1.5m的钢管端部弯曲不得大于5mm，34m长作立杆用的钢管中部弯曲不得大于12mm，46m长作立杆用的钢管中部弯曲不得大于20

38、mm。钢管上严禁打孔。8.1.2扣件必须有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件不得使用，扣件螺丝在使用前须刷满机油。扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材料应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告；铸件表面不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等影响使用性能的缺陷，与钢管的贴合面必须保证与钢管扣紧时接触良好，表面作好防锈处理；丝杆不得滑丝。活动扣件的动部位应能灵活转动，两面旋转面间隙小于1mm。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。使用过程中扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。8.1.3

39、安全网必须要有产品出厂合格证、监检证、生产许可证、销售证。8.2对构件的要求8.2.1水平支撑件本方案考虑从第三层及十一层楼面起，外脚手架均采用悬挑式脚手架，悬挑体由埋在楼面砼中的两道20“”形钢筋环和国标16号工字钢做的水平支撑梁组成，每次挑8层，水平钢梁在阳角处设钢丝绳拉结，然后以上各层用483.0mm钢架管作为支撑，钢架管间距为1.5m，拉环采用直径20钢筋制作，每端锚入楼板内长度为25d，露出楼板高度为180mm，露出楼板外的部分作成圆弧形，宽度为70mm，内排拉环距外墙面距离1.65米，外排拉环距墙面（梁边沿）距离0.15m，安装支撑件，将工字钢穿入吊钩拉环内，工字钢伸出外墙外边线长

40、大于1.35米。8.2.2斜撑支撑杆件斜撑杆件为本工程脚手架部分的重要受力杆件，故斜撑杆件必须采用新的483.0mm钢架管进行搭设，斜撑杆的搭设长度为3.03.5m，如考虑在架体外侧搭设斜向防护棚，则外侧斜撑杆的长度为6.5m。斜撑杆搭设时，杆件中部必须与脚手架体的大横杆、小横杆、连墙杆件连接，斜撑杆与立杆的连接处必须采用双扣件。8.2.3搭设立杆、大横杆、小横杆及剪刀撑根据前述验算，外脚手架立杆纵向间距不大于1.5m，所有支撑件均按此间距限制设置，只能小，不能大。在搭设立杆后，按步距搭设大横杆和小横杆。在立杆、大横杆及小横杆搭设的同时，设置剪刀撑、斜撑和连墙杆件，剪刀撑必须在脚手架外侧全立面连续设置，剪刀撑与地面之间的夹