20m简支t梁桥毕业设计.doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上本科毕业设计题目宿迁市330省道溧河洼大桥设计 作 者： 杨梦浩 专 业： 土木工程 指导教师： 鹿健 完成日期： 2017年5月24日 诚信承诺书本人声明：所呈交的论文是本人在导师指导下进行的研究成果。除了文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含其他人已发表或撰写过的研究成果。参与同一工作的其他同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示了谢意。 签 名： 日 期： 本论文使用授权说明本人完全了解南通大学有关保留、使用学位论文的规定，即：学校有权保留论文及送交论文复印件，允许论文被查阅和借阅；学校可以公布论文的全部或部分内容。（保密的论文在解密后应

2、遵守此规定）学生签名： 指导教师签名： 日期： 专心-专注-专业南 通 大 学 毕 业 设 计（论文）题目： 宿迁市330省道溧河洼大桥设计 姓 名： 杨梦浩 指导教师： 鹿健 专 业： 土木工程 南通大学建筑工程学院 2017 年 5 月24日摘 要本设计为宿迁市330省道溧河洼大桥设计，桥梁全长为60m桥面净宽9+21.5m，设计荷载为：公路级。本桥采用了预应力混凝土T形梁桥，第一部分主要内容主要是通过方案的比选确定本次设计的桥型。第二部分是上部结构设计，主要包括结构尺寸的拟定、恒载和活载内力计算、根据承载力配筋并进行截面的承载力和应力验算、张拉预应力钢筋和计算预应力钢筋的各种应力损失、验

3、算局部承压和梁的挠度变形计算，横隔梁和行车道板的承载力计算。第三部分是下部结构设计，主要包括双柱式桥墩和钻孔灌注桩的设计资料以及尺寸拟定、盖梁和桥墩柱计算，最后进行了钻孔灌注桩的计算。关键词：预应力，简支T形梁，钢束，桥墩柱ABSTRACT The design of the Suqian 330 provincial road Lihewa bridge design, the bridge length of 60m, bridge width: 9+21.5m, the design load: Highway- level. This bridge, designed of prest

4、ressed concrete T beam bridge, the first part of the main content is mainly determined by comparison of the design of the bridge. The second part is the design of super structure,mainly includes the structure size of dead load and live load, internal force calculation, according to the bearing capac

5、ity of reinforcement and bearing capacity of cross section and stress calculation, tensioned prestressed reinforcement and calculation of prestressed reinforcement stress loss and local pressure calculation and beam deflection calculation, but running of cross beam and bearing capacity calculation。

6、The second part is the design of substructure,mainly includes double column pier and design data of bored piles and to formulate, cap beam and pier column size calculation, the calculation of bored piles was carried out in the end.Key words: Prestressed, T beam, steel beam, pier column目录第一章 工程概况及方案比

7、选1557999900138第一章 工程概况及方案比选1.1工程概况 330省道溧河洼大桥位于宿迁市泗洪县境内，工程区地处平原区，总干渠河道顺直，断面整齐，两侧大堤平行，设计桥梁与河道正交。 工程是连接“西南岗片区”与“成子湖片区”的重要连接线，是南京、徐州两大都市圈经宁宿徐高速及省道121进入洪泽湖湿地最近通道。本桥设计规划的河道宽度为56m，设计洪水频率值为1/100，桥下不通航，不需要考虑流冰；桥面上设有1.5%横向坡度，不设置纵坡，在每跨间设4cm的伸缩缝；设计荷载为公路-级。项目区域属黄淮冲积平原区,地势西北高、东南低，地面标高大约为617m。该地区主要的地貌类型包括：岗地、苏北冲积

8、平原、黄河决口扇形平原、波状平原等。区域内人工及天然河流分布广泛，水系发达，沟渠池塘众多；地表为第四系沉积物覆盖，其岩性多为亚粘土；洪泽湖沿岸为湖积平原，地表堆积物为棕色湖积粘土、亚粘土，地势平坦，微向湖滨倾斜，汛期部分被淹。全区无基岩出露。本区域在地质构造上属华北地台南缘，郯庐断裂带纵贯境内南北，区域内只有在丘岗地区有零星基岩出露，平原地区皆为第四系覆盖。根据区域地质研究成果，项目区域内主要为堆积地形，其成因主要为湖积和湖沼积，普遍沉积全新统地层，岩性主要为湖积粘性土，局部分布软土。桥区地处东亚季风区，又属北亚热带和北暖温带的过渡区，季风显著，四季分明，雨量集中，雨热同季，冬冷夏热，春温多变

9、，秋高气爽，光能充足。项目位于洪泽湖区域，大部分位于洪泽湖溧河洼滞洪区内。洪泽湖是中国著名的四大淡水湖之一，水面面积1749.6平方公里，容量111亿立方米，蓄水水位13m，湖底高程10.5m，洪泽湖是我国重要的有代表性的湿地类型。1.2方案比选1.2.1方案初拟初步选取的方案有装配式预应力混凝土简支T梁桥、钢筋混凝土拱桥和预应力混凝土连续梁桥三种桥型方案。方案一：一跨下承式系杆拱桥图1-1下承式钢筋混凝土系杆拱桥（尺寸单位cm）拱桥在竖向荷载作用下，两端产生水平推力，使拱内产生轴向压力，大大减小了拱圈的弯矩，应力分布均匀，跨越能力较大，拱圈的弧形使结构摆脱了单纯的直线组合，形式鲜活美观。中、

10、下承式拱桥不仅保持了拱桥一般的力学特点，特别是桥梁标高受限时，采用中、下承式拱桥可以降低桥面标高，方便两端的接线，更重要的是中，下承式拱桥的拱圈中连续梁桥的巨大水平推力可以由系杆来承受，从而减小拱桥对地基的要求，使基础的造价降低。根据地质资料显示，本桥河床较平坦，若选用拱桥不适宜做有推力拱桥，故考虑设计成中承式或下承式系杆拱桥。从桥墩布置、地质、地形、通航富余以及两岸与道路接线等方面考虑，拟设计为三等跨拱桥，属无推力结构体系。钢箱系杆拱组合结构体系可最大限度地利用混凝土材料所具有的耐久、耐压、经济的特性和钢材所具有的轻质、高强的特性，把合理小跨结构组合成大跨结构，使安全、实用、经济、美观的设计

11、思想得以充分体现。结构简洁、舒畅，是场地条件、功能需求、景观协调自然结合的产物。方案二：连续梁桥图1-2预应力钢筋混凝土连续梁桥（尺寸单位cm）连续梁在恒活载作用下，产生的支点负弯矩对跨中正弯矩有卸载的作用，使内力状态比较均匀合理，因而梁高可以减小，由此可以增大桥下净空，节省材料，且刚度大，整体性好，超载能力大，安全度大，桥面伸缩缝少，并且因为跨中截面的弯矩减小，使得桥跨可以增大。连续梁桥在40-200m的跨径范围内，与其它结构体系比较，常成为最佳的桥型方案。 其充分发挥了高强材料的特性，具有可靠强度、刚度以及抗裂性能。 而且施工方法已达到相当先进的水平，工期短、效益明显。伸缩缝少，行车舒适，

12、满足高速行车的要求。再用滑动支座时，连续长度 可增大。温度、混凝土收缩徐变产生的附加内力较小。且全桥有较好的抗震性能。连续梁桥内力的分布较合理，其刚度大，对活载产生的动力影响较小。混凝土收缩徐变引起的变形也是最小的。连续梁桥超载时有可能发生内力重分布，提高梁部结构的承载力。连续梁结构在车辆运营中噪音小，维修量小。本桥河床较为平坦，基岩埋深较浅，可以使用较大跨径以满足通航和泄洪要求。考虑到桥墩布置、地质、地形以及连续梁桥的适宜跨径等条件，故跨径布置为：28+24+18=60m。方案三：简支T形梁桥图1-3 预应力混凝土简支T梁桥（尺寸单位：cm） 简支梁桥，以孔为单元，相邻桥孔各自单独受力，属静

13、定结构，适用于中小跨度。它的优点是结构简单，架设方便，可减低造价，缩短工期，同时最易设计成各种标准跨径的装配式构件。T形梁一般是16-50米，适合小跨径桥梁，大都采用后张法预应力混凝土T形梁。优点：（1）截面形式简单，可大量节省材料，节约成本，加快施工进度。 （2）结构简单，线条简洁美观 （3）桥梁整体可平行施工，工期减少；不需要高空作业，质量容易控制，可批量生产，降低成本。 （4）适用于对桥下视觉有要求的工程，适用于各种地质情况；用于对工期紧的工程；对通航无过高要求的工程。1.2.2方案比选如表2-1所示表1-1 方案比选表比选项目方案一方案二方案三主跨桥形下承式钢筋混凝土拱桥现浇预应力混凝

14、土连续梁桥装配式预应力混凝土简支T形梁桥使用性能桥面连续，行车舒适行车平稳舒适；抗震能力较强；建筑高度比较高，但结构容易开裂建筑高度低，桥下视觉效果良好受力性能受力合理，结构变形小桥墩受弯，主梁弯矩减小；超静定次数较大对基础的要求比较高受力方式简单、明确，计算简单经济性材料用量较大；结构措施较为复杂，增加了成本采用相变截面的现浇梁，可充分利用截面，合理配置钢筋，凸显经济性采用等截面预制形式，能节省大量模板，工期短，更加经济。适用性较大的跨度易于满足桥下净空的要求。在本设计条件下，不宜采用跨越能力较大的拱桥对通航无过高要求的工程；对抗震有要求的工程；对整体性有要求的工程适用于各种地质条件；工期紧

15、，对通航无过高要求的工程。美观性桥型优美，与环境相协调。线条简洁，融于地形，美观大方构造简易，线型简洁美观，但相对单调施工简便程度技术上要求较高，施工机具要求较严格，工期长，对地形依赖性强主要采用逐孔分节段施工法及顶推施工法。在高空作业，施工危险度高桥梁的上下部分能平行施工，工期较短，采用预制构件，受地形、气候影响小施工方便。维护较难易易综上所述，在本工程条件下，预应力混凝土简支梁桥具有设计简单，材料用量小，工程造价低等优点，而下承式钢筋混凝土拱桥构造复杂成本较大，工期较长，预应力混凝土连续梁桥施工难度大。故选用预应力混凝土简支梁桥。第二章 预应力混凝土简支T形梁桥设计 2.1上部结构计算及构

16、造布置2.1.1设计资料 1.桥梁跨径以及桥梁宽度 标准跨径：20m，主梁全长：19.96m，计算跨径18.66m，桥面净宽：净9+21.5=12m。 2.设计荷载 汽车荷载：公路级，人群荷载：3.00KN/m，每侧人行道栏杆的作用力：1.52KN/m，每侧人行道重:3.57KN/m。 3.材料 混凝土：主梁采用C50混凝土；钢绞线：预应力钢数采用15.2钢绞线，每束4根，全梁配4束；钢筋：直径大于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的采用R235钢筋。4. 基本计算数据基本计算数据见表21.表21 材料及特性名称项目符号单位数据C50混凝土立方强度弹性模量轴心抗压标准强度轴心抗拉

17、标准强度轴心抗压设计强度轴心抗拉设计强度fcu,kEcfckftkfcdftdMPa50.00MPa3.45104Mpa32.40MPa2.65MPa22.40Mpa1.83短暂状态容许压应力容许拉应力0.7fck0.7ftkMPa20.72MPa1.76持久状态标准荷载组合容许压应力容许主压应力0.5fck0.6fckMPa16.20MPa19.44短期效应组合容许拉应力容许主拉应力st -0.85pc0.6 ftkMPa0.00MPa1.59As15.2钢绞线标准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力confpkEpfpd0.75fpkMPa1860MPa1.95106MPa1260MPa1

18、395持久状态应力标准荷载组合0.65fpkMPa1209续表2-1普通钢筋HRB335抗拉标准强度fskMPa335抗拉设计强度fsdMPa280R235抗拉标准强度fskMPa235抗拉设计强度fsdMPa195材料重度钢筋混凝土钢绞线1KN/m325.001KN/m378.50钢筋与混凝土的弹性模量比Ep无量纲5.652.1.2横隔梁布置 1.主梁的间距以及主梁片数主梁间距随梁高与跨径的增大，而加宽较为经济；同时加宽翼缘板，对提高主梁截面效率指标很有效，应适当加宽T梁翼板。根据所需桥面的宽度，主梁间距采用2500mm，选用5片主梁，横隔梁布置如图21所示。 -截面（跨中） -截面（变化点

19、） -截面（支点）图2-1 结构布置图（尺寸单位:mm） 2.主梁跨中截面的主要尺寸拟定 (1)主梁的高度 按照规范，预应力混凝土简支梁桥主梁高度与桥梁的跨径的比值通常在1/151/25，标准设计中，高跨比大约在1/181/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高可以节省预应力钢束的用量，与此同时梁的高度加高一般只是腹板加高，而混凝土的用量增加不多，因此增大梁的高度通常是较为经济的方案。综上考虑，取主梁的高度为1700mm。 (2)主梁截面细部尺寸 T梁翼板厚度主要由桥面板所承受的车轮局部荷载的要求决定，还要考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。预制T梁的翼板厚度取用180mm，翼板的根本加

20、厚至300mm，来来抵抗翼缘根部比较大的弯矩。 腹板内主拉应力较小，其厚度一般由布置预制孔道的构造确定，同时从腹板本身的稳定条件考虑，其厚度不宜小于高度的1/15。本题腹板厚度取200mm。马蹄的尺寸由布置的预应力钢束的需要来确定。通常马蹄面积占总截面面积的10%20%较合适。考虑到主梁可能需要配置较多钢束，将钢束按三层布置，一层最多布置三束，同时参照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范9.4.9 条对钢束净距与预留孔道的构造的要求。初步拟定马蹄宽450mm，高300mm，马蹄和腹板交界处做成三角过渡，高度100mm，用来减小局部应力。 按照以上拟定的尺寸外形，绘制出预制主梁跨中截面如图2

21、2所示。2.1.3计算截面几何特征 1.受压翼缘的有效宽度 根据公路钢筋混凝土预应力混凝土桥涵设计规范4.2.2 条，对T形截面受压翼缘的计算宽度，取下列三者最小值： l/3=18660/3=6220mm 相邻两主梁的平均间距=2500mm b+2bh+12hf =200+2360+12240=3800mm式中： b 梁腹板的宽度； bh 承托长度，bh3hb，取bh=3120=360mm； 受压区翼缘的悬出板厚度，取跨中截面翼缘板厚度的平均值。 综上所述，取受压翼缘有效宽度。 2.全截面几何特性的计算 将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，见图32. 将截面形心至上缘的距离为： 式中：A

22、i 分块面积； yi 分块面积的形心至上缘的距离。由于主梁宽度较大，为了保证桥梁的整体的受力性能，桥面板使用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有2种：预制和吊装阶段 的小截面（b = 180cm），运 图2-2 主梁跨中截面分块图（尺寸单位：mm）营阶段的大截面（b = 250cm）。主梁跨中截面全截面的几何特性见表22和表23。表22 主梁跨中小毛界面的几何特性分块名称分块面积Ai（cm2）（1）yi（cm）（2）分块面积对上缘静矩Si（cm3）（3）=（1）（2）di=ys-yi（cm）（4）分块面积对截面形心惯矩Ix（cm4）（5）=（1） （4）2分块面积的惯矩Ii（cm4）（6）

23、翼板16018=28809 2592060103.681050.77105三角承托8012=96022211204721.201050.07105腹板14020=280079-102.810545.73105下三角12.510=12513717125-685.781050.008105马蹄4530=1350155-8699.851051.011058115233.3110547.59105105cm4 ，cm表23 主梁跨中大毛截面的集合特性分块名称分块面积Ai（cm2）（1）yi（cm）（2）分块面积对上缘静矩Si（cm3）（3）=（1）（2）di=ys-yi（cm）（4）分块面积对截面形心

24、惯矩Ix（cm4）（5）=（1） （4）2分块面积的惯矩Ii（cm4）（6）翼板23018=41409 372604583.841051.00105三角承托8012=9602219140329.831050.07105腹板14020=280079-2517.5010545.73105下三角12.510=12513740005-838.611050.008105马蹄4530=1350155-101137.711051.011059375257.4910547.81105105cm4 ， 3.校验截面效率指标 截面重心至上核心点的距离： 截面重心至下核心点的距离： 截面效率指标：，满足要求2.1.

25、4横截面沿跨长的变化 主梁使用等高形式，T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段因为锚头集中力的作用，引起较大的局部应力，所以在距梁端2250mm范围内将腹板加厚至和马蹄同宽(见图21）。2.1.5横隔板设置 在桥跨中点，四分点和支点处设置5道横隔板，其间距分别是4m和4.83m。2.2主梁作用效应计算 先对永久作用效应计算，再计算活载作用下的荷载的横向分布系数，并且求得各主梁控制截面（包括跨中、四分点、变化点以及支点截面）的最大可变作用效应，最后进行作用效应的组合。2.2.1永久作用效应计算 1.永久作用集度 （1）预制梁自重（一期恒载） 按跨中截面计算，主梁的恒载集度： 由变截面的过度区段折算的

26、恒载集度： 因为梁端腹板加宽而增加的重力折算成的恒载集度： 中间横隔梁体积： 端部横隔梁体积： 边主梁的横隔板恒载集度 ： 中主梁的横隔板恒载集度： （2）二期恒载 一侧人行道栏杆1.52KN/m，一侧人行道3.57KN/m，桥面铺装层重： 1号梁： 2号梁： 3号梁：2.永久作用效应设x为计算截面到支座的距离，并让，则主梁弯矩与剪力的计算公式为： ， 恒载计算汇总见表24。表24 恒载汇总表梁号一期恒载g1（KN/m）二期恒载g2（KN/m）总恒载（KN/m）124.816.51=1.52+3.57+1.4231.322266.2632.263268.0234.02永久作用效应的计算结构见表

27、25。表25 永久作用效应计算表项目总恒载（KN/m）Mg（KN/m）Qg（KN）跨中四分点四分点支点0.50 0.25 0.25 0.00 1号梁31.32 1363.19 1022.39 146.11 292.22 2号梁32.26 1404.10 1053.07 150.49 300.99 3号梁34.02 1480.70 1110.53 158.70 317.41 2.2.2可变作用效应计算 1.冲击系数和车道折减系数 简支梁桥结构基频计算：式中： 则 冲击系数：，那么 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范4.3.1条，当车道数目大于2时，需进行车道折减。三车道折减系数为0.7

28、8，四车道为0.67。 2.主梁的荷载横向分布系数 （1）跨中的荷载横向分布系数mc（修正刚性横梁法） 设计桥跨内设置有7道横隔梁，承重结构的宽跨比，认为是具有可靠的横向联结，并且宽跨比接近0.5，可按修正刚性横梁法计算荷载的横向分布系数mc。 计算主梁的抗扭惯矩对于T形截面，单根主梁抗扭惯矩可近似计算为：式中：bi，ti 相应单个矩形截面的宽度和高度。 m 梁截面划分成单个矩形的个数。 ci 矩形截面抗扭刚度系数。对跨中截面，翼缘板的换算平均厚度为：马蹄部分的换算平均厚度：图2-5 I计算图示（尺寸单位cm）的计算结果见表26。表26 计算表分块名称bi（m）ti（m）ti/bici翼缘板2

29、.500.240.100.3110.7110-3腹板0.910.200.220.271.9710-3马蹄0.450.350.780.183.4710-316.1510-3 计算抗扭修正系数 本设计主梁的间距相同，可将主梁近似看成等截面，则得：式中：计算得到。 按修正刚性横梁法计算横向影响线坐标值式中：计算得值见表27。表27 值梁号i（m）150.58-0.1822.50.390.01300.20.2 计算荷载横向分布系数（图26）汽车荷载： ，人群荷载：。1号梁 3车道 2车道 同理 2号梁 3号梁 计算结果见表28。图2-6 跨中荷载横向分布系数计算图（尺寸单位：cm）表28 荷载横向分布

30、系数计算表梁号汽车荷载作用点相应影响线竖标值10.450.340.260.140.06-0.050.530.5320.320.260.220.160.120.060.480.3630.200.200.200.200.200.200.470.20 （2）支点的荷载横向分布系数m（杠杆原理法） 支点的荷载横向分布系数计算如图27所示，按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载，可变作用横向分布系数计算如下： 1号梁： 2号梁： 3号梁：图2-7 支点的荷载横向分布系数计算图（尺寸单位：cm） （3）荷载横向分布系数汇总（表29）表2-9 荷载横向分布系数汇总表作用类别123mcmomcmomcmo汽

31、车荷载0.530.300.480.800.470.76人群荷载0.531.100.360.0000.200.000 3.车道荷载取值 根据公路桥涵设计通用规范4.3.1，公路级车道荷载的均布荷载标准值；集中荷载标准值：计算弯矩时；计算剪力时。 4.计算可变作用效应 在可变作用效应计算中，对于荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化。取值时应考虑：支点处取mo，跨中处取mc，mc从第一根内横隔梁起向mo直线过渡。 （1）计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力 按下式直接加载求得跨中截面的内力（图28）：式中： 汽车荷载的冲击系数，取1.178。 弯矩或剪力影响线的面积。 人群荷载，取1.53.0 = 4.5K

32、N/m。内力计算结果见表211。图2-8 跨中截面作用效应计算图表210 跨中截面内力计算表梁号123公路级（考虑冲击系数）Mmax（KNm）900.79815.81798.82Qmax（KN）101.0491.5181.60人群荷载Mmax（KNm）222.52151.1583.97Qmax（KN）22.2515.128.40 （2）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力 内力计算结果见表211。表211四分点截面内力计算表梁号123公路级（考虑冲击系数）Mmax（KNm）654.18572.89536.70Qmax（KN）142.39227.41131.28人群荷载Mmax（KNm）176.31

33、125.37129.44Qmax（KN）30.1424.3710.14 （3）求支点截面最大剪力（图29）图2-9 支点截面剪力计算图内力计算结果见表212.表2-12支点截面内力计算表梁号123公路级（考虑冲击系数）Qmax（KN）202.04182.98179.16人群荷载Qmax（KN）44.5030.2316.792.2.3主梁作用效应组合 对可能出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合，标准效应组合以及承载能力极限状态基本组合，见表213。表213(1) 1号梁内力组合表序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面M（KN/m）Q（KN）M（KN/m）Q（KN）Q（KN）（1）

34、总恒载1363.19 0.00 1022.39 146.11 292.22 （2）人群恒载222.5222.25 176.31 30.14 44.50 （3）汽车荷载（考虑冲击系数）900.79 189.94 654.18 142.39 202.04 （3）汽车荷载（未考虑冲击系数）757.60 159.75 550.19 119.76 169.92 （4）短期组合 =（1）+0.7（3）+（2）2116.03 134.07 1583.84 260.08 455.67 （5）标准组合 = （1）+（2）+（3）2486.50 212.19 1852.88 318.64 538.76 （6）基准

35、组合 = 1.2（1）+1.4（3）+0.8（2）3146.16 290.84 2340.19 408.43 683.36 表213（2） 2号梁内力组合表序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面M（KN/m）Q（KN）M（KN/m）Q（KN）Q（KN）（1）总恒载1404.10.00 1053.07150.49300.99（2）人群恒载151.1515.12125.3724.3730.23（3）汽车荷载（考虑冲击系数）815.81 91.51 572.89 227.41 182.98 （3）汽车荷载（未考虑冲击系数）686.13 76.96 481.83 191.26 153.89 （4）短期

36、组合 =（1）+0.7（3）+（2）2035.54 68.99 1515.72 308.74 438.95 （5）标准组合 = （1）+（2）+（3）2371.06 106.63 1751.33 402.27 514.20 （6）基准组合 = 1.2（1）+1.4（3）+0.8（2）2996.34 145.05 2206.14 526.26 651.22 表213（3） 3号梁内力计算表序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面M（KN/m）Q（KN）M（KN/m）Q（KN）Q（KN）（1）总恒载1480.70.00 1110.53158.7317.41（2）人群恒载83.978.4129.441

37、0.1416.79（3）汽车荷载（考虑冲击系数）798.82 81.60 536.70 131.28 179.16 （3）汽车荷载（未考虑冲击系数）671.84 68.63 451.39 110.41 150.68 （4）短期组合 =（1）+0.7（3）+（2）2034.96 56.44 1555.94 246.13 439.68 （5）标准组合 = （1）+（2）+（3）2363.49 90.00 1776.67 300.12 513.36 （6）基准组合 = 1.2（1）+1.4（3）+0.8（2）2989.23 123.65 2228.99 385.59 650.52 2.3预应力钢束的

38、估算及布置2.3.1跨中截面钢束的估算和确定 规范规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。对框中截面估算在各种作用效应组合下所需的钢束树木，并确定主梁的配束。 按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数目对于简支梁带马蹄的T形截面，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：式中: 持久状态使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，取表1-13中第（5）项。 与荷载有关的经验系数，对于公路级，取0.565。 钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.40cm2，所以。 已计算出成桥后跨中截面ks = 28.07cm，初步估计ap = 15cm，则钢束偏心距为：

39、 按最大的跨中弯矩值（1号梁）计算： 2.按承载能力极限状态的应力要求估算钢束数 根据极限状态的应力计算图式。受压去混凝土达到极限强度，应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度，则钢束数目的估算公式为：式中： 承载能力极限状态的跨中最大弯矩值，取表113中第（6）项。 经验系数，一般采用0.750.77，取0.76。 预应力钢绞线的设计强度。 综上所述两种极限状态，取钢束数n = 4。2.3.2预应力钢束布置 1.跨中预应力钢束布置 采用内径70mm、外径77mm的预埋铁皮波纹管，根据公桥规9.1.1条规定，管道至梁的底部和梁侧净距不应低于3cm及管道直径的。按照公桥规9.4.9条规定，水平净距不应小于4cm及管道直径的0.6倍。跨中截面的细部构造如图210所示。由此能直接得到钢束群重心至梁底距离为： 2.锚固端截面预应力钢束的布置 对于锚固端截面，钢束布置通常考虑两个方面：一是预应力钢束重心尽可能靠近截面形心，让截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，来满足张拉操作方便的要求。按照上述锚头布置的“均匀”、“分散”原则，锚固端截面所布置的钢束如图211所示。钢束群的重心到梁底距离为： 钢束锚固端截面的几何特性见表214。图2-10 钢束布置图（尺寸