热油管道再启动过程研究.pdf

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1、第 4 3 卷第 1期 2 0 1 4年 1月 当 代 化 工 C o n t e mp o r a r y C h e m i c a 1 I n d u s t r y V O 4 3 N 0 1 J a n u a r y，2 0 1 4 热油管道再启动过程研究 林 浩 ，陈玉霞 ，程文学 ，安 杰 。 ( 1 中国石化管道潍坊输油处 ，山东 潍坊 2 6 1 0 0 0 ； 2 中国石油大学 ( 北京 ) ， 北京 昌平 1 0 2 2 4 9 3 中国石油工程设计有限公司北京分公司 ，北京 海淀 1 0 0 0 8 5) 摘 要： 为计算含蜡原油管道再启动过程压力，需要对原油的屈服过

2、程 、压力沿管道的传播过程、原油 的触变过程和管道的清管过程进行分析。 对国内外再启动模型进行总结并分析其与实际运行的差异。为准确 计算热油管道再启动压力 ，还需对各个影响因素的定量表征等进行完善。 关键词：热油管道；再启动；模型 中图分类号：T E 9 8 2 文献标识码： A 文章编号： 1 6 7 1 0 4 6 0( 2 0 1 4 )0 1 0 1 0 0 0 5 Re s t a r t o f Ge l l e d W a x y Cr u d e Oi l P i p e l i n e L I N Ha o ， C HE N Y u - x i a ， C HENG We n

3、 - x u e A N J i e ( i S i n o p e c PS TC We i f a n g Oi l T r a n s p o r t a t i o n De p a rtme n t ， S h a n d o n g We i f a n g 2 61 0 0 0，Ch i n a 2 C h i n a U n i v e r s i t y o f P e t r o l e u m( B e i j i n g )， B e i j i n g 1 0 2 2 4 9 ，C h i n a ： 3 C h i n a P e t r o l e u m E n

4、 g i n e e r i n g C o ， L t d B e i j i n g B r a n c h ， B e i j i n g 1 0 0 0 8 5 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： T h e f a c t o r s i n fl u e n c i n g t h e c a l c u l a t i o n o f t h e r e s t a rt p r e s s u r e o f wa x y c r u d e o i l p i p e l i n e we r e i n tro d u c e d ， i n c

5、l u d i n g t h e y i e l d i n g p r o c e s s o f g e l l e d o i l ，p r e s s u r e wa v e p r o p a g a t i o n ， o i 1 t h i x o t r o p y a n d t h e a b i l i ty t o me e t fl o w a c q u i r e me n t Th e r e s t a r t mo d e l s a t h o me a n d a b r o a d we r e s u mma r i z e d ， a n d

6、t h e d i f f e r e n c e b e t we e n s i mu l a t e d r e s u l t a n d t h e a c t u a l o p e r a t i o n wa s a n a l y z e d T o g e t mo r e a c c u r a t e r e s u l t s ， v a r i o u s i n fl u e n c e f a c t o r s s h o u l d b e q u a n t i t a t i v e l y c h a r a c t e r i z e d K e y

7、 wo r d s ： W ax y c r u d e o i l p i p e l i n e ； Re s t a rt； M o d e l 管道运输是原油和成品油最主要 的输送方式 ， 在石油储运中发挥越来越重要的作用。我国所产原 油 8 0 以上为含蜡原油，常采用加热方法来改善含 蜡原油的流动性。为保证管道操作系统的安全高效 运行，要求管道输送时保持连续、稳定的流量，避 免管线停输。然而在热油管道在运行过程中，不可 避免地会发生事故抢修、自然灾害和油田停电等情 况， 造成停输。热油管道停输后 ，由于管内油温不 断下降， 原油粘度增大、 蜡晶析出形成结构并胶凝， 管道再启动时的阻力

8、显著增加。如停输时间过长， 管道启动所需压力超过泵的扬程或管道强度，则正 常再启动失败， 需采用分段顶挤等事故应急处理措 施 。“ 凝管”一直是易凝高粘原油管道安全运行的 心腹大患。 从 2 0 世纪7 0 年代开始， 国内外储运工作者对含 蜡原油停输再启动问题进行了多方面研究 ， 从不同 角度探讨了再启动过程中管内原油的流动情况。由 于含量原油停输再启动过程不仅涉及胶凝原油复杂 的流变性质，而且其热力性质与水力性质也是随时 间变化的，因此很难找到符合管道启动实际过程的 方法。含蜡原油管道的流动保障和流动安全评价技 术已成为 国内外研究 的热点 。 本文主要从再启动压力计算的影响因素及典型 的

9、计算模型两方面对前人所做的研究进行综述。重 点是再启动过程的描述及影响因素的分析。 1 管道停输后的再启动过程 对于停输时间比较短的热油管道，管内壁新的 凝油层没有生成。 另外， 由于管内原油的自然对流， 油温 比较均匀一致。所以此时再启动过程与一般液 体管道的启动过程无异。 对于停输时间较长、管内原油大部分已胶凝的 管道，一般是在管道允许的最大工作压力下，用热 油、低粘油品或热水作顶挤介质，以尽快把管内存 油顶挤出去口 。原油冷启动过程 由 4个主要组成阶 段，即压力沿管道的传播过程、原油的屈服过程、 粘度由初始状态裂降至平衡状态 ( 触变 ) 的过程和 管道的清管过程 。 1 1 胶凝原油

10、的屈服 由于原油中的蜡随温度降低而析出，使得胶凝 收稿 日期： 2 0 1 3 - 0 6 2 6 作者简介： 林浩 ( 1 9 8 8 一) ，男，山东潍坊人，助理工程师，2 0 1 1年毕业于中国石油大学 ( 华东 )油气储运专业 ，从事输油调度工作。E - m a i l l h 3 1 1 5 0 2 3 1 2 6 c o rn。 第 4 3卷第 1期 林 浩，等：热油管道再启动过程研究 1 0 1 原油具有一定的结构强度 。在对凝油施加压力时， 接近加压点的凝油首先受到泵压的作用。当剪应力 超过原油的屈服应力时 ，凝油才开始流动。 对屈服值的研究对于探讨估算管道再启动压力 的方法有

11、着重要意义。一些文献中假设施加于管壁 处的剪切应力不小于原油的静屈服值，管道即可再 启动，但此方法对于具有触变性的物料计算值偏于 保守。后来一些研究者从胶凝原油具有结构性和触 变性出发，综合考虑了结构充分裂降时和结构充分 建立时的触变屈服值，当所施加的管壁切应力不小 于 + 一 时， 管道立即启动；当小于 o + 一 时， 由于 启动过程中发生结构裂降， 管道会发生延迟启动。 还有学者通过实验研究认为含蜡原油不仅存在静屈 服应力和动屈服应力，而且还存在弹性极 限屈服应 力。C h e n g C h a n g 等 指出， 只有当所加载的管壁切 应力大于弹性极限屈服应力时，管道才能够启动。 李

12、 才等 通过室内环道试验证实管内凝油沿管长有初 始屈服段、屈服值裂降段和残余屈服段存在。他指 出用平均静屈服值计算胶凝原油管道再启动压力是 不符合实际的。 李传宪等 发现对相同结构强度的胶凝原油 ， 其屈服应变随施加 的剪切应力或应力加载速率变化 很小，从而指出决定胶凝原油是否屈服流动的指标 是临界屈服应变，而不是屈服值。李传宪等 后来 又指 出屈服应力 比屈服应变能更直观反映胶凝结构 的强度，且能比较直接应用于输油管道停输再启动 压力的计算，因此屈服应力仍不失为反映原油低温 流动 I生的一个重要指标。 由于沿线油温不同，屈服过程也有所差异 ，屈 服值不同，可将管段分成若干小段， 逐段计算，全

13、 线启动压力之和为各段压降之和。 1 2 压力波的传播 靠近加压点的凝油屈服产生流动后 ，若压力还 足够高， 则压力波继续向前传播，凝油的屈服面不 断向前推进 。 胶凝原油管道中的压力波传播速度是建立启动 凝油管道计算模型的重要参数。胶凝原油的可压缩 性 比液态原油要大 ，并且管道停输后原油冷却收缩 导致管中可能出现高点拉空 ，另外蜡晶的析 出形成 结构而具有一定的强度，所以热油管道停输后初始 再启动的压力传递要比液态原油慢得多。压力波速 随着原油温度的降低 ( 结构强度的增加 ) 而减小， 还随传播距离的延长而明显衰减。至今有关文献中 对压力波传播速度观点并不统一，也没有公认的估 算胶凝原油

14、中压力传递速度的模式。 张国忠等考虑管子、流体的弹性变形和管内液 体的降温收缩 ，认为在对原油施加压力后 ，管 内液 体质量增加量包含填充管道受压膨胀后增加的管容 量所需的液体量、流体受压后其密度变化增加的液 体量及填充停输温降后产生的气体空间所需要的液 体量 。从质量守恒的原则出发，推导了热油管道 停输后启动压力波速的计算公式。 李才等在室内环道上进行了胶凝原油管道再启 动中压力传递过程试验研究，在试验分析的基础上， 指出压缩胶凝原油中的 “ 孔隙”是影响压力传递速度 的关键因素， 胶凝原油的阻尼作用和凝油屈服过程的 径向滞后是影响压力传递速度的两个重要因素 ，建 立了估算胶凝原油管道中压力

15、传递速度的模式。 ： V ae n ( r y ( 2 ) 式 中： v o 称为表观压力传播速度， m。 v o= 1M 冗 为孔隙率。 蒋永兴 。 。认为管道中降温时原油收缩产生疏松 性 ，导致压力波传递速度减小，使原油最小启动压 力降低。 刘天佑等 通过分析得出启动压力与压力波 传播速度成比例，压力波传播速度降低可有效地减 小最小启动压力。C a w k e l l 等 也指出预测的流体可 压缩性越大， 所需启动压力越低。 可见， 未考虑原油 的的可压缩性计算的最小启动压力是偏于保守的。 1 3 胶凝原油的触变性 胶凝含蜡原油具有触变性，即在同一剪切速率 下表观粘度随剪切时间的延长而下降

16、并最终趋于稳 定 ；停止剪切后 ，随着静置时间的延长 ，原油结构 逐渐恢复至接近初始强度。屈服面向前推进时，早 已屈服的原有结构继续处于不断地裂降中，管壁剪 切应力比原油初始剪切应力小得多，在已屈服的凝 油中压力梯度逐渐下降，从而所施加的压力的大部 分都作用到后面管段的凝油上。 胶凝原油管道产生流动后，流量的恢复过程与 原油的结构裂降即触变性有密切关系，即原油触变 性与管道再启动有密切的关系。要保证管道的安全 运行， 就必须研究触变性原油停输再启动的压力计 算问题，即再启动过程管道摩阻的计算计入触变性 的影响。然而，不同原油的触变性不同，同一原油 1 0 2 当 代 化 工 2 0 1 4年

17、1月 在不同温度下的触变性不同，在不同剪应力作用下 原油触变结构裂降的速率不同，使得触变性原油的 非稳态流动计算是一个棘手的问题。 目前应用最多的是间接结构模式，用一个结构 参数来描述物料的结构状态，并用状态方程来描述 一定结构状态下剪切应力与剪切速率的关系。捷克 学者 H o u s k a 考虑了屈服应力和稠度系数的裂降建 立了触变模型，但没有考虑结构的不完全可逆性。 I f = f 0 + y 1 + ( + A K ) ： (1 - w L Q f 式中： 结构充分裂降后的屈服应力； 一可触变的屈服应力。 赵晓东根据触变性原油具有结构的不完全可逆 性的特点，在 H o u s k a

18、模型中引入不可逆结构参数。 = Ty o + + K 丑 - 矿 ( 4 ) 訾 一 式中， 下标 1 表示可恢复结构的相应参数；下 标 2 表示不可恢复结构的相应参数。 考虑结构不完全可逆性的修正模型对含蜡原油 触变性的描述准确性高，但模型中参数数目较多， 计算再启动压力时常用 H o u s k a 触变模型。 1 4 清管过程 入口处高压压缩凝油使顶挤液流入管道，随着 时间的推移，被顶挤段逐渐减小被推出管道，称为 清管过程。 随着冷油被顶出管道， 流量将逐渐增大， 直至达到泵的正常排量，管道再启动成功。但是管 内原油在前进过程 中温度下降导致粘度上升、出现 触变性以及停输管道内的 “ 冷

19、油”被顶出管道前继 续冷却等原因， 都导致管道的流量恢复到正常水平 前需要一定的时间，若时间过长，可能会导致再启 动失败 。 1 5 小结 对于长距离输油管道 ，在对凝油施加压力后 ， 胶凝原油结构的破坏是沿管道逐段产生的。对压力 波传播的准确分析，管道内原油屈服特性、触变特 性的认知，以及管段的分段对再启动压力有着重要 的影响。另外，由于管内原油存在径向温度梯度， 所以径向不同层的原油也具有不同的流变性。在轴 向 ，不 同位置处的原油经历 的热历史和剪切历史也 会有所差异。对于含蜡原油，蜡沉积一方面对原油 起到了保温作用减弱了温降，另一方面减小了管道 的流通面积增加了压降，在再启动计算中也是

20、不可 忽略的。这些因素的复杂作用，使要获得准确的水 力计算相当困难。 2 再启动水力计算 准确计算热油管道胶凝原油再启动压力的计算 方法一直受到国内外学者的关注，但至今很难找到 符合管道启动实际过程的方法。 2 1 国外研究现状 国外学者都是在 “ 水平管道等温、恒压”的前 提下针对再启动过程的水力问题展开研究 的，研究 以原油流变性变化为主分析再启动过程中管流特性 的变化，忽略了再启动过程中的原油温度变化。 S e s t a k等” 利用迭代法得到流量和启动时间的 关系，忽略了可压缩性、惯性等因素的影响以及启 动初始阶段压力波从管道首端传播到末端过程中管 内原油的可压缩性和沿线各处原油流动

21、特性的变 化。 C a w k w e l l 等在 S e s t a k 等提出的研究成果的基础 上更进一步，考虑了胶凝原油的可压缩性和复杂流 变特性的关系，计算的清管时间比 S e s t a k模型要 短得多。但低温胶凝原油的可压缩特性复杂，实验 测量也受诸多因素影响，原油压缩系数的测算对预 测结果影响很大。V i n a y 等 ” 采用 B i n g h a m流体并 考虑其压缩性对再启动过程进行了数值模拟，得出 了再启动压力及再启动所需时间，但他们忽略了油 品触变性的影响。C e z a r 0 R N e g r o 等 ” 建立 了新 的触变模型，基于质量守恒、动量守恒及状

22、态方程 研究了触变性钻井液的再启动过程。对于研究长距 离输油管道的再启动具有参考意义，其触变模型还 有待于验证 。 下面介绍 C h e n g C h a n g 启动模型及 D a v i d s o n 启 动模型。 2 1 1 C h e n g C h a n g启动模型 C h e n g C h a n g 等 以绝热管道为研究对象，模型 假设在启动的初始时刻管道内均匀充满不可压缩的 胶凝原油 ，原油初始胶凝强度 由弹性极限屈服应力 和静屈服应力来描述。模型将再启动分为无延迟启 动、 延迟启动及无法启动三种情况。其中，当管壁 剪应力大于凝油的静屈服应力时为无延迟启动，当 管壁剪应

23、力介于弹性极限屈服应力和静屈服应力之 间时为延迟启动，若起始时刻管壁剪应力小于弹性 极限屈服应力则无法启动。 模型中胶凝原油本构方程应用与时间有关的广 义 B in g h a m方程，其屈服应力的衰减过程由二阶速 率方程确定，塑性粘度为恒定值。顶挤液为流变性 第 4 3卷第 1期 林 浩，等：热油管道再启动过程研究 1 0 3 与时间无关的B i n g h a m屈服假塑性流体。考虑无延 迟启动进行计算，忽略油品的压缩性及惯性，假设 两种流体的分界面为平面，图 l 为简化后的再启动 示意图。该模型将管线分为两部分 ，一是顶挤液 ， 压降记为P 】 ，一是被顶挤液，压降记为 ，分 别将两部分

24、作为整体考虑。 图 1 C h e n g C h a n g启动模型简化示意图 F i g 1 S c h e ma t i c d i a g r a m o f t wo - fl u i d d i s p l a c e me n t mo d e l ( 1 ) 顶挤液计算 顶挤液管壁的剪应力 与速度 的关系可以 由力平衡求得， ： ：厂 ( 5 )4 Z 2 = =， ： 一 I 、 l 。 一 ， 式中： _厂-F a n n i n g 摩擦系数 ，可由无量纲 B u c k i n g h a m - R e i n e r 方程计算 得出，从而可以计算顶挤液 的压降。 =

25、 丁2 f p V 2 Z ( 6 ) ( 2)被顶挤液计算 再启动过程是以恒压为前提的，那么被顶挤液 的压降为， ： 一 ( 7 ) 计算 t 时刻管壁剪应力， 拦 (8 ) 若小于 t 时刻的静屈服应力， 则管线启动失败。 否则，计算原油胶凝核心半径， ) = ( 9 ) 计 算启 动 流 量 ，联立 R a b i n o w i c z M o o n e y 一 等人的基础之上的，该模型考虑了含蜡原油的压缩 性。启动过程示意图见图 2 。该模型将再启动分为 屈服前压缩及压缩后顶挤液顶替被顶挤液两个过 程。压缩阶段管内原油分为顶挤液、已启动原油、 屈服先锋及胶凝原油四部分，其中胶凝原油

26、部分是 指还没有受到压力影响的部分。 再启动压力包含顶挤液及已启动原油段压降 和屈服先锋段压降 ，屈服先锋段压降包含原 油的惯性力( 可以由屈服先锋段内的动量守恒推出) 和静屈服强度产生的压降。 ： + ： + ( p V c V f + )( 1 1 ) 有式中， 指屈服先锋的移动速度 ，D a v i d s o n 等人将其取为声速，笔者认为这样是不合理的。对 于屈服前锋，需要首先使得凝油屈服流动，屈服前 锋才得 以前进。另外 ，屈服前锋移动速度随着原油 温度的降低而减小，屈服前锋的速度应该是远小于 声波的传播速度。 图 1 C F 一 Y i e 1 d e d g e l l e d

27、 o i Y i e l d f r o n t U n v i e l d e d g e l l e d o i l VcV， 圉豳 。 We i s s e n b e r g 方程，得到流量计算公式， 图2 D a v id s o n 启动 模型简化示意图 F i g 2 S c h e m a t i c o f y i e l d fro n t p r o p a g a t i o n Q = 等 二 d f (10 ) 2 -2 国 内 研 究 现 状 f 叩 z z 辟 II J研 咒 恹 进行循环计算 ， 计算顶挤液与原油分界面的位 置，当 时，则标志管线再启动成功。

28、此启动模型并没有考虑凝油的压缩l生、 惯性及传 热的影响， 忽略了塑性粘度的裂降， 有待于进一步完 善。与我国管道的实际情况还是存在很大差距的。 2 1 2 D a v i d s o n启动模型 D a v i d s o n等 q 的研究工作建立在 C h e n g C h a n g 国内在原油管道再启动模型研究方面，考虑了 流动和传热的耦合问题 ，在对相关问题进行大量简 化的条件下，结合工程实际做了不少研究工作。 李才等 试验证实管内凝油屈服过程确实存在 三个阶段 ， 他们以动态热力分析与动态水力分析相 结合的方法建立了再启动压力的数学模型，对启动 过程中的管流分为顶挤液区和被顶挤的

29、胶凝原油区 1 0 4 当 代 化 工 2 0 1 4年 1月 并进行压降计算。但是他们的结果是基于小型环道 试验数据的，很难应用于实际管道。 刘天佑等 “ 指出，启动压力由凝油静止加速到 启动速度的惯性力、 油品与管壁间的摩擦力以及破 坏非牛顿体结构触变性附加力三部分组成，但是在 压力传播速度的计算、触变性模型的选取、计算触 变性剪切率的选用等方面的处理较为粗糙。 王东等 指出再启动所需启动压力由顶挤液压 降、被顶挤液压降、惯性压降和高程差产生的压降 等四部分组成，并对前三部分进行了详细的分析。 他们对于触变性流体的压降计算没有明确的说明。 邢晓凯” 鄙 在模拟研究热油管道内油品在连续降 温

30、剪切、再启动过程中原油流变性的基础上建立了 埋地热油管道再启动的数学模型。模型虽然形式简 单，但过于理想化，对实际存在的凝油的压缩性、 触变性等问题均没考虑。 赵晓东等 建立的数学模型考虑了凝油的孔隙 率及压力波的传播情况，但还是与实际问题有着很 大的差距 。 还有很多学者提出简化模型及计算方法， 但总 的来看并不是很理想，对于再启动压力计算模型的 完善还是有必要的。 3 结束语 国内外学者对于再启动过程进行了不少的研 究，但是到目前为止，还没有可以在各种条件下准 确计算热油管道胶凝原油再启动压力以及再启动过 程压力一 流量关系的方法。学者们对于再启动过程 进行的不同程度的简化导致了计算结果与

31、实际运行 存在差异。比如对压力波传播的速度，管道内原油 屈服特性 、触变特l 生 还无法准确 、完整的描述。大 部分学者忽略了管内原油径向的流变性差异，在轴 向原油经历的热历史和剪切历史也没有定量的描 述。对于含蜡原油， 蜡沉积在再启动计算中的影响 没有考虑。另外，停输温降计算结果的误差将直接 作用在水力计算并被放大，再启动过程中流动与传 热的耦合问题亦需要进一步进行完善。 参考文献： 1 左栋 胶凝原油恒压力启动特性研究 D 东营： 中国石油大学( 华东 ) ， 青岛： 2 0 0 9 2 杨筱蘅， 等输油管道设计与管理 M 埘； 营：中国石油大学出版社， 2 0 0 6 - 0 5：2 4

32、 9 - 2 5 5 3 J U h d e A ， K o p p G P i p e l i n e P r o b l e m s R e s u l t in g F r o m H a n d l in g o f Wa x y C r u d e J J o f t h e I n s t o f P e t 1 9 7 1 ： 5 7 1 4 j C h e n g C h a n g ，D z u y N g u y e n Q ， H a n s P e R e r R中n n i n g s e n I s o t h e r ma l s t a r t u p of p

33、 i p e l i n e t r a n s p o r t i n g w axy c rud e o i l j J N o n - N e w t o n i a n F l u i d Me e h 1 9 9 9 8 7 ： 1 2 7 1 5 4 5 李才，张晓萍， 等， 热含蜡原油管道停输再启动压力研究口 油气储 运 ，1 9 9 8 ， 1 7( 1 ) ：1 0 1 4 6李传 宪，李琦瑰 新疆胶凝 原油屈 服特性研究 J 1 油气储 运， 1 9 9 9 ， 1 8( 1 2)5 ： 5 7 7李传宪，史秀敏原油屈服值的测量特性 J 1 油气储运，2 0 0 1 ， 2

34、 0 ( 4)： 4 4 4 6 8 张 国忠，安家荣热油管道停输后初始启动压力波速的计算【 J 石油大学学报 (自然科学版 )， 1 9 9 9 ，2 3( 1 ) ：7 2 7 3 9 李才， 张晓萍， 苏忠勋 胶凝原油管道再启动压力传递速度的研究 J 油气储运， 1 9 9 8 ， 1 7 ( 2 ) ： 6 - 1 0 1 0蒋永兴含蜡原油屈服过程及其受空隙影响的实验研究【 J 】 力学 与实践， 1 9 9 4 ， 1 6 ( 1 ) ： 1 9 2 1 1 1 刘 天佑，高艳青， 等，原油长输管道启动压力研究 J 】 油气储运， 1 9 9 7 ， 1 2 f 1 6 1 ： 7

35、- 1 3 【 1 2 j C a w k w e l l MG ，C h a r l e s ME A n i m p r o v e d m o d e l f o r s t a rt u p o f p i p e l i n e s c o n t a i n i n g g e l l e d c r u d e o i l j J o u r n a l o f P i p e l i n e s ， 1 9 8 7 ( 7 ) 1 3 S e s t a k J ，C h a r l e s ME ， C a w k w e l 1 MG S t a r t u p o f g

36、 e l l e d c r u d e o i l p i p e l i n e J J o f P ip e l i n e s ， 1 9 8 7 ( 6 ) 1 4G u i l l a u m e V i n a y ， A n t h o n y Wa c h s ， J e a n - F r a n c o i s A g a s s a n t N u me r i c a l s i mu l a t i o n o f we a k ly c o mp r e s s i b l e Bi n g h a m fl o ws ：T h e r e s t a r t o

37、 f p i p e l i n e fl o w s of w axy c rud e o i l s J J N o n N e w t o n i a n F l u id Me c h ， 1 3 6 ( 2 0 0 6 ) ： 9 3 - 1 0 5 1 l 5 j C e z a r OR N e g r o ， A d m i l s o n T F r a n e o ， L e a n d r o L V R o c h a A we a k l y c o mp r e s s i b l e fl o w mo d e l f o r t h e r e s t a r

38、t o f t h i x o t r o p i c d r i l l i n g fl u i d s J J N o n - N e w t o n i a n F l u i d M e c h ， 2 0 1 1 ， 1 6 6 ： 1 3 6 9 - 1 3 8 1 1 6 Ma l c o l m R D a v i d s o n ， Q D z u y N g u y e n ， C h e n g C h a n g， e l a 1 A m o d e l for r e s t a r t o f a p i p e l i n e w i t h c o m p r

39、 e s s i b l e g e l l e d w a x y c r u d e o i l J J No n Ne wt o n i a n F l u i d Me c h ， 2 0 0 4 ，1 2 3 ： 2 6 92 8 0 1 7 王东， 李群海等，埋地含蜡原油管道停输再启动压力计算f J 油气 储运， 2 0 0 5 ，2 4 ( 1 o 1 ：2 1 2 5 1 8 邢晓凯埋 地热油管道间歇输送过程【 D 东营： 中国石油大学 ( 华 东 ) ， 1 9 9 7 1 9 赵晓东， 张立新， 等 铁秦管道停输再启动过程模拟 J 1 油气储运， 2 0 0 2 ， 2 l

40、 ( 1 ) ： 1 4 塑料市场的趋势以及全球化过程中面临的问题 欧洲塑料市场如何保持高速增长?近 日，1 0 0多名代表欧洲塑料组织代表聚集在法国的一个会议上 ， 共同讨论了该行 业目前所面临的问题 ， 从新设备到技术 ， 法规以及市场的趋势。 然而， 一个更重要的主题是十分明确的全球化市场的思 考。开普敦决策管理的合伙人 J e a n S c h r u r s认为塑料市场趋势和消费者想要的产品一般可以归结为三个方面：高价值、安全 和环保。“ 消费者所关心的方面的绿色环保的包装， 环境污染是 目 前一个很严重的问题。 ”他说。然而， 他们也需要安全的和 有保障的产品，这意味着他们更倾向信任大的企业和知名的品牌。“ 在全球化的趋势下传统的供应链正面临着压力，企业不 得不注重物流的效率。 ”S c h r u r s 补充道。