钢筋套筒挤压搭接连接预制空心楼板_叠合梁节点试验_韩文龙.docx

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1、 第 46 卷 第 10 期 2016 年 5 月下 建 筑 结 构 Building Structure Vol 46 No 10 May 2016 钢筋套筒挤压搭接连接预制空心楼板 -叠合 梁 节点试验 韩文龙 1 ， 赵作周 1 ， 钱稼茹 1 ， 尹鸿飞 1 ， 刘时伟 2 ( 1 清华大学土木工程安全与耐久教育部重点实验 室 ， 北 京 100084; 2 内蒙古蒙西工程设计有限公 司 ， 呼和浩 特 010000) 摘 要 为研究受拉钢筋套筒挤压搭接连接的预制 空心楼 板 -叠合梁连接节点在竖向荷载作用下的受力性 能 ， 进 行了 2 个筒芯内模布设方向不同的预制空心楼 板 -叠合

2、梁连接节点 和 1 个现浇空心楼 板 -叠合梁连 接节点的静力试 验 。 结果表 明 : 3 个试件的裂缝分布相 同 、 破坏形态相 同 ， 均为空心楼板受弯破 坏 ; 试件的试验承载力与规 范计算 承 载力的比值均大于 1. 05， 可采用规范正截面受弯承载力 公 式计算预制空心楼板的受弯承 载 力 ; 试件的名义屈服荷 载 、峰值荷 载 、 峰值点割线刚度基本相 同 ; 预制空心楼板受拉钢筋套筒挤压搭接接头可有效传递钢筋拉 力 。 关键 词 预制空心楼 板 ; 叠合 梁 ; 板 -梁节 点 ; 钢筋套筒挤压搭接连 接 ; 静力试 验 中图分类 号 : TU375， TU317 文献标识 码

3、 : A 文章编 号 : 1002-848X( 2016) 10-0068-06 Experimental study on composite C beam-slab joints of precast concrete hollow floor with rebars lapping in pressed sleeve Han Wenlong1 ， Zhao Zuozhou1 ， Qian Jiaru1 ， Yin Hongfei1 ， Liu Shiwei2 ( 1 Key Laboratory of Civil Engineering Safety and Durability of

4、China Education Ministry， Tsinghua University， Beijing 100084， China; 2 Inner Mongolia Mengxi Engineering Design Co ， Ltd ， Hohhot 010000， China) Abstract: To study the mechanical performance of composite C beam-slab joints of precast concrete hollow floor with rebars lapping in pressed sleeve， stat

5、ic tests of two precast assembly composite C beam-slab joints with tube fillers layed in different directions and one cast-in-place composite C beam-slab joint were carried out The test results indicate that all specimens fail in a flexural failure mode of the hollow slabs with similar crack distrib

6、utions and failure patterns The ratio of the measured bearing capacity to the calculated capacity following the formula in the current design code is greater than 1. 05， so the code formula can be used to calculate the flexural capacity of the precast concrete hollow slab The nominal yield load， the

7、 peak load and the secant stiffness at the peak load of all specimens match well The lapping pressed sleeve splice can transfer the tensile force of the rebars in a precast concrete hollow slab effectively Keywords: precast concrete hollow slab; composite C beam; beam-slab joint; rebars lapping in p

8、ressed sleeve; static test 0 引言 装配式楼盖在装配式混凝土结构及现浇混凝土 结构中均有较多应用 。 装配式楼盖可分为叠合楼盖 和全装配式楼盖 。 工程中采用的叠合楼盖预制楼板 可分为平薄板和带肋薄板两 种 ， 平薄板刚度较 小 ， 施 工时需设置较多的竖向支 撑 ， 且运 输 、 吊装过程中 容 易 开裂 ， 导致单 块预制板尺寸较 小 、 拼缝较 多 ; 带 肋 薄 板 1-2 解 决 了平薄板刚度不足的问 题 ， 但由于 预 制平板上凸起肋 条 ， 板肋预留大量孔洞以布设横向 穿孔钢筋 ， 工 厂 预制较为复 杂 。 传统的预制圆孔板 装配式楼盖的预制圆孔板与

9、竖向承重构件间若缺乏 可靠连 接 ，有 可 能发 生严重震 害 3 。 布设永久性 轻 质筒芯 内 模的空 心楼盖刚度 大 ， 自重 轻 ， 适用跨 度 大 ， 综合经济效 益 好 ， 目前在现浇结构中应用较 多 ， 配式结 构 ， 就需要解决其连接问 题 ， 保证装配式空心 楼盖的整体性 。 装 配整体式钢筋混凝土框架结 构 、 框 架 -剪力 墙 结构的框架梁及 次梁多采用叠合 梁 ， 叠合梁的后 浇 段即可作为预制 空心楼板的拼接接 缝 ， 预制空心 楼 板的受拉钢筋在叠合梁后浇段内可采用机械连接 、 焊接连接等连接 方 式 ， 受压钢筋按现浇构件要求伸 入后浇段锚固即可 。 钢筋套筒挤

10、压连接是钢筋机械 连接方 法 之 一 9 ， 具有 成本 低 、 接头质量便于检查 等优势 。 为将其应用于预制混凝土结构构件小直径 钢筋的连 接 ， 在 已 有的钢筋套筒挤压对接连接技术 的 基础 上 ， 研发了适用于直 径 8 16mm 的钢筋套 筒 挤 压搭接连接技 术 ， 即被连接 的 2 根钢筋分别从套 筒两端插入并在 套筒内搭接后伸出套 筒 ， 通过挤 压 国内外对现浇空 心楼盖也进行了较多的研 究 ， 已 有 相 对成熟的 设计计算方 法 4-8 。 空心楼盖应用于装 作者简介 : 韩文龙 ， 博士研究生 ， Email: hanwenlong9122 163 com。 第 46

11、 卷 第 10 期 韩文 龙 ， 等 钢筋套筒挤压搭接连接预制空心楼 板 -叠合梁节点试验 69 套筒使套筒产生 变形与钢筋肋啮 合 ， 从而实现钢 筋 搭接连接 。 为研究受拉钢筋套筒挤压搭接连接的预制空心 楼 板 -叠合梁连接 节 点在 竖向荷 载 ( 即重力荷载 ) 作 用下的受力性 能 ， 笔者完成 了 2 个预制空心楼 板 -叠 合梁连接节点 试 件 、 1 个现浇 空心楼 板 -叠合梁连 接 节点静力试 验 ， 为工程应用提供依 据 。 1 试验概况 1. 1 试件设计及制作 图 1 所示为柱网尺寸 6m 6m 的空心楼板平面 图 ， 楼板 可 以为整 块预制空心楼 板 ， 也可以

12、设置 次 梁 、 由若干块 预 制空心楼板拼装而 成 。 筒芯内模 有 两种布设方 式 : 筒芯内模顺筒向与梁垂直布 设 ， 如 图 1 中的节点 A; 筒芯 内 模顺筒向与梁平行布 设 ， 如 图 1 中的节 点 B。 据此设计 了 3 个试 件 ， 编号 为 BSJ1， BSJ2， BSJ3; 试件几何尺 寸及构造如 图 2 所 示 。 3 个 试件的 几 何尺寸相 同 ， 叠合梁 预制部分 高 220mm， 后浇部分高 180mm， 与空心楼板的 厚度相 同 ， 空 心 楼板 配筋均为双层双 向 10 200。 试 件 BSJ1， BSJ3 由两块预制空心楼 板 及一根叠合梁组 成 ，

13、试 件 BSJ1 筒芯 内 模顺筒向与梁垂直布 设 ， 试 件 BSJ3 筒 芯内模顺筒向与 梁平行布 设 ， 预制空心楼板分别位 于梁的两 侧 ， 楼板上铁受拉钢筋伸入叠合梁后浇 段 ， 逐根采用套筒挤压搭接连接 ; 下铁受压钢筋伸入叠 合 梁 200mm， 满 足 混 凝 土 结 构 设 计 规 范 ( GB 50010 2010) 10 ( 简称混规 ) 的规定 。 试件 BSJ2 为 与试件 BSJ1 对比的现浇 空心楼 板 -叠合梁连接 节 点 试 件 ， 其筒芯内模布设与试 件 BSJ1 相 同 ， 空心 楼 板 上 、 下 铁 均 全 长 贯 通 。 筒 芯 内 模 的 长 宽

14、高 为 1 000mm 210mm 80mm， 采用聚苯乙烯泡 沫板 制 作 ， 筒芯布 设 、 肋 宽 等满 足 现浇混凝土空 心楼盖 技 术 规程 ( JGJ / T 268 2012) 11 及 现浇混凝 土空 心 楼盖结构技术规 程 ( CECS 175 2004) 12 的规 定 。 试 件 BSJ1， BSJ3 的制作过程 为 : 首先制作叠 合 图 1 钢筋混凝土空心楼板平面及筒芯内模布设示意 图 2 试件几何尺寸及构造 s s 70 建 筑 结 构 2016 年 梁的预制部分及 预制空心楼 板 ， 叠合梁的箍筋伸出 预制部 分 ， 预制部分的上表面为自然粗糙 面 ， 预制 空

15、心楼板与梁连接的板端设置键 槽 、 甩出钢 筋 ; 将预 制 梁 、 预制空心楼板拼接在一 起 ， 板的钢筋与梁的箍筋 交错并保持间距均匀 ; 对预制空心楼板顶面的受拉 钢筋进行套筒挤压搭接连接 ; 浇筑预制空心 板 -叠 合 梁连接段即叠合梁后浇部分的混凝土 。 试件 BSJ2 的制作过程比较简 单 : 制作叠合梁的预制部 分 ， 在 叠 合梁的两侧支 模 板 、 固定筒芯内 模 ， 绑钢 筋 ， 浇筑 空 心楼板及叠合梁后浇部分的混凝土 。 图 3 所示为试 件 BSJ1， BSJ3 的制作照 片 。 图 3 试 件 BSJ1， BSJ3 制作照 片 1. 2 材料强度 楼 板 中 10

16、受 力纵筋实测屈服强 度 fy = 439MPa， 极限强 度 fu = 677MPa; 屈服应 变 y = fy / Es 图 4 试验加载装置及位移测点布置 级 荷 载 递 增 5kN; 位 移 控 制 阶 段 ， 每 级 位 移 递 增 3mm; 2 级荷 载 或位移之 间 ， 间隔 约 1min， 变形稳 定 后施加下一级荷载或位移 。 3 个 试 件 的 加 载 制 度 相同 。 试验中量测 了施加的竖向荷 载 、 试件的竖向 位 移 ( 挠度 ) 、 空心楼板 钢筋的应 变 。 采用力传感器量 测施加的竖向荷 载 ， 力传感器安装在千斤顶与叠合 梁之 间 。 采用位 移计量测试件的

17、竖向位 移 ， 位移 测 点如 图 4 所 示 ， 其 中 D1， D2 量测叠合梁中心线即试 件跨中的竖 向 位 移 ， 分别位于梁的 两 端 ; D3 位于梁 端 ( 同 D1-端 ) 、 偏离梁的中心 线 ， 用于监测 梁是否 发 生扭转 ; D4， D5 量测空心楼 板跨中的竖向位 移 ， 即 试 件 1 /4 跨位置的 竖 向位 移 ; D6， D7 量测支座的 竖 = 2. 195 10 3 ， E 为钢筋的弹性模 量 ， E = 2. 0 向位移及楼 板 翘 起 。 量测结果表 明 ， 试验过程中 支 座没有发生 竖 向位 移 ， 空心楼板没有出现翘 起 。 采 105 N /

18、mm2 。 试 件 BSJ1， BSJ3 的 预制空心楼 板 、 3 个试件 叠 合 梁的预制部分的混凝土一次浇 筑 ; 试 件 BSJ1， BSJ3 的叠 合 梁后浇 段 、 试 件 BSJ2 的空心楼板及叠 合梁后浇段 的 混凝土一次浇 筑 。 浇筑混凝土 时 ， 同 时浇筑 3 个 150mm 150mm 150mm 的混凝土立 方体试 块 ， 在试 件 试验当天进行混凝土立方体试块 抗压 试 验 ， 得到其混凝 土 立方体抗压强度平均 值 ( 即实测 值 ) fcu， m ， 结果列于 表 1。 试件混凝土立方体抗压强度平均 值 fcu， m / MPa 表 1 试件编号 空心楼板 叠

19、合梁后浇段 BSJ1 48. 6 44. 6 BSJ2 44. 6 44. 6 BSJ3 48. 6 44. 6 1. 3 加载及量测方案 试验加载装置如图 4 所示 。 将试件翻转 180， 叠合梁的预制部 分在板的上 方 ， 空心楼板的悬臂端 作为简支支 座 ， 采 用 1 个千斤顶在叠合梁跨中施加 向下的竖向荷 载 ， 空心楼板的顶面钢筋受 拉 、 底面 钢 筋受 压 ， 与实际工程空心楼板钢筋的受力状态一 致 。 采用先荷载 控 制 、 钢筋屈服后位移控制的加载 制 度 ， 以试件跨 中 即叠合梁中心线的竖向位移作为 加载控制位 移 。 试验采用分级单调加 载 ， 直至竖 向 荷载达到

20、峰值后下 降 ， 试验结 束 。 荷载控制阶 段 ， 每 用应变片量测钢筋的应变 。 三个试件的应变测点如 图 5 所 示 ， 主要量测了楼板受拉钢筋的应 变 。 图 5 应变测点布置图 2 试验现象及破坏形态 试件的裂缝均出现在空心楼板 。 试 件 BSJ1， BSJ3 的第一条可见裂缝出现在预制空心楼板与叠 合梁后浇段 的 结合 面 ， 竖向荷载约 为 15kN; 全现浇 空心楼板试件 BSJ2 的第一条可见裂缝出现在距梁 、 板结合 面 约 200mm 处 ， 竖向荷载约 为 30kN。 随 着 跨中竖向荷载增 大 ， 空心楼板的裂缝增 多 ， 并从楼 板 混凝土受拉区向受压区发 展 ，

21、 裂缝宽度也随之增 加 。 试件 BSJ1， BSJ3 跨 中位移均 为 12mm、 试 件 BSJ2 跨 中位移 为 15mm 时 ， 裂缝最大宽度 为 2mm 左 右 。 试 件 BSJ1， BSJ2， BSJ3 跨 中 位 移 分 别 为 89. 3， 69. 0， 第 46 卷 第 10 期 韩文 龙 ， 等 钢筋套筒挤压搭接连接预制空心楼 板 -叠合梁节点试验 71 81. 7mm 时 ， 竖向荷 载 达到峰 值 ， 此时楼板 裂缝以 竖 向受 弯 裂 缝 为 主 。 竖向荷载达到峰 值 后 ， 试 件 BSJ1， BSJ2， BSJ3 部分受弯裂缝向上发展为斜裂 缝 。 竖向荷载

22、达到峰值且下降 后 ， 试验结 束 。 试 件 的破坏形态基本相 同 ， 为 空心楼 板受弯破 坏 ， 如 图 6 所示 。图 7 所示为试验结束时空心楼板侧面的裂缝 分 布 图 ，可 以 看 出 ， 裂缝分布基本 相 同 ， 间 距 为 150mm 左右 。 图 8 为试验结束时空心楼板顶面的 裂缝分布照片及钢筋接头照 片 ， 可以看 出 ， 套筒表 面 没有可见裂 纹 ， 钢筋在套筒内没有发生滑 移 。 3 试验结果分析 3. 1 竖向荷 载 -跨中挠度曲 线 、 承载力及变形能力 3 个试件的竖向 荷 载 -跨中挠 度 ( P-) 曲线如图 9 所 示 ， P 为施加的竖向荷 载 ， 分

23、别为位移 计 D1， D2 量测的梁两端竖向位移平均 值 ， 试验数 据表 明 D1， D2 量测的位移基本相 同 。 可以看 出 ， 3 个试 件 的竖向 荷 载 -跨 中挠度曲线在跨中挠度 为 60mm 前 图 6 试件破坏形态 图 7 试验结束后试件侧面裂缝分布 图 8 试件顶面裂缝及钢筋接头照片 图 9 竖向荷 载 -跨中挠 度 ( P-) 曲 线 基本相 同 ， 下降段差别较为明 显 。 表 2 列出了试件不同状态的竖向荷载及按混规 中正截面受弯承载力计算公式计算的承载力 Pcal ， 计算时考虑构件自重影 响 ， 钢筋采用实测抗拉强 度 ， 混凝土采用实测立方体抗压强度换算得到的轴

24、心抗 压强度 ( 0. 76fcu， m ) ， 不考虑 抗震调整系 数 。 表中 开 裂荷载 Pcr 为出现第一条可见裂缝时的竖向荷载 ; 对 比纵筋屈服法( 以楼板受拉钢筋屈服作为试件屈服 点 ) 、 能量法和作图 法 13 三种方法确定的 名义屈 服 荷载 Py ， 作 图法与纵筋屈服法较为 接 近 ， 统一取 作 图法确定屈服荷载 ; 峰值荷载 Pp 为加载过程中的最 大竖向荷载 ; 极 限 荷 载 Pu 为极限点对应的竖向荷 载 ， 极限 点 取竖向荷 载下降至其峰值荷载 的 85% 。 表 2 中同时列出了各特征荷载对应的跨中挠度 、 转 角 ( 跨中挠度与 1 /2 跨度之 比

25、， = /1 250， 的 单位 为 mm) 。 由 表 2 可 知 ， 3 个试 件的峰值荷载分别 为 79， 试件 编号 开裂 名义屈服 峰值 极限 P / kN P / P Pcr / kN cr / mm cr Py / kN y / mm y Pp / kN p / mm p Pu / kN u / mm u BSJ1 14 0. 94 1 /1 330 50 8. 82 1 /142 79 89. 34 1 /14 67 109. 45 1 /11 71 1. 11 BSJ2 30 2. 12 1 /590 50 8. 71 1 /144 75 69. 03 1 /18 64 99

26、. 08 1 /13 71 1. 05 BSJ3 15 1. 12 1 /1 116 48 10. 81 1 /116 77 81. 70 1 /15 65 117. 87 1 /11 65 1. 18 72 建 筑 结 构 2016 年 试件不同状态的竖向荷 载 、 跨中挠度及转 角 表 2 cal p cal 75， 77kN， 比较接 近 ， 说明预制空心楼板与 现浇空 心 楼板的峰值荷载 没有实质差 别 ， 筒芯内模的布设方 向对空心楼板的峰值荷载影响不显 著 。 试件的承 载 力试验值与混规公式 计算值的比值均大 于 1. 05， 说 明可按混规计算此类预制梁板节点的受弯承载力 。

27、竖向荷载作用 下 ， 预制空心楼板试件的开裂早于现 浇空心楼板试件 。 3 个试件的名义屈服荷载无明显 区别 ， 筒芯内模 顺 筒向与叠合梁垂直的预制空心板 试件 BSJ1、 全 现浇空心楼板试 件 BSJ2 的屈服跨中 挠度相差不 大 ， 筒 芯内模顺筒向与叠合梁平行的预 制空心板试件 BSJ3 的屈服挠度略大于试件 BSJ1， BSJ2 的 。 预 制 空心板试 件 BSJ1， BSJ3 的极限挠 度 较现浇试件 BSJ2 大 。 3. 2 刚度 各试件不同状态的割线刚度 K 可由竖向荷载 与对应 的 挠度的比值确 定 ， 计算结 果示于 表 3。 预 制空心楼板试件 BSJ1 的屈服刚度

28、与现浇空心楼板 试件 BSJ2 的屈服刚度接 近 ， 筒芯内模顺筒向与 叠 合 梁平行的预制空心楼板试件 BSJ3 的屈服刚度略低 ; 3 个试 件 的峰值 点 、 极限点割线刚 度基本一 致 。 各 试件的割线刚 度 -跨中挠 度 ( K-) 曲线如 图 10 所 示 。 试件不同状态的割线刚度 表 3 试件编号 割线刚度 K / ( kN mm 1 ) 开裂 名义屈服 峰值 极限 BSJ1 14. 9 5. 7 0. 9 0. 6 BSJ2 14. 2 5. 7 1. 1 0. 6 BSJ3 13. 4 4. 4 0. 9 0. 6 图 10 割线刚 度 -跨中挠度曲 线 3. 3 钢筋应

29、变 预制空心楼 板 -叠合梁连接节点试 件 BSJ1， BSJ3 同一套筒连接的叠合梁两侧楼板受拉钢筋的应变随 竖 向荷载的变 化曲线如 图 11 所 示 ， 可以看 出 ， 同 一 套筒连接的两侧楼板受拉钢筋应变随竖向荷载的发 展规律基本一 致 ， 套筒挤压搭接连接可有效传递钢 筋拉力 。 3 个试件 楼板受拉钢筋应变测 点 S1-1， S2-1 的 应变随跨中挠度的变化曲线如图 12 所示 。 可以看 出 ， 楼板 受 拉钢筋 均受拉屈 服 ， 预制空心楼板试件 BSJ1， BSJ3 的楼板钢筋拉 应变随跨中挠度的增大发 展较 快 ; 钢筋受拉屈服后相同挠度 时 ， 预制空心楼 板 试件的

30、楼板钢筋 拉应变大于现浇空心楼板试 件 ， 这 是因为楼板钢筋 应变测点布置在楼 板 、 叠合梁的 结 合 面 ， 预制空心楼板试件在该结合面为自然拼 缝 ， 其 裂缝宽度明显大 于其他裂 缝 ， 而现浇空心楼板试件 图 11 同一套筒两侧钢筋应变测点应 变 -竖向荷载曲 线 图 12 典型钢筋应变测点应 变 -跨中挠度曲 线 第 46 卷 第 10 期 韩文 龙 ， 等 钢筋套筒挤压搭接连接预制空心楼 板 -叠合梁节点试验 73 在该结合面的裂 缝不比其他裂缝 宽 ， 导致预制空 心 楼板试件的钢筋拉应变较大 。 3. 4 挠度曲线 3 个试件在竖向荷载 为 30， 50， 60kN 时 ，

31、 沿跨 度 方 向的挠度曲线如 图 13 所 示 。 可以看 出 ， 竖向 荷 载 为 30， 50， 60kN 时 ， 预 制空心楼板试 件 BSJ1 与现 浇 空 心楼板试 件 BSJ2 的挠度曲线无明显差 别 ， 筒 芯 内 模顺筒向与叠合梁平行的预制空心楼板试件 BSJ3 的挠度明显大于相应荷载下筒芯内模顺筒向与叠合 梁垂直的预制空心楼板试件 BSJ1。 ( 5) 筒芯内模顺筒向与叠合梁平行的预制空心 楼 板 -叠合梁 连 接节点试件与筒芯内模顺筒向与叠 合梁垂直 的 预制空心楼 板 -叠合梁连接节点试件的 名义屈服荷 载 、 峰值荷 载 、 峰值割线刚度基本相 同 ， 但筒芯内模顺筒

32、向与叠合梁平行试件的名义屈服割 线刚度略低 。 4. 2 建议 ( 1) 改进预制空心楼板板端与后浇段竖向结合 面构 造 ， 防止其过早开 裂 。 ( 2) 空 心 楼板 板端设置斜 面 ， 使结合面避开弯 矩最大位 置 ， 避 免 结合面后期裂缝过大导致受拉钢 筋局部变形过大 。 参 考 文 献 4 结论与建议 4. 1 结论 图 13 试件挠度曲线 1 黄璐 PK 混凝土拼接叠合板受力性能试验研究与分 析 D 长 沙 : 湖南大 学 ， 2012 2 吴方 伯 ， 邓 利 斌 ， 刘 彪 ， 等 四边简支单向预应力双 向 配 筋混凝土叠合楼板试验 研 究 J 建 筑 结 构 ， 2014，

33、 44( 5) : 6-11 3 清华大 学 ， 西南交通 大 学 ， 重庆大 学 ， 等 汶川地震 建筑震害分析及设计 对 策 M 北 京 : 中国建 筑工 业 出版 社 ， 2009: 50-51 4 AJDUKIEWICZ A D， KLISZCZEWICZ A T 通过竖 向 荷载作用下空心楼 板 -叠合 梁连接 节 点试件的静力试 验 ， 得出如下结 论 : ( 1) 钢筋套筒挤压搭接连接的预制空心楼 板 -叠 合梁连接 节 点试件与现浇空心楼 板 -叠合梁连接 节 点试件的裂缝分布相 同 、 破坏形态相 同 ， 均为空心 楼 板受弯破坏 。 ( 2) 3 个试件试验承载力与规范计算

34、承载力的 比值均大于 1. 05， 可按规 范现浇空心楼板受弯承载 力公式计算预制空心楼板受弯承载 力 。 ( 3) 预制空心楼板受拉钢筋采用套筒挤压搭接 连接可 靠 ， 钢筋在接头内没有发生滑 移 ， 套筒表面 没 有可见裂纹 。 ( 4) 筒芯内模顺筒向与叠合梁垂直的预制空心 楼 板 -叠合梁连接 节点试件与现浇空心楼 板 -叠合 梁 连接节点试件 相 比 ， 开裂荷载略 小 ， 名义屈服 点 、 峰 值点对应的竖向荷 载 、 割线刚度基本相 同 ， 预制空 心 楼 板 -叠合梁 连 接节点试件受力性能与现浇空心楼 板 -叠合梁连接节点试件基本 相 同 ， 受拉钢筋采用套 筒挤压搭接连接的

35、装配式梁板节点可有效将楼板支 座负弯矩传递至 叠合 梁 ， 可保证装配式空心楼盖在 叠合梁后浇段位置的整体性 。 Experimental analysis of limit states in a six-panel waffle flat-plate structure J ACI Journal， 1986， 83 ( 6 ) : 909-915 5 杨建 军 ， 成 洁 筠 ， 王 金 ， 等 现浇混凝土空心楼盖的 试验研 究 J 建筑结 构 ， 2006， 36( 3) : 71-74 6 胡 萍 ， 杨伟 军 ， 张振 浩 ， 等 蜂巢空心楼盖足尺试验研 究及 有 限 元 分 析

36、J 建 筑 结 构 ， 2012， 42 ( 1 ) : 85- 90 7 刘昭 清 ， 钱 稼 茹 ， 赵作 周 ， 等 双向筒芯简支预应力 空心 楼 板 静 力 试 验 J 土 木 工 程 学 报 ， 2010， 43 ( 9) : 40-48 8 高 志 强 现浇混凝土空心楼盖分析与 设 计 方 法 研 究 D 上 海 : 同济大 学 ， 2012 9 钢筋机械连 接 技术规 程 : JG / T 107 2010 S 北 京 : 中国建筑工业出版 社 ， 2010 10 混凝土结构设计规 范 : GB 50010 2010 S 北 京 : 中 国建筑工业出版 社 ， 2011 11 现浇混凝土空心楼盖技术 规 程 : JGJ / T 268 2012 S 北 京 : 中国建筑工业出版 社 ， 2012 12 现浇混凝 土 空心楼盖结构技术规 程 : CECS 175: 2004 S 北 京 : 中国计划出版 社 ， 2005 13 过镇 海 钢筋混凝 土原 理 M 北 京 : 清华大学出 版 社 ，2013: 313