单桩竖向抗压静载试验.doc

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1、单桩竖向抗压静载试验4.1 适用范围适用范围4.1.1 本方法适用于检测单桩竖向抗压承载力。当桩身埋设有应变、位移传感器或位移杆时，本法也可同时测定桩的分层侧阻力和端阻力或桩身截面的位移量。4.1.1【条文说明】静载试验是目前确定单桩竖向抗压承载力的主要方法。4.1.2 为设计提供单桩竖向抗压承载力依据的静载试验，使用维持荷载标准程序，应加载至极限状态。4.1.2【条文说明】静载试验为适应不同的试验目的存在多种具体的试验程序。本章涉及到维持荷载标准程序和维持荷载收敛程序。两者的共同点是试验中要严格控制荷载的变化幅度且荷载传递均匀、连续，以体现试验荷载的“静态”属性。两者的区别仅在于前者每级荷载

2、维持时间最少为 2h 且测点变形相对稳定，后者则每级荷载维持时间最少为 1h 且测点变形趋于收敛。维持荷载标准程序与一些规范中的慢速维持荷载法基本相同，可作为其他竖向抗压承载力检测方法的比较基准。静载试验的结果是承载力的设计依据之一。本条明确规定为设计提供依据的静载试验应使用维持荷载标准程序并加载到极限状态（极限状态应符合本规程 4.4.2 条 14款） 。若桩的极限状态以桩身强度控制时，如以桩身强度控制承载力的端承型桩，可按设计的要求控制。目前许多为设计提供依据的静载试验仅按预估的极限承载力配置试验反力，当试验未能出现极限状态时，受已配置的试验反力所限，难以继续试验，无法达到为设计提供依据的

3、目的。从发挥静载试验对设计的指导作用出发，应规定加载量。4.1.3 为工程桩验收提供依据的静载试验，最大加载量应不小于设计要求单桩承载力特征值 Ra 的 2.0 倍，可使用维持荷载收敛程序。 4.1.3【条文说明】工程桩验收检测时，规定最大加载量不应小于单桩承载力特征值 Ra 的 2.0 倍，以保证在建工程的安全储备。4.1.4 设计阶段应进行静载试验而未实施的工程，验收性检测时的静载试验，仍应使用维持荷载标准程序。 4.2 仪器设备仪器设备4.2.1 荷载测量采用串联于千斤顶作用力的荷载传感器，或采用并联于液压千斤顶油路的精密压力表（或压力传感器）测量油压，根据千斤顶率定曲线换算荷载。荷载传

4、感器测量误差不应大于 1%。精密压力表的准确度等级应优于或等于 0.4 级。4.2.1【条文说明】用荷载传感器（串联直接方式）和压力表（并联间接方式）两种荷载测量方式的区别在于：前者采用荷载传感器测量，不考虑千斤顶活塞摩擦对出力的影响；后者需通过千斤顶率定曲线换算。同型号液压千斤顶在保养正常状态下，相同压强时的出力相对误差约为1%2%，非正常时可超过 5%。准确度等级一般是指仪器仪表测量值的最大允许误差，如常用的弹簧管式精密压力表，准确度等级为 0.4 级。4.2.2 宜采用液压千斤顶加、卸载。千斤顶工作时活塞行程不应超过额定行程的 80%。千斤顶的作用力方向应与试件轴线重合。液压千斤顶、精密

5、压力表、油泵、油管的工作压力不超过各自额定压力的 80%。当采用两台及两台以上千斤顶时，应使用液压千斤顶，且符合下列规定：1 液压千斤顶型号、规格相同，并联同步工作。2 液压千斤顶的合力中心应与试件轴线重合。3 使用电动油泵控制荷载。4.2.2【条文说明】当静载荷试验采用的精密压力表、液压千斤顶、油泵、油管组成的液压系统工作压力较高时，或易出现油管爆裂、接头漏油、油泵加压不足造成千斤顶出力受限，或压力表在超过其 3/4 满量程时的示值误差增大，所以应选用耐压高和量程大的油管、油泵和压力表，并适当控制最大加荷时的油压。根据压力传感器与液压千斤顶的率定结果和大量静载荷试验实例，当千斤顶行程超过额定

6、行程的 80%时，率定曲线呈现出明显的非线性趋势，压力示值误差也有所增大，静载荷试验中易造成千斤顶的损伤。另根据液压千斤顶技术规程 JJG621，千斤顶的活塞伸出量不宜小于行程的 25%。为防止加载偏心，千斤顶的合力中心应与反力装置的重心、被测桩桩轴线重合。4.2.3 变形测量采用大量程（50mm）百分表或其他型式的位移计，位移计的最大允许误差应不大于 0.1%FS，分度值/分辨力优于或等于 0.01mm。变形测量应符合下列规定：1 变形测量点应取自试样。2 基准梁应具有一定的刚度，且一端固定、另一端简支，架设在基准桩上。3 安装位移计的夹具及基准梁、基准桩应采取有效防护措施减少气温、振动及其

7、他外界因素的影响。4.2.3【条文说明】对于大量程（50mm）百分表，计量检定规程规定：全程最大示值误差和回程误差应分别不超过 40m 和 8m，相当于满量程最大允许测量误差不大于 0.1%FS。其他型式的位移计（位移传感器）也应达到同样的要求。变形测量点应取自试样的合适位置。单桩竖向抗压静载试验时，变形测量点首选桩顶以下 200mm 位置，并与桩身牢固结合。若条件限制，变形测定平面只能设在桩顶时，试验前应预加不大于 2 倍分级荷载的荷载并维持 10 分钟以减小设备间隙等因素的影响，然后卸载至零后再开始试验。变形测量系统由安装位移计的夹具、变形测量点、基准桩和基准梁等共同组成。基准桩是测量参考

8、点，基准梁则起到延伸测量参考点的作用。当基准梁处于剧烈温度变化时，容易发生挠曲变形。省内已有试验数据证明，在春夏季节昼夜温差较大且白天有阳光照射的影响下，6 米跨度基准梁的跨中变形量 24 小时累计达到 1.8mm、每小时最大 0.38mm，12 米跨度基准梁的跨中变形量 24 小时累计达到 5.4mm，每小时最大 0.68mm。基准梁跨中获取的测量数据，既包含了被测桩桩顶的变形量也包含了基准梁在温度影响下的跨中变形的变化，是两者叠加后的混合信息。在满足表 4.2.5 的规定条件下，基准梁不宜过长，可采取有效措施减少温度变化和风雨的影响。4.2.4 反力装置可根据现场条件分别选择锚桩横梁反力装

9、置、压重平台反力装置、锚桩压重联合反力装置、地锚反力装置等，并应符合下列规定：1 反力装置提供的反力不得小于最大加载量的 1.2 倍。2 采用工程桩作锚桩时，锚桩数量不应少于 4 根，并应监测锚桩上拔量。每根锚桩提供的抗拔能力应小于其（含地基土、抗拔钢筋、桩的接头）极限值的 80%。3 压重宜在检测前一次加足，并均匀稳固地放置于平台上。4 压重平台施加于作业地面的压应力不大于地基承载力特征值的 1.5 倍。 4.2.4【条文说明】每根锚桩抗拔能力极限值计算包括地基土、抗拔钢筋、桩接头等因素。对单桩极限承载力较小的摩擦桩可用土锚作反力；对岩面浅的嵌岩桩，可利用岩锚提供反力。压重应采用规则形状的固

10、体物。压桩机（类似的桩工机具） ，的支腿边和基准桩、试桩之间的中心距离一般不符合表 4.2.5 的规定；其在场内成桩结束后的再移动也会产生新的挤土效应，干扰了成桩后的间歇时间，所以不得使用压桩机代替压重反力平台装置。为预防搭设反力装置和试验过程中的安全事故发生，反力装置应设有安全支墩，防止偏心、倾斜甚至失稳，当反力装置出现严重偏心、倾斜等情况时严禁试验。检测人员在反力装置下操作时，应增加安全监控措施。压重平台有条件时可利用工程桩作为压重平台的支点。4.2.5 试桩、锚桩（压重平台支墩边）和基准桩之间的中心距离应符合表 4.2.5 规定。表 4.2.5 试桩、锚桩（或压重平台支墩边）和基准桩之间

11、的中心距离距离 反力装置试桩中心与锚桩中心（或压重平台支墩边）试桩中心与基准桩中心基准桩中心与锚桩中心（或压重平台支墩边）锚桩横梁4(3)D且2.0m4(3)D且2.0m4(3)D且2.0m压重平台4D且2.0m4(3)D且2.0m4(3)D且2.0m地锚装置4D且2.0m4(3)D且2.0m4D且2.0m 注：1 D 为试桩、锚桩或地锚的设计直径或边宽，取其较大者。2 如试桩或锚桩为扩底桩或多支盘桩时，试桩与锚桩的中心距尚不应小于 2 倍扩大端直径。3 括号内数值可用于工程桩验收检测时多排桩设计桩中心距离小于 4D 或压重平台法支墩下 23 倍宽影响范围内的地基土已进行加固处理的情况。4 软

12、土场地或压重平台反力装置10000kN 时，应编制专项的作业方案，宜增加支墩边与基准桩中心和试桩中心之间的距离，并在试验过程中增加辅助手段观测基准桩的竖向位移。4.2.5【条文说明】在试桩加卸载过程中，荷载将通过锚桩（地锚） 、压重平台支墩传至试桩、基准桩周围地基土并使之变形。随着试桩、基准桩和锚桩（或压重平台支墩）三者间相互距离缩小，地基土变形对试桩、基准桩的附加应力和变位影响加剧。国际土力学与基础工程协会（ISSMFE）1985 年根据世界各国对有关静载试验的规定，提出了静载试验的建议方法并指出：试桩中心到锚桩（或压重平台支墩边）和到基准桩各自间的距离应分别“不小于 2.5m 或 3D”

13、。 本规程仍沿用了我国现行规范规定的“大于等于 4D 且不小于2.0m”的要求。关于压重平台支墩边与基准桩和试桩之间的最小间距问题，容易出现两个问题：其一，当支墩边距试桩较近时，大吨位堆载地面下沉将对桩产生负摩阻力，特别对摩擦型桩将明显影响其承载力；其二，桩加载（地面卸载）时地基土回弹对基准桩产生影响。支墩对试桩、基准桩的影响程度与荷载水平及土质条件等有关。对于软土场地超过 10000kN 的特大吨位堆载（目前国内压重平台装置堆载量已超过 40000kN） ，为减少对试桩产生附加影响，应考虑对支墩影响范围内的地基土进行加固；对大吨位堆载支墩出现明显下沉的情况，可在远离支墩处用水准仪或张紧的钢丝

14、观测基准桩的竖向位移。4.2.6 当需要通过在桩身内埋设传感器、位移杆测试桩侧阻力、桩端阻力、桩身截面位移时，应按有关规范规程执行。4.3 现场检测现场检测4.3.1 试桩顶部宜高出试坑底面；试坑底面宜与桩承台底标高一致；桩顶处理按附录 B “竖向承载力检测试样的技术要求”执行。4.3.1【条文说明】 为便于位移传感器安装，试桩顶部宜高出试坑地面；为使试验桩受力条件与设计条件相同，试坑地面宜与承台底标高一致。考虑到地下工程的增多，部分试验桩桩顶标高低于自然地面标高，在测试时，需要开挖较大的试坑，为了保证检测人员在试验过程中的安全，试坑在满足表 4.2.5 条的要求前提下兼顾搭设测试平台，开挖试

15、坑形成的边坡应稳定可靠，坑底边缘离测试平台的距离应大于 0.8 米，对于开挖深度超过 4.0 米的试坑应进行专项设计。4.3.2 当试样的直径（或边宽）小于等于 500mm 时，至少在同一直径方向设 2 个对称的变形测量点；当试样的直径（或边宽）大于 500mm 时，在二个正交直径方向设 4 个对称的变形测量点。4.3.3 试验应逐级加、卸载，分级荷载宜为最大加载量（或预估极限承载力）的 1/10。试验中，应及时维持荷载，每 5 分钟内荷载的变化幅度不得超过分级荷载的-5%+15%。4.3.3【条文说明】分级荷载可为最大加载量（或预估极限承载力）的 1/8-1/15。静载试验中，实时控制荷载的

16、变化范围是非常重要的环节。与国内现行的规范、规程相比，本条把荷载的容许变化幅度由分级荷载的10%适当调整为-5%+15%，提高了试验荷载的有效性。在维持荷载方面，国内外规范、规程中均未明确有实时要求，本条首次提出维持荷载的实时要求为“每 5 分钟内荷载的变化幅度不得超过分级荷载的-5%+15%” 。 这种变化与调整，加大了静载试验过程中“维持荷载”的权重，有利于控制静载荷试验的可靠性。在确定维持荷载的实时要求时，既要达到维持荷载、提高试验质量的目标，也要考虑目前静载试验中还存在着人工与电器两种控制荷载方式，不同土层对荷载的反应速率不一及千斤顶、油管、油泵和压力表组成的液压回路存在的滞后性等因素

17、。4.3.4 记录的内容为即时时间、实测荷载和变形量。可选择不等时或等时方式记录：1 不等时记录方式，每级荷载施加后即记录一次，第5、15、30、45、60min 各记录一次，以后每隔 30min 记录一次。2 等时记录方式，每级荷载施加后即记录一次，以后均按 5min 的间隔记录一次。3 记录格式见附录 A 中 A.0.1 附表 A.0.1 静载试验记录表。4.3.4【条文说明】本条明确静载试验每次应记录即时时间、实测荷载和变形量 3 个信息，有效提升了原始数据的全面性。国内现行的规范、规程仅有按照绘制变形-时间（s-lgt）对数曲线所需要的不等时间隔（5-30min）记录方式。本条增加的等

18、时间隔（5min）记录方式，既兼容绘制变形-时间（s-lgt）对数曲线，又适应维持荷载的实时性要求，有利于及时鉴别试验过程中的异常干扰、有利于强化检测人员的责任意识。若采用不等时间隔，应符合 4.3.3 条及时维持荷载的要求。4.3.5 维持荷载标准程序应符合下列规定：1逐级加、卸载。当分级荷载为最大加载量的 1/10 时，第一级可加载至分级荷载的 2 倍，以后各级增量均为分级荷载。每级卸载量可为分级荷载的 4 倍。2 变形相对稳定标准：每级荷载施加后，每 1h 内变形量不超过 0.1mm（从每级开始记录后的第 30min 开始，按1.5h 连续三次每 30min 的变形值计算） ，并连续出现

19、两次。3 当测点变形速率达到相对稳定标准时，再施加下一级荷载。4 卸载时，每级荷载维持 1h，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应继续记录 3h。4.3.6 维持荷载收敛程序应符合下列规定：1 逐级加、卸载。当分级荷载为最大加载量的 1/10 时，加载可分为 6 级，第一级加载至分级荷载的 2 倍，第二级加载至分级荷载的 5 倍，第三级加载至分级荷载的 7 倍，以后各级增量均为分级荷载。卸载可分 3 级，第一级卸载至分级荷载的 5 倍，第二级卸载至分级荷载的 3 倍，第三级卸载至零。2 变形趋于收敛条件：从施加每级荷载后的第 40min 开始，后 10 min 内的变形增量小于前 10 min 的

20、变形增量（按每 10 min 的变形值计算） ，并连续出现两次，视为趋于收敛。3 当变形趋于收敛时，再施加下一级荷载。每级荷载维持时间不得少于 1h。当荷载等于单桩承载力特征值 Ra 的2.0 倍时，荷载维持时间不得少于 2h。4 卸载时，每级荷载维持不得少于 30min，卸载至零后，继续记录 60min。【4.3.54.3.6 条文说明】对绝大多数桩基而言，为保证上部结构正常使用，控制桩基绝对竖向变形是第一位重要的，这是地基基础按变形控制设计的基本原则。国外许多国家的维持荷载法的最少持载时间为 1h，但规定了较为宽松的变形相对稳定标准。ISSMFE1985 年根据世界各国的静载试验有关规定，

21、在推荐的试验方法中，建议“维持荷载法加载为每小时一级，稳定标准为 0.1mm/20min” 。当桩端嵌入基岩时，个别国家还允许缩短时间；也有些国家为测定桩的蠕变变形速率建议采用终级荷载长时间维持法。在国内的工程桩验收检测中，采用传统的变形相对稳定标准常受到工程的施工周期的限制，国内某些行业或地方标准也已允许采用每级荷载持载时间为 1h 的快速法。在我省，从许多地区的工程桩承载力静载荷试验中发现，在每级荷载施加不久，变形迅速稳定，缩短持载时间不会明显影响试桩结果；且因试验周期的缩短，又可避免昼夜温差等环境影响、减少变形观测误差。经过各地大量的比对试验，本规程提出在工程桩验收检测中可采用维持荷载收

22、敛法。维持荷载收敛法每级荷载维持时间至少为1h，是否延长维持荷载时间根据桩顶变形趋于收敛情况确定，并明确规定荷载等于单桩承载力特征值 Ra 的 2.0 倍时，荷载维持时间最少为 2h。对于仲裁性质的检测及对变形要求较高的建筑仍建议使用维持荷载标准法，如有些软土中的摩擦桩，按维持荷载标准程序，在单桩承载力特征值 Ra 的 2.0 倍的前几级，就已出现桩顶变形稳定时间逐渐延长，即在 2h 甚至更长时间内不收敛。这种情况，使用维持荷载收敛程序是不适宜的。4.3.7 出现下列情况之一时，可终止加载：1 某级荷载作用下，变形量大于前一级荷载作用下变形量的 5 倍，且总变形量超过 40mm；2 使用维持荷

23、载标准程序，在某级荷载作用下，变形量大于前一级荷载作用下变形量的 2 倍，且连续 24h 尚未相对稳定；3 使用维持荷载收敛程序，在某级荷载作用下，变形量大于前一级荷载作用下变形量的 2 倍，且连续 4h 尚未趋于收敛；4 已达试验反力装置的最大加载能力；5 已达到设计要求（或验收要求）的最大加载量；6 当工程桩作锚桩时，锚桩上拔量已达到允许值；7 使用维持荷载标准程序，当荷载-变形曲线呈缓变型时，可加载至测点总变形量 6080mm；在特殊情况下，可根据具体要求加载至测点累计变形量超过 80mm。4.3.7【条文说明】 当桩身存在水平整合型缝隙、桩端有沉渣或吊脚时，在较低竖向荷载时常出现本级荷

24、载变形超过上一级荷载对应变形 5 倍的陡降，当缝隙闭合或桩端与硬持力层接触后，随着持载时间或荷载增加，变形梯度逐渐变缓；当桩身强度不足桩被压断时，也会出现陡降，但与前相反，随着变形增加，荷载不能维持甚至大幅降低。所以，出现陡降后不宜立即卸荷，而应使测点变形量超过40mm，以大致判断造成陡降的原因。非嵌岩的长（超长）桩和大直径（扩底）桩的 Qs 曲线一般呈缓变型，在桩顶变形达到 40mm 时，桩端阻力一般不能充分发挥。前者由于长细比大、桩身较柔，弹性压缩量大，测点变形较大时，桩端位移还很小；后者虽桩端位移较大，但尚不足以使端阻力充分发挥。因此，放宽测点变形总量控制标准是合理的。4.3.8 当测试

25、桩身应变和桩身截面位移等参数时，宜与实测荷载和桩顶变形量同步记录。4.4 检检测测数数据据分分析析与与判判定定4.4.1 数据的整理应符合下列规定：1确定单桩竖向抗压承载力时，取各分级荷载为横坐标，以对应的变形量为纵坐标，绘制荷载-变形（Q-s）曲线；取各分级荷载为横坐标，以每级荷载施加后的第5、15、30、45、60min（以后均增加间隔 30min）的变形量为纵坐标，绘制变形-时间对数（s-lgt）曲线。需要时也可绘制其他辅助分析所需曲线。2当进行桩身应变和桩身截面位移测定时，应整理出有关数据的记录表，并绘制桩身轴力分布图、计算不同土层的分层侧阻力和端阻力值。3 同一条件下的一批试桩的荷载

26、-变形（Q-s）曲线应按相同的变形纵座标绘制，满刻度变形值不宜小于 50mm。4.4.1【条文说明】 除 Q-s曲线、s-lgt 曲线外，还可绘制 s-lgQ 曲线。要求同一条件下的一批试桩 Q-s、s-lgQ 曲线应按相同的变形纵座标绘制，满刻度变形值不宜小于 50mm，目的是使结果直观、便于比较。还可取其全部变形数据绘制荷载-变形-时间（Q-s-t）曲线。举一实例，图 1 是常规的按 “每级荷载施加后第5、15、30、45、60、90、120、150min 的桩顶变形量”绘制的（Q-s） 、 （s-lgt） 、 （s-lgQ）曲线，图 2 是同一试验 “每 5min 记录一次的时间、实测荷

27、载和桩顶变形”的全部数据绘制的（Q-s-t）曲线。图 2 可以清晰的看出每级荷载的实测值及对应的变形值，能直接观察到荷载的变化过程。如在荷载 640(kN)级时实测荷载有明显的过载，又如在试验的最大荷载 1440(kN) 级时实测荷载维持了约 60 分钟。这些翔实的信息在传统的分析曲线中无法展现。采用图 1和图 2 并用的分析方法，既保留了传统的分析功能，又增强了静载荷试验过程的透明度和可靠性，对桩基的设计、验收等各个环节采信静载荷试验结果和规范试验者自身作业行为都是有益的。 4.4.2 单桩竖向抗压极限承载力可按下列条件综合分析确定：1 根据变形随荷载变化的特征确定：对于陡降型 Q-s曲线，

28、取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。2 根据变形随时间变化的特征确定：取 s-lgt 曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。3 当出现某级荷载作用下，测点变形量大于或等于前一级荷载作用下变形量的 2 倍，且经 24h 尚未达到相对稳定（或经 4h 尚未趋于收敛）时，取前一级荷载值。4 对于缓变型 Q-s 曲线可根据测点总变形量确定，宜取 s=40mm 对应的荷载值；对直径大于或等于 800mm 的桩，可取 s=0.05D（D 为桩端直径）对应的荷载值；当桩长大于40m 时，宜考虑桩身弹性压缩。注：当按上述四款判定桩的竖向抗压承载力未达到极限时，桩的竖向抗压承载力应取最大试验荷载值。4.4.

29、2【条文说明】太沙基和 ISSMFE 指出：当变形量达到桩径的 10%时，才可能出现极限荷载；黏性土中端阻充分发挥所需的桩端位移为桩径的 4%5%，而砂土中可能高到 15%。故本条第 4 款对缓变型 Q-s 曲线，按s=0.05D 确定直径大于等于 800mm 桩的极限承载力大体上是保守的；且因 D800mm 时定义为大直径桩，当D=800mm 时，0.05D=40mm，正好与中、小直径桩的取值标准衔接。建议按桩顶变形量确定极限承载力时，尚应考虑上部结构对桩基变形的具体要求。4.4.3 为设计提供依据的单桩竖向抗压极限承载力统计取值应符合以下规定：1 同条件下，参加统计的试桩结果满足极差不超过

30、平均值的 30%时，取其平均值为单桩竖向抗压极限承载力；2 极差超过平均值的 30%时，应分析极差过大的原因，结合工程具体情况综合确定极限承载力，必要时可增加试桩数量。4.4.3【条文说明】 本条只适用于为设计提供依据时的竖向抗压极限承载力试验结果的统计，统计取值方法按建筑地基基础设计规范GB50007 的规定执行。前期静载试验的桩数一般很少，而影响单桩承载力的因素复杂多变。为数有限的试验桩中常出现个别桩承载力过低或过高，若恰好不是偶然原因造成，简单算术平均容易造成浪费或不安全。因此规定极差超过平均值的 30%时，首先应分析、查明原因，结合工程实际综合确定。例如一组 5 根试桩的极限承载力值依

31、次为800、900、1000、1100、1200kN，平均值为 1000kN，单桩承载力最低值和最高值的极差为 400kN，超过平均值的 30%，则不宜简单地将最低值 800kN 去掉用后面 4 个值取平均，或将最低和最高值都去掉取中间 3 个值的平均值，应查明是否出现桩的质量问题或场地条件变异情况。若低值承载力出现的原因并非偶然的施工质量造成，且基础型式为柱下单桩承台，出于安全的考虑，按本例依次去掉高值后取平均，直至满足极差不超过 30%的条件，此时平均值为 900kN。4.4.4 单位工程同一条件下的单桩竖向抗压承载力特征值应按单桩竖向抗压极限承载力的一半取值。4.4.4【条文说明】 建筑

32、地基基础设计规范规定的单桩竖向抗压承载力特征值是按单桩竖向抗压极限承载力除以安全系数 2 得到的，综合反映了桩侧、桩端极限阻力控制承载力特征值的低限要求。4.5 检检测测报报告告4.5.1 检测报告应符合本规程第 3.9 节规定。4.5.2 检测报告还应包括以下具体内容：1 每根被测桩桩位对应的地质柱状图；2 每根被测桩及锚桩的尺寸、材料强度、锚桩数量、配筋情况；3 反力装置的类型、最大反力能力计算及平面布置图；4 每根被测桩的最大加载量、荷载分级、每级维持荷载时间及变形相对稳定标准或变形趋于收敛条件；5 第 4.4.1 和 4.4.2 条要求绘制的曲线及对应的数据表；6 每根被测桩的单桩竖向抗压极限承载力及承载力判定依据。4.5.3 当提供侧摩阻力和端阻力参数时，检测报告还应包含传感器类型及安装位置、轴力计算方法、各级荷载下桩身轴力变化曲线，各土层的桩侧极限摩阻力和桩端阻力等信息。