CJJ105-2005 城镇供热管网结构设计规范.pdf

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1、p 2005 CJJ 105-2005 中华人民共和国行业标准 城镇供热管网结构设计规范 Code for structural design of heating pipelines in city and town 09 - 16 发布 2005-12 - 01 实施 中 华 人 民 共 和 国 建 设 部 发 布 前 言 根据建设部建标 2 0 0 2 8 4 号文的要求，规范编制组在广 泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关标准的基础上，制定 了本规范。 本规范的主要技术内容：1 . 总则；2 . 材料；3 .结构上的作 用；4 . 基本设计规定；5 . 静力计算；6 . 构造要求。

2、本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由主编单 位负责具体技术内容的解释。 本规范主编单位：北京市煤气热力工程设计院有限公司（ 地 址 ：北 京 市 西 单 北 大 街 小 酱 坊 胡 同 甲 4 0 号；邮 政 编 码 ： 1 0 0 0 3 2 ) 0 本 规 范 参 编 单 位 ：北京市市政工程设计研究总院 北京交通大学 中国市政工程东北设计研究院 中国市政工程西北设计研究院 北京五维地下工程有限公司 本规范主要起草人：陆 景 慧 雷 宜 泰 翟 荣 申 杨 成 永 田 韶 英 刘 安 樊 锦 仁 陈 浩 生 4 中华人民共和国建设部 公 告 第367号 建设部关于发布行业标准 城

3、镇供热管网 结构设计规范的公告 现 批 准 城镇供热管网结构设计规范为行业标准，编号为 C J J 1 0 5 - 2 0 0 5 ，自 2 0 0 5 年 1 2 月 1日起实施。其中，第 2 . 0 . 6 、 2 . 0 . 7 、2 . 0 . 1 1 、4 . 2 . 1 、4 . 2 . 6 、6 . 0 . 6 ( 1 ) 条 ( 款) 为强制性 条文，必须严格执行。 本规范由建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出 版发行。 中华人民共和国建设部 2 0 0 5 年 9 月 1 6 日 3 中华人民共和国行业标准 城镇供热管网结构设计规范 Code for structur

4、al design of heating pipelines in city and town CJJ 105 - 2005 * 中国建筑工业出版社出版、 发行(北京西郊百万庄） 新华书店经销 北京密云红光制版厂制版 北京市兴顺印刷厂印刷 * 开本:850X1168毫 米1 / 3 2印张: 2 M字数:60千字 2005年11月第一版 2005年11月第一次印刷 印数:110000册 定价:12. 00元 统一书号:15112 11930 版权所有翻印必究 如有印装质量问题, 可寄本社退换 (邮政编码100037) 本社网址：http ： / / www. cabp. com. cn 网上书

5、店：http:/www. china-building, com. cn 城镇供热管网结构设计规范 Co d e f o r s t r u c t u r a l d e s i g n o f h e a t i n g p i p e l i n e s i n c i t y a n d t o w n CJJ 105-2005 J 457-2005 批准部门：中华人民共和国建设部 实施日期：2 0 0 5 年 1 2 月 1 日 中华人民共和国行业标准 中国建筑工业出版社 2 0 0 5 北 京 次 1 总 则. . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6、 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .1 2 材 料. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .2 3 结构上的作用. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5 3 . 1作用分类及作用代表值.5 3 . 2永久作用标准值.6 3 . 3可变作用标准值及准永久值系数.7

7、 4 基本设计规定. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 3 4.1 一 般 规 定.13 4 . 2承载能力极限状态计算规定.15 4 . 3正常使用极限状态验算规定.21 5 静力计算. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 3 5 . 1管沟及检查室.23 5 . 2架空管道支架.2 5 6 构造要求. . . . . . . . . .

8、 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 附录A管沟及检査室结构受热温度计算方法. . . . . . . . . . . . 31 附录B 管沟及检査室结构土压力标准值的确定. . . . . . . . . . 3 5 附录C 地面车辆荷载对管沟及检查室结构作用标准 值的计算方法. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 7 附录D柔性支架、刚性支架的判别. . . . . . . . . . . .

9、. . . . . . . .41 附录E 钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉 ( 压）状态时的最大裂缝宽度计算. . . . . . . . . . . . . . . .42 本规范用词说明. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44 条文说明. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .45 5 1 . 0 . 1 为在城镇供热管网结构设计

10、中贯彻执行国家的技术经济 政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本 规范。 1 . 0 . 2 本规范适用于城镇供热管网工程中下列结构的设计： 1 放坡开挖或护壁施工的明挖管沟及检查室； 2 独立式管道支架，包括固定支架、导向支架及活动支架。 1 . 0 . 3 直埋敷设热力管道固定墩结构设计及检查室结构抗倾覆、 抗滑移稳定验算应符合国家现行标准 城镇直埋供热管道工程技 术规程C J J / T 8 1 的规定。 1 . 0 . 4 城镇供热管网结构设计，除应符合本规范外，尚应符合 国家现行有关标准的规定。 2材 料 2 . 0 . 1 结构工程材料应根据结构类型、受力条件、使

11、用要求和 所处环境等选用。 2 . 0 . 2 结构混凝土的最低强度等级应满足耐久性要求，且不应 低于表2 . 0 . 2 的规定。对于接触侵蚀性介质的混凝土，其最低强 度等级尚应符合现行有关标准的规定。 表 2 . 0 . 2 结构混凝土的最低强度等级 结 构 类 别最低强度等级 管沟及检查室盖板、底板、侧墙及梁、柱结构 C 2 5 架空管道支架 柱下独立基础 C 2 0 支架结构 C 3 0 注：非严寒和非寒冷地区露天环境的架空管道支架，其支架结构混凝土的最低强 度等级可降低一个等级。 2 . 0 . 3 混凝土、钢筋的设计指标应符合现行国家标准 混凝土 结构设计规范G B 5 0 0 1

12、 0 的规定。 钢材的设计指标应符合现行国家标准 钢结构设计规范 G B 5 0 0 1 7 的规定。 砌体材料的设计指标应符合现行国家标准 砌体结构设计规 范G B 5 0 0 0 3 的规定。 2 . 0 . 4 位于地下水位以下的管沟及检查室，应采用抗渗混凝土 结构，混凝土的抗渗等级应按表2 . 0 . 4 的规定确定。相应混凝土 的骨料应选择良好级配；水灰比不应大于0 . 5 。 当混凝土满足抗渗要求时，可不做其他防渗处理。对接触侵 蚀性介质的混凝土，应按现行有关标准或进行专门试验确定防腐 措施。 表2 . 0 . 4混凝土的抗渗等级 最大作用水头与混凝土构件厚度比值抗渗等级Pi 30

13、P8 注：抗渗等级P i的定义系指龄期为28d的混凝土构件，施加iXO.IMPa水压后满 足不渗水指标。 2 . 0 . 5 最低月平均气温低于一3 C 的地区，受冻融影响的结构混 凝土应满足抗冻要求，并按表2 . 0 . 5的规定确定。 表 2 . 0 . 5 混凝土的抗冻等级 工作条件位于水位涨落区及以下部位 位于水位涨落 区以上部位 最低 月平均气温 冻融循环冻融循环 总次数100总次数100 低于一l o t :F300F250F200 - 3-10X：F250F200F150 注：1混凝土的抗冻等级只，系指龄期为28d的混凝土试件经冻融循环i次作用 后，其强度降低不超过2 5 % ，

14、重量损失不超过5 % ; 2 冻融循环总次数系指一年内气温从+ 3 1 以上降至一3 C 以下，然后回升至 +3C以上的交替次数。 2 . 0 . 6 结构混凝土中的碱含量不得大于3 . O k g / m 3 。 2 . 0 . 7 结构混凝土中的氯离子含量不得大于0 . 2 %。 2 . 0 . 8 在混凝土中掺用外加剂的质量及应用技术应符合现行国 家 标 准 混凝土外加剂G B 8 0 7 6 、 混凝土外加剂应用技术规 范G B 5 0 1 1 9 的规定。 2 . 0 . 9 在管道运行阶段，当受热温度超过2 0 C 时，管沟及检查 室结构混凝土的强度值及弹性模量值应予以折减，不同温

15、度作用 下的折减系数应按表2 . 0 . 9的规定确定。结构构件的受热温度可 按本规范附录A的规定计算确定。 3 表2.0.9混凝土在温度作用下强度值及弹性模量值的折减系数 折减项目 受热温度（ X ： ) 受热温度的取值 2 06 01 0 0 轴心抗压强度 1 . 0 0 . 8 5 0 . 8 0 轴心受压及轴心受拉时取计算截面的平均 温度，弯曲受压时取表面最髙受热温度 轴心抗拉强度1 . 0 0 . 8 0 0 . 7 0 弹性模量 1 . 00 . 8 5 0 . 7 5 承载能力极限状态计算时，取构件的平治 温度，正常使用极限状态验算时，取内表面 最髙温度 注：当受热温度为中间值时

16、，折减系数值可线性内插求得。 2 . 0 . 10位于地下水位以上的管沟及检查室可采用砌体结构。 2 .0 .1 1 砌体结构管沟及检查室的砌体材料，应符合下列规定: 1烧结普通砖强度等级不应低于M U10;砌筑砂浆应采用 水泥砂浆，其强度等级不应低于M7.5。 2石材强度等级不应低于M U30;砌筑砂浆应采用水泥砂 浆，其强度等级不应低于M7. 5。 3蒸压灰砂砖强度等级不应低于M U15;砌筑砂浆应采用 水泥砂浆，其强度等级不应低于M10。 4混凝土砌块强度等级不应低于MU7.5 ; 砌筑砂浆应采用 砌块专用砂浆，其强度等级不应低于M7. 5。混凝土砌块砌体的 孔洞应采用强度等级不低于Cb

17、20的混凝土灌实。 3结构上的作用 3.1作用分类及作用代表值 3 . 1 . 1 结构上的作用可分为下列三类： 1 永久作用，主要包括结构自重、竖向土压力、侧向土压 力、热力管道及设备自重、地基的不均匀沉降等。 2 可变作用，主要包括地面车辆荷载、地面堆积荷载、地 表水或地下水的静水压力（ 包括浮托力） 、固定支架的水平推力、 导向支架的水平推力、管道位移在活动支架结构上产生的水平作 用、架空管道支架上的风荷载、检修操作平台上的操作荷载、温 度影响、吊装荷载、流水压力、融冰压力等。 3 偶然作用，指在使用期间不一定出现，但发生时其值很 大且持续时间较短，如爆炸力、撞击力等，应根据工程实际情况

18、 确定需要计入的偶然作用。 3 . 1 . 2 结构设计时，对不同作用应采用不同的代表值：对永久 作用应采用标准值作为代表值；对可变作用应根据设计要求采用 标准值、组合值或准永久值作为代表值。 作用的标准值，应为设计采用的基本代表值。 对偶然作用应根据工程实际情况，按结构使用特点确定其代 表值。 3 . 1 . 3 当结构承受两种或两种以上可变作用时，在承载能力极 限状态按基本组合设计或正常使用极限状态按标准组合设计中， 对可变作用应按组合规定，采用标准值或组合值作为代表值。 可变作用组合值，应为可变作用标准值乘以作用组合系数。 3 . 1 . 4 正常使用极限状态按准永久组合设计时，应采用准

19、永久 值作为可变作用的代表值。 可变作用准永久值，应为可变作用标准值乘以作用准永久值 5 系数。 3 . 1 . 5 使结构或构件产生不可忽略的加速度的作用，应按动态 作用考虑，可将动态作用简化为静态作用乘以动力系数后按静态 作用计算。 3 . 2 永久作用标准值 3 . 2 . 1 结构自重标准值，可按结构构件的设计尺寸与材料单位 体积的自重计算确定。 3. 2. 2管沟及检査室结构上的竖向土压力及侧向土压力标准值， 应按本规范附录B的规定计算确定。 3 . 2 . 3 热力管道及设备自重标准值，应按下列规定计算确定： 1 热力管道及设备自重标准值，应为管材、保温层、管内 介质及管道附件自重

20、标准值之和。 2 蒸汽管道的管内介质自重标准值，在管道运行阶段，应 根据管道运行工况和疏水设备布置情况进行分析，当可能有冷凝 水积存时，应考虑管道内的冷凝水积存量；在管道试压阶段，应 按管道充满水计算。 3作用在管道支架结构上的管道自重标准值，应计入管道 失跨的影响，作用标准值应按下式计算： G = XqL ( 3 . 2 . 3 ) 式 中G支架结构上的管道自重标准值（ k N) ; A 管道失跨系数，一般取1 . 5 ，当有可靠工程经验时， 可适当减小； q一单位长度管道自重标准值（ k N/ m ) ; L管 道 跨 距 ( m ) , 若支架两侧的跨距不等时，可取平 均值。 对蒸汽管网

21、紧邻管道阀门及弯头的管道支架，在管道运行阶 段 ，作用在结构上的管道自重标准值应按动态作用考虑，动力系 数可取1 . 5 。 3. 2 . 4 地基的不均勻沉降，应按现行国家标准 建筑地基基础 设计规范G B 5 0 0 0 7 的有关规定计算确定。 3.3可变作用标准值及准永久值系数 3 . 3 . 1 地面车辆荷载对管沟及检查室结构的作用标准值及准永 久值系数应按下列规定确定： 1 地面车辆载重等级、规格形式应根据地面车辆运行情况 并结合规划确定。 2 地面车辆的载重、车轮布局、运行排列等，应按国家现 行 标 准 公路桥涵设计通用规范J T G D 6 0 的规定确定。 3 地面车辆荷载对

22、结构的竖向压力及侧向压力标准值，可 按本规范附录C的规定计算确定。 4 地面车辆荷载准永久值系数队应取0 . 5 。 3 . 3 . 2 地面堆积荷载标准值可取1 0 k N/ m 2 ，其准永久值系数么 可取0 . 5 。 3 . 3 . 3 埋设在地表水或地下水以下的管沟及检查室结构，应计 算作用在结构上的静水压力（ 包括浮托力） ，作用标准值及准永 久值系数应按下列规定确定： 1 水压力标准值相应的设计水位，应按水文部门或勘察部 门提供的数据采用。 2 地表水或地下水的静水压力标准值应按设计水位至计算 点的水头高度与水的重力密度的乘积计算。 3 地表水的静水压力水位宜按设计频率1 % 采

23、用。相应准 永久值系数，当按最高洪水水位计算时，可取常年洪水位与最髙 洪水位水压头高度的比值。 4 地下水的静水压力水位，应考虑近期内变化的统计数据 及对设计基准期内发展趋势的变化进行综合分析，确定其可能出 现的最高及最低水位。 应根据对结构的作用效应，选定设计水位。相应的准永久值 系数，当采用最高水位时，可取平均水位与最高水位的比值；当 采用最低水位时，A应取1 . 0 。 5 浮托力标准值应按最高水位至结构底板底面（ 不包括垫层) 的水头高度与水的重力密度的乘积计算。对岩石地基，当有可靠工 程经验时，浮托力标准值可根据岩石的破碎程度适当折减。 6 地表水或地下水重力密度标准值可取1 0 k

24、 N/ m 3 。 3 . 3 . 4 固定支架的水平推力，其标准值应根据管网的布置及运 行条件确定；相应的准永久值系数A 可取 1 . 0 。 3 . 3 . 5 导向支架的水平推力，其标准值应根据管网的布置及运 行条件确定；相应的准永久值系数久可取1 . 0 。 3 . 3 . 6 管道位移在活动支架上产生的水平作用，其标准值应按 下列规定确定；相应的准永久值系数么可取1 . 0 。 1 对于支架柱嵌固于基础的独立式活动支架，应对支架结 构进行刚性支架、柔性支架的判别，判别方法应符合本规范附录 D的规定。 2 刚性支架上的水平作用，其标准值应按公式3 . 3 . 6 - 1 和 3 . 3

25、 . 6 - 2 计算，荷载作用点取管托底面。 = - =J= fxG ( 3 . 3 . 6 - 1 ) v a yAxy -h (L A yy Fm y = z= fiG ( 3 . 3 . 6 - 2 ) v a yAxy + a xAyy 式中分别为管道位移在刚性支架柱上产生的沿 截 面 两 主 轴 方 向 的 水 平 作 用 标 准 值 ( k N) ； 分别为管道在支架处沿支架柱截面I 、y 两 主轴方向的位移值（ mm) ，应根据管网的 布置及运行条件确定； 摩擦系数。不同材料之间的摩擦系数可按表 3 . 3 . 6的规定确定。 U y分 别 为 支 架 柱 截 面 对 于 ：y

26、 两主轴的惯性 矩 （ mm4 ) 0 8 表3.3.6不同材料之间的摩擦系数 材料类别摩擦系数 钢沿钢滑动 0 . 3 0 . 3 5 钢沿混凝土滑动 0 . 6 聚四氟乙烯沿不锈钢或镀铬钢滑动0 . 1 钢沿钢滚动 0 . 1 注：位于管沟及检査室内或室外露天环境的活动支架，钢沿钢滑动摩擦系数宜按 高限取值。 3 柔性支架上的水平作用，其标准值应按公式3 . 3 . 6 - 3 和 3 . 3 . 6 - 4 计算，荷载作用点取管托底面。 = ( 3 . 3 . 6 - 3 ) H3 F t y = ( 3 . 3 . 6 - 4 ) H3 式 中 Fm 分别为管道位移在柔性支架柱上产生的

27、沿 截 面 : r 、：y 两主轴方向的水平作用标准值 ( N) ； E I X , E l y分别为支架柱对于I 、：y 两主轴的截面刚度 ( N mm2 ) , 对 钢 筋 混 凝 土 柱 分 别 取 0 . 8 5 E C I X . 0 . 8 5 E c I y9 ： 为支架柱材料的弹 性 模 量 （ N / m m 2 ) , 为混凝土的弹性模 H一一自支架基础顶面至管道管托底面的支架高度 ( m m ) 0 4 悬吊支架上的水平作用，其标准值应按公式3 . 3 . 6 - 5 和 3 . 3 . 6 - 6 计算，荷载作用点取吊杆支座。 F d x =G ( 3 . 3 . 6

28、- 5 ) L g F d y = ( 3 . 3 . 6 - 6 ) 9 式中F d y分别为管道位移在悬吊支架吊杆上产生的沿 截面i 、：y 两主轴方向的水平作用力标准值 ( k N) ； L g- - - -吊杆长度（ mm) 。 5 管 道 滑 动 支 墩 上 的 水 平 作 用 ，其标准值应按公式 3 . 3 . 6 - 1 和 3 . 3 . 6 - 2 计算，荷载作用点取管托底面。 3 . 3 . 7 架空管道支架结构设计应考虑由管道传来的横向风荷载， 其标准值应按下列规定确定；相应的准永久值系数0 q可取0 。 1 作用标准值应计入管道失跨的影响，并应按下式计算： Fwk =

29、(3. 3. 7) 式中管道支架上的风荷载标准值（ k N) ; A 管道失跨系数，应按本规范第3 . 2 . 3 条的规定确 定 ； 风荷载标准值（ k N/ m 2 ) ，应按现行国家标准 建 筑结构荷载规范G B 5 0 0 0 9 的规定确定； D含保温层的管道外径（ m ) ; L管 道跨 距 ( m ) , 若支架两侧的跨距不等时，可取 平均值。 2 荷载作用点取管道中心。 3 . 3 . 8 热力管道检修操作平台上的操作荷载，包括操作人员、 一般工具、零星材料的自重，可按均布荷载考虑，其标准值可取 2 . O k N/ m 2 ；荷载准永久值系数久可取0 . 6 。 对于露天检修

30、操作平台，当按本规定取用操作荷载时，可不 考虑雪荷载的作用。 3 . 3 . 9 混凝土结构管沟及检查室，应考虑在管道运行阶段结构内、 外壁面温差对结构的作用。壁面温差作用标准值可按本规范附录A 的规定计算确定；温度影响作用的准永久值系数也可取1 . 0 。 3 . 3 . 10对于通行管沟及检查室结构，应考虑管道安装及检修阶 段的吊装荷载，荷载标准值采用所起吊管道、设备的自重标准 值；荷载准永久值系数么可取0。 10 3 . 3 . 1 1 跨越河流、湖泊的架空管道支架柱上的流水压力标准 值，应根据设计水位按下式计算： = K ( 3 . 3 . 1 1 ) 式中流水压力标准值（ k N)

31、; K支架柱形状系数，可按表3 . 3 . 1 1 的规定确定； v東- - - -水流的平均速度（ m / s ) ; g- - - -重力加速度（ m / s 2 ) ; A支架柱 阻 水 面 积 （ m2 ) ，应计算至最低冲刷线 处。 表 3.3.1 1 支架柱形状系数Kf 形 状方 形矩 形圆 形尖端形长圆形 Ki1.471. 280. 780. 690. 59 流水压力标准值的相应设计水位，应根据对结构的作用效应 确定取最低水位或最高水位。当取最髙水位时，相应的准永久系 数可取常年洪水位与最高水位的比值，当取最低水位时，么应 取 1 . 0 。 3 . 3 . 1 2 跨越河流、湖

32、泊的架空管道支架柱上的融冰压力，其标 准值可按下列规定确定。荷载的准永久值系数，东北地区和新疆 北部地区么可取0 . 5 ；其他地区八可取0。 1 作用在具有竖直边缘支架柱上的融冰压力标准值，可按 下式计算： F i k =饥( 3 . 3 . 1 2 - 1 ) 式 中 匕 竖直边缘支架柱上的融冰压力标准值（ k N) ; mh 支架柱迎水面的体形系数，方形时为L 0;圆形时 为0 .9 ;尖端形时应按表3 . 3 . 1 2 的规定确定； / i 冰的极限抗压强度（ k N/ m 2 ) ，当初融流冰水位时 可按7 5 0 k N/ m 2 采用； b支架柱在设计流冰水位线上的宽度（ m

33、) ; 11 U 冰层厚度（m)，应按实际情况确定。 表 3.3.1 2 尖端形支架柱体形系数 尖端形支架柱迎水流向角度4 5 。6 0 7 5 。9 0 。1 2 0 Wh0 . 60 . 6 50 . 6 90 . 7 30 . 8 1 2 作用在具有倾斜破冰棱的支架柱上的融冰压力标准值， 可按下列公式计算： Fm = (3. 3.12-2) Fih,k = fv.thgd (3.3.12-3) 式 中 F I v , k 竖向冰压力标准值（ k N) ; F m , k 水平向冰压力标准值( k N) ； / i w 冰的弯曲抗压极限强度（ k N/ m 2 ) ，可 按 0 . 7 /

34、 , 采用； e破冰棱对水平线的倾角（ ) 。 12 4基本设计规定 4 . 1 一 般 规 定 4 . 1 . 1 本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，除 验算结构抗倾覆、抗滑移及抗浮外，均应采用含分项系数的设计 表达式进行设计。 4 . 1 . 2 结构设计应计算下列两种极限状态： 1 承载能力极限状态：在管道安装、试压、运行及检修阶 段，对应于结构达到最大承载能力，结构或结构构件及构件连接 因材料强度被超过而破坏；结构因过量变形而不能继续承载或丧 失 稳 定 （ 如 横 截 面 压 屈 等 结 构 作 为 刚 体 失 去 平 衡 （ 如滑移、 倾覆、漂浮等) 。 2 正常使用极

35、限状态：在管道运行阶段，对应于结构或结 构构件正常使用或耐久性能的某项规定限值，如结构变形、影响 耐久性能的控制开裂或局部裂缝宽度限值等。 4 . 1 . 3 管沟及检查室结构及结构构件的承载能力极限状态设计， 应包括下列内容： 1 管道运行阶段结构构件的承载力计算。对通行管沟及检 查室，尚应进行管道安装或检修阶段起吊管道、设备时结构构件 的承载力计算；对需揭开盖板进行管道检修的管沟及检查室，尚 应进行管道检修阶段结构构件的承载力计算；对设有固定支架的 管沟及检查室结构、蒸汽管网设有活动支架的管沟及检查室结 构，尚应进行管道试压阶段结构构件的承载力计算。 2 设有固定支架、导向支架及活动支架的

36、管沟及检查室结 构，管道运行阶段结构作为刚体的抗滑移、抗倾覆稳定验算。对 设有固定支架的管沟及检查室结构、蒸汽管网设有活动支架的管 沟及检査室结构，尚应进行管道试压阶段结构作为刚体的抗滑 13 移、抗倾覆稳定验算。 3 当结构位于地下水位以下时，管道运行阶段的结构抗浮 稳定验算。对需揭开盖板进行管道检修的管沟及检查室，尚应进 行管道检修阶段的结构抗浮稳定验算。 4 预埋件设计。 4 . 1 . 4 固定支架、导向支架及活动支架结构及结构构件的承载 能力极限状态设计，应包括下列内容： 1 管道运行阶段结构构件的承载力计算。对固定支架及蒸 汽管网的活动支架，尚应进行管道试压阶段结构构件的承载力计

37、算。 2 管道运行阶段架空管道支架基础的抗滑移、抗倾覆稳定 验算及地基承载力计算。对固定支架及蒸汽管网的活动支架，尚 应进行管道试压阶段支架基础的抗滑移、抗倾覆稳定验算及地基 承载力计算。地基承载力计算应符合现行国家标准 建筑地基基 础设计规范G B 5 0 0 0 7 的有关规定。 3 预埋件设计。 4 . 1 . 5 预制混凝土滑动支墩的结构设计，应包括下列内容： 1 管道运行阶段墩体及其底部坐浆的承载力计算。对蒸汽 管网尚应进行管道试压阶段墩体及其底部坐浆的承载力计算。坐 浆 承 载 力 计 算 应 符 合 现 行 国 家 标 准 砌 体 结 构 设 计 规 范 G B 5 0 0 0

38、3 的有关规定。 2 管道运行阶段墩体的抗倾覆稳定验算。对蒸汽管网尚应 进行管道试压阶段墩体的抗倾覆稳定验算。 3 预埋件设计。 4 . 1 . 6 混凝土结构构件上的预埋件设计应符合现行国家标准 混凝土结构设计规范G B 5 0 0 1 0 的有关规定。 4 . 1 . 7 管沟及检査室的预制盖板、钢筋混凝土预制装配式管道 支架，应进行构件吊装的承载力验算，构件上的作用按其自重乘 以动力系数计算，动力系数可取1 . 5 。 4 . 1 . 8 架空管道独立式活动支架不縣用铰接支架及半铰接支架。 14 4 . 1 . 9 对结构的内力分析，均应按弹性体系计算，不应考虑由 非弹性变形所引起的塑性

39、内力重分布。 4 . 2 承载能力极限状态计算规定 4 . 2 . 1 结构按承载能力极限状态进行设计时，除验算结构抗倾 覆、抗滑移及抗浮外，均应采用作用效应的基本组合，并应采用 下列设计表达式进行设计： (4.2.1) 式 中 Y 0结构的重要性系数，不应小于1.0; S作用效应基本组合的设计值； R结构构件抗力的设计值。 4 . 2 . 2 作用效应基本组合的设计值，应按下式计算： m n S = 2 ( 4 . 2 . 2 ) 1=1 j=l 式 中第 个永久作用的分项系数； / Q / 第j个可变作用的分项系数； S c k 按 第 个永久作用标准值Gl k 计算的作用效应值； Sm按

40、第j 个可变作用标准值Q a 计算的作用效应值； p c可变作用的组合系数，可取么= 0 . 9 ; m参与组合的永久作用数； n参与组合的可变作用数。 4 . 2 . 3 永久作用的分项系数，应符合下列规定： 1 当作用效应对结构不利时，对结构自重应取1 . 2 ，其他 永久作用均应取1 . 2 7 。 2 当作用效应对结构有利时，均应取1 . 0 。 4 . 2 . 4 可变作用的分项系数均应取1 . 4 。 4 . 2 . 5 结构上的作用组合工况应符合下列规定： 1 管沟及检查室结构上的作用组合，应按表4 . 2 . 5 - 1 的规 定确定。 15 表4. 2. 5-1管沟及检査室结

41、构上的作用组合 工况 类别 永 久 作 用可 变 作 用 结 构 白 重 管道 及设 备自 重 土压力 地基 的不 均勻 沉降 地 面 车 辆 地 面 堆 积 静水压 力 （ 包 括浮托 力） 管道水 平作用 温度 影响 吊装 荷载 操作 荷载竖 向 侧 向 ( 1 )VVV / ( 2 )VVVVA ( 3 )VVVV / ( 4 )VVV二丨一 注：1 工况类别：（ 1 ) 为管道运行工况； （ 2 ) 为揭开盖板进行管道检修工况 ( 3 ) 为通行管沟及检查室在管道安装或检修阶段起吊管道、设备工况； ( 4 ) 为管道试压工况； 2 表中打“ V ”的作用为相应工况应予计算的项目；打 “

42、 ”的作用应按具 体设计条件确定采用； 3 地面车辆荷载和地面堆积荷载不应同时计算，应根据不利设计条件计人其 中一 项； 4 工 况 （ 2 ) 在计算静水压力及浮托力时，地下水位不应髙于侧墙顶端； 5 工 况 （ 2 ) 在计算结构自重时，不应计人预制盖板自重； 6 管道水平作用，包括固定支架的水平推力、导向支架的水平推力及管道位 移在活动支架结构上产生的水平作用； 7 操作荷载系指检修操作平台上的操作荷载。 2管道支架结构上的作用组合，应按表4 . 2 . 5 2 的规定确定。 表 4. 2. 5 - 2 管道支架结构上的作用组合 永 久 作 用可变作用 结构 类型 工 况 及 环 境 结

43、 构 白 重 管道 及设 备自 重 地基 的不 均匀 沉降 管道 水平 作用 操作 荷载 横向 风荷 载 流水 压力 融冰 压力 管道 运行 工况 管沟或检查 室内支架 VV一 架空 陆上V /VV 支架 水中N/VV 固足 支架 管道 管沟或检查 室内支架 VVV 试压 架空 支架 陆上VVAV 工况 水中VV /VA 16 续表 4. 2. 5-2 永久 作 用可变 作 用 结构 类型 工 况 及 环 境 结 构 白 重 管道 及设 备自 重 地基 的不 均勻 沉降 管道 水平 作用 操作 荷载 横向 风荷 载 流水 压力 融冰 压力 导向 管道 运行 工况 管沟或检查 室内支架 V 支架

44、 架空陆上 VVA 支架 水中V VVV 管道 运行 工况 管沟或检查 室内支架 VVV 架空 陆上VVVAV 活动 支架水中VVAN/ 支架 管道 试压 工况 管沟或检查 室内支架 VV 架空陆上 VVVAV 支架 水中VVAVAVA 注：1 表中打W ” 的作用为相应工况及环境应予计算的项目；打 “ A”的作用 应按具体设计条件确定采用； 2 对于活动支架，在管道试压工况下应计入管道偏心安装的影响；在管道运 行工况下应计入管道运行时热膨胀引起的偏心影响，管道偏心距应根据管 网的布置及运行条件确定。 4 . 2 . 6 结构在组合作用下的抗倾覆、抗滑移及抗浮验算，均应 采用含设计稳定性抗力系

45、数（ 民 ）的设计表达式。民值不应小 于表4. 2. 6 的规定。验算时，抗力只计入永久作用；抗力和滑动 力、倾覆力矩、浮托力均应采用作用的标准值。 表4.2.6结构的设计稳定性抗力系数Ks 结构失稳特征 设计稳定性抗力系数Ks 结构承受水平作用，有沿基底滑动可能性 1.3 结构承受水平作用， 有倾覆可能性 管沟、检查室1.5 滑动支墩、架空管道活动支架 2.0 架空管道固定支架、导向支架 2.5 管沟或检查室漂浮 管道检修阶段 1. 05 管道运行阶段 1.1 17 4 . 2 . 7 进行结构承受水平作用的抗滑移稳定验算时，抗力应计 入由管道及设备自重、结构自重、结构上的竖向土压力形成的摩

46、 阻力，对管沟及检查室结构，尚应计入侧向土压力形成的摩阻 力；对岩石地基，当采取可靠嵌固措施时，尚应计入岩石对结构 的嵌固作用。结构的抗滑移稳定验算应符合下列规定： 1 架空管道支架结构承受水平作用时的抗滑移稳定可按下 式验算： ( N k + G t V ( 4 . 2 . 7 - 1 ) 式中沿支架结构: r 轴传至基础顶面的水平作用标准值 ( k N) ； F yk 沿支架结构：y 轴传至基础顶面的水平作用标准值 ( k N) ； N k 支架结构自重与管道及设备自重标准值之和 ( k N) ; G k 基础自重和基础上的土重标准值（ k N ) ，位于地 下水位以下部分应扣除浮托力； M土对基础底面的摩擦系数，可按表4 . 2 . 7 - 1 的规 定确定。 表 4.2. 7-1 土对混凝土结构表面的摩擦系数 土 的 类 别摩 擦 系 数 黏 性 土 可 塑0 . 2 5 0 . 3 0 硬 塑0 . 3 0 0 . 3 5 坚 硬 0 . 3 5 0 . 4 5 粉 土0 . 3 0 0 . 4 0 中砂、粗砂、砾砂0 . 4 0 0 . 5 0 碎石土0 . 4 0 0 . 6 0 软质岩