6.1拉弯和压弯构件(1).ppt

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1、1,第六章拉弯和压弯构件,拉弯构件和压弯构件是指同时承受轴心拉力或压力N以及弯矩M的构件，也常称为偏心受拉构件或偏心受压构件。拉弯和压弯构件的弯矩一般是由偏心轴向力、横向荷载及构件端部转角约束产生的端部弯矩所引起的。,2,拉弯构件和压弯构件广泛用于各种结构中，尤其是压弯构件在钢结构中的应用更为广泛。如单层厂房柱、框架柱及桁架中承受节间荷载作用的杆件。拉弯构件和压弯构件的截面型式可为双轴对称，也可为单轴对称；可为实腹式，也可为格构式。,图6-2拉弯构件和压弯构件的截面型式,3,由于偏心受力构件的截面正应力是不均匀分布的，当采用对称截面时并不经济，因而通常都采用把受力较大一侧截面适当加大的单轴对称

2、截面，且使弯矩M作用方向具有较大的截面尺寸，使在该方向有较大的截面抵抗矩、回转半径和抗弯刚度，以便更好地承受弯矩。如采用格构式截面，使弯矩变成力偶，截面各分肢只受轴心力作用，则更为经济合理。在格构式构件中，通常使虚轴垂直于弯矩作用平面，以便根据承受弯矩的需要，调整分肢间的距离。但对弯矩较小或正负弯矩绝对值大致相等以及构造或使用上宜于采用对称截面的构件或柱，仍采用双轴对称截面。,4,与轴心受压构件和受弯构件一样，设计偏心受力构件时，应同时满足承载能力极限状态和正常使用极限状态。前者包括强度和稳定，后者通过刚度计算使构件的最大长细比不超过规定的容许值。具体来说，对拉弯构件的设计一般只需考虑强度和刚

3、度两个方面；而对于压弯构件应同时满足强度、刚度和整体稳定的要求，此外，对实腹式截面还必须保证组成截面的板件的局部稳定，对格构式截面还必须保证分肢稳定。,5,第二节拉弯、压弯构件的强度和刚度计算,对拉弯构件和截面有孔洞等削弱较多的或构件端部弯矩大于跨间弯矩的压弯构件，需要进行强度计算。拉弯、压弯构件的强度承载能力极限状态是截面上出现塑性铰。现以弯矩M仅作用于一个主平面内的双轴对称截面压弯构件为例，轴心力N与弯矩M按比例增加，当N产生的均匀正应力与M引起的弯曲正应力叠加后，截面压应力大的一侧最外纤维处为最大压应力。当最大压应力小于钢材的屈服强度fy时，构件处于弹性工作状态。当N和M继续增加，最大压

4、应力达到fy时，构件截面强度达到弹性阶段极限状态。当N和M再增加，最大压应力一侧发展塑性变形，并且塑性区随内力增加逐渐向内发展，这时构件处于弹塑性受力状态。,6,接着，截面另一侧的最外纤维达到受拉屈服强度，并且塑性区也随N和M的增加逐渐向内发展。当两侧塑性区发展到全截面时，即形成塑性铰，构件达到塑性受力阶段极限状态，为构件最终的承载能力极限状态。（如图6.3）,图6-3压弯构件的工作阶段,7,按照图6.4对矩形截面的塑性状态进行分解，分别可得轴心压力和弯矩：,图6-4塑性状态的分解,（6.1）,8,（6.2）,式中：Mp塑性弯矩；Mp=Wpfy，即N=0时，截面所能承受的最大弯矩。由式（6.1

5、）解出y0，并代入式（6.2），可得N与M的相关式如下：,即,（6.3）,9,式中：NpM=0时，截面所能承受的最大轴力，Np=bhfy。由式（7.3）绘出的相关曲线如图6.5所示。,图6-5压弯构件的,关系,（6.4）,在设计中为了简化规范偏于安全地采用直线式：,10,为了不使构件产生过大的变形，考虑截面只是部分发展塑性，将和代入式（6.4），以f代，可得单向拉弯和压弯构件的强度验算公式：,（6.5a）,将式（6.5a）推广到双向拉弯、压弯构件：,（6.5b）,当压弯构件受压翼缘的自由外伸宽度与其厚度之比大于而不超过时，应取=1.0。,11,需要计算疲劳的拉弯、压弯构件，宜取=1.0。对拉弯

6、、压弯构件，都应满足正常使用极限状态，即构件的长细比不超过规范规定的容许长细比：,（6.6）,12,例题7-1如图7-6所示拉弯构件，受轴心拉力设计值N=200KN，跨中作用一集中荷载设计值F=30KN（以上均为静载），构件采用2个角钢L140908长边相连，角钢间净距为8mm。钢材为Q235，已知截面无削弱，不考虑自重，试验算该构件的强度和刚度。,解查双角钢T型截面特性表及截面塑性发展系数表可知：A=36.08m2，Ix=731cm4，ix=4.50cm，Iy=453cm4，iy=3.55cm，Z0=4.50cm，1x=1.05，1y=1.2，f=215N/mm2。,13,1.计算内力跨中为

7、控制截面：N=200KN，2.计算截面几何特征肢背：肢尖：3.强度验算,14,肢背：,肢尖：,强度满足要求。4.刚度验算,刚度满足要求。,15,第三节实腹式压弯构件的整体稳定,压弯构件的承载能力通常不是由强度而是由整体稳定控制的。对单向压弯构件丧失整体稳定有两种可能：一种是在N和M共同作用下，一开始构件就在弯矩作用平面内发生变形，呈弯曲状态，当N和M同时增加到一定大小时则达到极限，超过此极限，要维持内外力平衡，只能减小N和M。这种现象称为压弯构件丧失弯矩作用平面内的整体稳定，或在弯矩作用平面内整体屈曲。对侧向刚度较小的压弯构件则有另一种可能，当N和M增加到一定大小时，构件在弯矩作用平面外不能保

8、持平直，突然发生平面外的弯曲变形，并伴随着绕纵向剪切中心轴扭转。这种现象称为压弯构件丧失弯矩作用平面外的整体稳定，或在弯矩作用平面外整体屈曲。这两种整体失稳的性质是不同的。,16,压弯构件整体失稳的可能形式与构件的抗扭刚度和侧向支承的布置等情况有关，对弯矩作用在弱轴平面内而使构件截面绕强轴受弯时，构件可能在弯矩作用平面内弯曲屈曲；也可能在弯矩作用平面外弯扭屈曲。若弯矩作用在强轴平面内，压弯构件就不可能产生弯矩作用平面外的弯扭屈曲，这时，只需验算弯矩作用平面内的整体性。下面将分别叙述这两种失稳。,一、弯矩作用平面内的稳定性,研究压弯构件在弯矩作用平面内的整体稳定时，应注意其所承受的轴心压力N和弯

9、矩M可能有不同的加载途径。在弹性受力阶段，构件的承载力与加载途径无关，只与最终荷载值有关；在弹塑性受力阶段，则与加载途径有关。,17,图7-7单向压弯构件在弯矩作用平面内的整体屈曲,oa段为弹性工作阶段，呈非线性关系；a点之后进入弹塑性工作阶段，曲线ob段呈上升状，挠度随N的增加才能增加，平衡是稳定的；在bc段为了维持平衡，N要不断减小，且挠度不断增加，平衡是不稳定的。b点为稳定平衡状态过渡到不稳定平衡状态的曲线极值点，与之对应的N值Nu为构件在弯矩作用平面内的稳定极限承载力，相应的截面平均应力称为极限应力。b点位置可按N-v曲线的极值问题，即dN/dv=0求得。,18,压弯构件在弯矩作用平面

10、内失稳时，视构件截面形状、尺寸比例、构件长度以及残余应力分布的不同，构件进入塑性的区域可能只在构件长度的中间部分截面受压最大的一侧、或同时在截面两侧、或仅在截面受拉一侧（图6-8），最后一种情况可能在单轴对称截面的压弯构件出现。,单向压弯构件在弯矩作用平面内的稳定计算方法目前有三种，即按边缘纤维屈服准则的方法、按极限承载能力准则的方法和实用计算公式。下面介绍钢结构设计规范采用的边缘纤维屈服准则。,图6-8压弯构件平面内失稳时的应力状态,19,边缘纤维屈服准则的方法是用应力问题代替稳定计算的近似方法，即以构件截面应力最大的边缘纤维开始屈服时的荷载，亦即构件在弹性阶段的最大荷载，作为压弯构件的稳定

11、承载力。以图6-7（a）为例，这一准则的表达式为：,（6.7）,在轴心压力N和弯矩M共同作用下，构件中点挠度为v，在离端部距离为x处的挠度为y，此处的平衡方程为：,（6.8）,令,，,为欧拉临界力，则,20,求解并利用边界条件x=0和x=l处y=0，可得：,构件中点最大挠度为：,（7.10）,式中,21,杆中央截面的最大弯矩：,（6.11）,22,式中压弯杆的挠度增大系数；Mx端弯矩，Mx=Ne其它几种常见荷载作用下的压弯构件，其最大弯矩的近似值列于表6.1。其等效弯矩系数可按下式计算：,（6.12）,利用就可以在弯矩作用平面内的稳定计算中把各种荷载作用的弯矩分布形式转化为均匀受弯来对待，考虑

12、构件初始缺陷后，把最大弯矩值代入式（6.7）中，得：,（6.13）,式中，e0是用来考虑构件综合缺陷的等效初弯曲。,23,当M=0时，构件实际上就是带有缺陷偏心e0的轴心压杆，此时杆的临界力，由式（6.13）可得：,（7.14）,将式（7.14）代入式（7.13），经整理后得：,（7.15）,式（7.15）是由边缘屈服准则导出，可用来计算格构式或冷弯薄壁型钢压弯构件的稳定。对于实腹式压弯构件，规范采用压溃理论确定临界力。,24,为了限制偏心或长细比较大的构件的变形，只允许截面塑性发展总深度h/4（h是截面高度）。根据对11种常见截面形式进行的计算比较，规范对式（7.15）作了修正，用来验算实腹

13、式压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性：,（7.16）,等效弯矩系数,在弯矩作用内对较大受压纤维的毛截面模量；,弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数,25,对于单轴对称截面压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内且使较大翼缘受压时，构件达到临界状态时的应力分布可能在拉、压两侧都出现塑性，也可能只在受拉一侧出现塑性。对于前者，平面内的稳定仍按式（7.16）验算；对于后者，因受拉塑性区的开展会导致构件失稳，因此除应按公式（7.16）计算外，尚应按下式计算：,（7.17）,式中W2x受拉一侧的边缘纤维毛截面模量。,26,二、弯矩作用平面外的稳定性,当压弯构件的抗扭能力较差，或垂直于弯矩作用平面内的抗弯刚度也不

14、大，且侧向又没有设置足够多的支撑来阻止构件的受压翼缘侧移时，压弯构件就可能因弯扭屈曲而在弯矩作用平面外失稳。现以具有双轴对称截面的单向压弯构件（图7-9）为例，按弹性稳定分析时，可假定构件在x轴方向有初弯曲u0和v0，而绕Z轴有初扭角0，并且轴力N和y轴方向有偏心e，则构件的弹性微分方程式如下：,（7.18）,（7.19）,27,图7-9双轴对称截面的单向压弯构件,（7.20）,式中Ix、Iy截面对主轴x、y的惯性矩；It、Iw截面的自由扭转惯性矩和扇性惯性矩；u、v、中心轴三个位移量；,28,其中截面上的残余应力，以拉应力为正。式（7.18）中只含v（杆轴在y轴方向弯曲变位）的高阶导数，故可

15、独立求解，它考虑的是构件在弯矩作用平面内的弯曲失稳；式（7.19）和式（7.20）是互相联立的，都含有杆轴在x方向的弯曲变位u和扭转角的高阶导数，它们考虑的是构件在弯矩作用平面外的弯扭失稳。但是当压弯构件在弹塑性阶段工作时，式（7.19）和式（7.20）中的EIy和EIw等就不再是截面常数，而与截面上的塑性分布区有关。而塑性区的分布与弯矩作用平面内的受力直接有关，所以在弹塑性阶段式（7.18）、式（7.19）和式（7.20）是联立的，特别是构件存在初弯曲u0和初扭转0的情况下，构件实质上是一个双向压弯构件。为了使问题简化，忽略u0和0的影响，把单向压弯构件在弯矩作用平面外的问题作为弹性屈曲问题

16、进行分析。,29,1.压弯构件在弯矩作用平面外弹性弯扭屈曲临界力,令式（7.19）和式（7.20）中的u0，0，得,（7.21）,（7.22）,对两端铰接情况，可假设解,代入式（7.21）、（7.22），整理后，得,（7.23）,30,（7.24）,式中，,为构件绕y轴弯曲屈曲临界力,（7.25）,为构件绕z轴扭转屈曲临界力,（7.26）,对两端铰接构件，,要得非零解，式（7.23）、（7.24）系数行列式的值必须为零，这样就得到弯扭屈曲的临界方程,31,（7.27）,或写为,（7.28）,解（7.27）可得弹性弯扭屈曲临界力为：,（7.29）,当压弯构件的弯矩为沿构件长度变值时，无论是双轴或

17、单轴对称截面，微分方程的求解将较为复杂，一般情况只能用数值法求解或求适当简化近似的解。,32,2.压弯构件在弯矩作用平面外整体稳定的实用计算公式,将式（7.28）中的用构件在纯弯曲时的临界弯矩Mcr代入，即得,（7.30）,（7.31）,N/NEyNw/NEyMx/Mcr的关系曲线如图7-10所示。,33,图7-10压弯构件在弯矩作用平面外弯扭屈曲的N/NEyNw/NEyMx/Mcr的关系曲线,34,在一般情况下，NwNEy，若近似地取NwNEy，则得简单直线方程,（7.32）,上式是由双轴对称工字形截面压弯构件的弹性屈曲公式近似导得的，经分析，对弹塑性屈曲以及单轴对称截面构件也近似适用。当N

18、wNEy时，偏于安全。,将NEy和Mcr分别用和代替，并考虑其它荷载作用下弯矩图形不是矩形分布的情况，将Mx乘以等效弯矩系数；且用f代替fy；则式（7.32）为：,（7.33）,35,3.实腹式双向压弯构件的整体计算,双向压弯构件是指弯矩作用在截面两个主平面内的压弯构件。双向压弯构件失稳属于空间失稳形式，理论计算比较复杂，尤其是钢材进入弹塑性阶段，目前常用数值法分析求解。为了设计应用方便，并与单向压弯构件计算衔接，多采用相关公式表达形式来计算，即近似地采用包括、x和y三项简单叠加的公式。如钢结构设计规范（GB50017-2003）规定：弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形（含形）和箱形

19、（闭口）截面的压弯构件，其稳定性应按下列公式计算：,36,例题7-2验算如图7-11所示压弯构件的整体稳定。钢材为Q235-A，翼缘为焰切边。跨中作用有集中荷载设计值F=150KN，轴心压力设计值N=1200KN。,37,解1.计算内力N=1200KN,2.计算截面几何特征,38,39,对x、y轴均为b类截面，查表得,3.弯矩作用平面内整体稳定计算,查表可得,40,（满足要求）,4.弯矩作用平面外整体稳定计算,（满足要求）,所以该压弯构件整体稳定满足要求。,41,第四节实腹式压弯构件的局部稳定,实腹式压弯构件中组成截面的板件与轴心受压构件和受弯构件的板件相似，在均匀压应力，或不均匀压应力和剪应

20、力作用下，当应力达到一定大小时，可能偏离其平面位置发生波状鼓曲，即板件发生屈曲，也称为构件丧失局部稳定性。压弯构件的局部稳定常采用限制板件高（宽）厚比的方法来保证。,一、工字形截面.腹板屈曲,压弯构件腹板受非均匀正应力和均匀剪应力的共同作用（图7-12（a），它的临界状态缺乏比较精确的公式。,42,把这种应力状态与梁腹板及轴心受压柱腹板的应力状态（图7-12（b）以及（图7-12（c）进行比较，可见图7-12（a）介于图7-12（b）、图7-12（c）之间。图7-12（b）的梁腹板弹性稳定临界状态方程可写为,43,（7.36）,对于均匀正应力和剪应力的板件（图7-12（c），腹板弹性稳定临界状

21、态方程可写为,（7.37）,对四边简支板在非均匀正应力和均匀剪应力共同作用下的弹性屈曲，规范采用了如下相关式：,（7.38）,44,经适当简化后，可得压弯构件腹板的宽厚比限值如下：,（7.39a）,（7.39b）,2.翼缘屈曲,工字形和箱形截面压弯构件的最大受压翼缘主要是承受正应力，剪应力很小，可忽略不计。长细比较大，且承受N为主时，最大压应力可能低于fy；长细比较小或承受M为主时，其值可能较大，常达到，甚至进入塑性区。当考虑截面部分塑性发展时，受压翼缘全部形成塑性区。,45,可见压弯构件翼缘的应力状态与轴心受压或受弯构件的受压翼缘基本相同，其翼缘在均匀压应力下丧失稳定也和这种构件一样。钢结构

22、设计规范（GB50017-2003）规定：工形截面压弯构件受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比应满足下式要求,（7.40）,当强度和稳定计算中取=1.0时，b/t可放宽至,式中：翼缘板自由外伸宽度b的取值为：对焊接结构，取腹板边至翼缘板（肢）边缘的距离；对轧制构件，取内圆弧起点至翼缘板（肢）边缘的距离。,46,二、箱形截面,对于箱形截面，考虑到腹板的受力可能不均匀，翼缘对腹板的嵌固条件不如工字形截面，规范规定值应满足式（7.39）右侧乘以0.8后的限值，使腹板厚一些（当限值，应采用）同时箱形截面压弯构件受压翼缘在两腹板之间的宽度b0与其厚度t之比应满足下式要求：,（7.41）,H形、工字形和箱

23、形截面受压构件的腹板，其高厚比不满足以上限值时，可用纵向加劲肋加强，或在计算构件的强度和稳定性时将腹板的截面仅考虑计算高度边缘范围内两侧宽度各为的部分。,47,用纵向加劲肋加强的腹板，其在受压较大翼缘与纵向加劲肋之间的高厚比，应满足以上限值要求。纵向加劲肋宜在腹板两侧成对配置，其一侧外伸宽度不应小于，厚度不应小于。为了防止构件变形，每隔46m应设置横隔，每个运输单元不宜少于两个横隔。,三、T形截面,1.腹板：在T形截面受压构件中，腹板高度与其厚度之比，不应超过下列数值：1）弯矩使腹板自由边受拉的压弯构件,热轧部分T形钢：,（7.42a）,48,焊接T形钢：,（7.42b）,2）弯矩使腹板自由边

24、受压的压弯构件,（7.43a）,（7.43b）,2.翼缘同式（7.40）,49,例题7-3验算例题7-2中压弯构件的局部稳定性是否满足要求。,解：1.翼缘局部稳定验算,2.腹板局部稳定验算,满足要求,满足要求,50,第五节格构式压弯构件,格构式压弯构件广泛地用于厂房的框架柱和高大的独立支柱，构件的截面可以设计成双轴对称的或单轴对称的。当弯矩较大时，常采用不对称截面，并将截面较大的肢件放在较大压应力的一侧。由于在弯矩作用平面内的截面宽度较大，故肢件之间的联系常采用缀条，较少用缀板。格构式压弯构件由于有实轴和虚轴之分，无论在强度、刚度、整体稳定和局部稳定等方面的计算都有一些特点。一、强度和刚度验算

25、强度验算公式为：,（7.5b）,51,刚度验算中绕虚轴的长细比用换算长细比。换算长细比的计算和格构式轴心受压相同。二、整体稳定验算1.弯矩绕虚轴作用时的稳定计算当弯矩绕格构式压弯构件的虚轴（x轴）作用时（图7-13），应计算弯矩作用平面内的整体稳定和分肢在其自己两主轴方向的稳定。（1）弯矩作用平面内的整体稳定计算弯矩作用平面内整体稳定按下式计算：,（7.44）,52,上式相当于实腹式压弯构件的稳定计算式（7.16），但是取=1，并相应把公式左边第二项分母中的系数0.8恢复为式（7.15）中的。这是由于格构式截面中部空心无实体部分，几乎没有发展塑性变形的潜力，因而基本上以受压纤维边缘屈服作为临界

26、极限状态。式中符号同前，但和均应按换算长细比确定；，Ix为对x轴的毛截面惯性矩，y0为由x轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大腹板外边缘的距离，二者取较大值。即：当最外纤维属于分肢腹板时，y0取由x轴到压力较大腹板边缘的距离（图7-13（b）上图）；当最外纤维属于分肢翼缘外伸部分时，y0取由x轴到压力较大分肢轴线或腹板外边缘距离的较大值（图7-13（b）中、下图），这时分肢翼缘外伸部分允许塑性变形发展，但其面积很小。,53,图7-13弯矩绕格构式压弯构件虚轴作用时的稳定计算,54,（2）弯矩作用平面外的整体稳定计算,弯矩作用平面外的整体稳定可不必计算，但应计算分肢的稳定性。这是因为格构式压

27、弯构件两个分肢之间只靠缀件联系，而缀件只在缀件平面内对两个分肢起联系作用，缀件在其平面外的侧向刚度很弱，当一个分肢倾向于向缀件平面外弯曲或屈曲侧移时，另一个分肢只能通过缀件给予很弱的牵制。因此，当弯矩绕格构式压弯构件的虚轴作用时，要保证构件在弯矩作用平面外(即垂直于缀件平面)的整体稳定，主要是要求两个分肢在弯矩作用平面外的稳定都得到保证，亦即可用验算每个分肢的稳定来代替验算整个构件在弯矩作用平面外的整体稳定。,55,（3）分肢的稳定,格构式压弯构件的分肢，本身也是一个单独的轴心受压（拉）或压弯（拉弯）构件，应保证各分肢在弯矩作用平面内和平面外的稳定。对于弯矩绕虚轴作用的双分肢格构式压弯构件，可

28、把分肢视作桁架的弦杆来计算每个分肢的轴心力（图7-13a，忽略附加弯矩）：分肢1：（7.45a）分肢2：（7.45b）缀条式压弯构件的分肢，按承受轴心压力N1或N2的轴心受压构件计算其稳定性。对缀板式压弯构件的分肢，则尚应考虑由剪力引起的分肢局部弯矩Mx1，即分肢本身成为压弯构件。,56,计算局部弯矩时，构件剪力按实际剪力或按计算的剪力，取其较大值，并假定反弯点在各段分肢和各层缀板间的中点计算。计算分肢稳定时，分肢在弯矩作用平面内的计算长度取相邻缀条节点间的距离成缀板间的净距；在弯矩作用平面外的计算长度取整个构件（两个分肢）侧向支承点间的距离。当两分肢截面相同时，只需计算受压力较大的分肢。2.

29、弯矩绕实轴作用时的稳定计算当弯矩绕格构式压弯构件实轴（y轴）作用时（图7-14），应计算弯矩作用平面内和弯矩作用平面外的整体稳定和分肢在其两主轴方向的稳定。（1）弯矩作用平面内的整体稳定计算,57,当弯矩绕实轴（y轴）作用时，格构式压弯构件在弯矩作用平面内的稳定计算与实腹式压弯构件相同，即按式（7.16）（下标x轴改为y轴）计算。,图7-14弯矩绕格构式压弯构件实轴作用时的稳定计算,（2）弯矩作用平面外的整体稳定计算,当弯矩绕实轴（y轴）作用时，格构式压弯构件在弯矩作用平面外的稳定计算与实腹式压弯构件相同，即按式（7.33）（下标x轴、y轴互换）计算，其中应按换算长细比计算，应取1.0。,58

30、,（3）分肢的稳定计算,轴心压力N在两分肢间的分配按分肢轴线至x轴的距离成反比的原则确定。弯矩My在两分肢间的分配按与分肢对y轴的惯性矩成正比，与分肢轴线至x轴的距离成反比的原则来确定，以保持平衡和变形协调：分肢1轴心力：分肢2轴心力：分肢1弯矩：分肢2弯矩：,59,三、缀件计算和构造要求,计算格构式压弯构件的缀件时，应取构件实际剪力和按式计算得到剪力两者中的较大值。计算方法与格构式轴心受压构件相同。格构式压弯构件和格构式轴心受压构件一样，在受有较大水平力处和运送单元的端部应设置横隔，以保证截面形状不变，提高构件抗扭刚度以及传递必要的内力。构件较长时还应设置中间横隔，其间距不得大于构件截面较大

31、宽度的9倍或8m。横隔可用钢板或交叉角钢做成。,60,第六节压弯构件和框架柱的计算长度,一、单独压弯构件的计算长度在进行压弯构件刚度和稳定计算时都要用到长细比，计算构件长细比需要知道构件的计算长度，计算长度的概念是从理想轴心受压构件导出的。将不同支承情况的轴心受压构件长度转换为等效铰接支承的长度，使计算简化。对单独的压弯构件，确定其计算长度l0时，可近似地忽略弯矩的影响，采用确定轴心受压构件计算长度那样来计算，即。其中l为构件几何长度，为计算长度系数，视两端支承情况而采用不同值，并近似按轴心受压构件取相同的值。,61,二、框架柱的计算长度,1.框架柱在框架平面内的计算长度（1）单层框架等截面柱1）无侧移框架2）有侧移框架（2）多层多跨框架等截面柱2.框架柱在框架平面外的计算长度,