汽轮机抽汽回热系统培训教材.doc

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1、 汽轮机抽汽回热系统培训教材7.1 概述在蒸汽热力循环中，通常要从汽轮机数个中间级抽出一部分蒸汽，送到给水加热器中用于锅炉给水的加热（即抽汽回热系统）以及用于各种厂用汽如给水泵汽轮机用汽等。抽汽回热系统作用抽汽回热系统是原则性热力系统最基本的组成部分，采用抽汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，一定抽汽量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器放热，既避免了蒸汽的热量被空冷器带走，使蒸汽热量得到充分利用，热耗率下降。同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽来加热给水，提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热过程的不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少。综合以上原因说明抽汽回热系统提高

2、了机组循环热效率，因此抽汽回热系统的正常投运对提高机组的热经济性具有决定性的影响。影响抽汽回热系统经济性的主要参数影响给水回热加热热经济性的主要参数为回热加热分配、相应的最佳给水温度和回热级数，三者紧密联系，互有影响。在求解最佳回热分配的计算分析中，以Z级理想回热循环的循环效率最大值求其最佳回热分配，（所谓理想回热循环，即假定为混合式加热器，端差为零，不计新蒸汽、抽汽压损和泵功，忽略散热损失）求得理想回热循环的最佳回热分配通式后，根据需要忽略一些次要因素，进一步简化，即可获得其它近似的最佳回热分配通式。如“焓降分配法”，这种分配方法是将每一级加热器的焓升取作等于前一级至本级的蒸汽在汽轮机中的焓

3、降；又如“平均分配法”，这种回热分配方法的原则是每一级加热器的焓升相等；其它还有“等焓降分配法”等。可见给水回热总加热量在各级中的分配是在一定的给水温度和一定级数的条件下，使循环热效率最高为原则，由此对应的各级抽汽回热参数，即为最有利分配的参数。提高系统循环热效率的措施将给水加热到多少温度，才能使循环热效率达到最高值？以单级抽汽回热为例，回热时给水温度t从汽轮机排汽压力下的饱和温度开始逐渐增加，热效率也逐渐增加，热效率达最大值时的给水温度称为最佳给水温度。再提高给水加热温度时，热效率反会减小，热经济性就降低，这是因为给水加热温度提高后，相应的抽汽压力也提高，对该部分抽汽而言，每千克蒸汽在汽轮机

4、中热变功的量减少了，若发电量不变，则需要增加进入汽轮机的新蒸汽量，以弥补因抽汽而减少的发电量。抽汽压力愈高，增加的新蒸汽量就愈多，因而汽耗率也愈大，相应地排向排向低温热源的热量也就越大。锅炉加热量的数值虽不断降低，但汽耗率增加较快，以致使热耗率相应增大，从而使循环热效率降低。理论上，加热级数愈多，最佳给水温度愈高。在实际应用中，给水温度并非加热到最佳给水温度，这是因为还必须要全盘考虑技术经济性，一方面，给水温度的提高，使排烟温度增高、锅炉效率降低，或需增大锅炉尾部受热面，使锅炉投资增加；另一方面，由于回热使得锅炉的蒸发量和汽轮机高压端的通流量都要相应增加，而汽轮机低压端的通流量相应减少和空冷岛

5、面积可以减小，因而不同程度地影响锅炉、汽轮机以及各相关辅助系统的投资、折旧费和厂用电。通过技术经济比较确定的最佳给水温度，称为经济最佳给水温度。理论上，给水回热的级数越多，汽轮机的热循环过程就越接近卡诺循环，汽热循环效率就越高，但加热级数增加时，热效率的增长逐渐放慢，相对得益不多，运行也更加复杂，同时回热抽汽的级数受投资和场地的制约，因此不可能设置的很多。在实用中，600MW机组的加热级数一般为78级。加热器的性能要求对于加热器的性能要求，可归结为尽可能地缩小进入加热器的蒸汽饱和温度与加热器出口给水温度之间的差值，我们称之为加热器端差。为实现这一目的，目前主要通过两种途径。一种途径是采用混合式

6、加热器，从汽轮机抽来的蒸汽在加热器内和进入加热器的给水直接混合，蒸汽凝结成水，其汽化潜热释放到水中，压力温度相同，端差为0，但这种方式需设置水泵为给水提供压力，使其与相应段的抽汽压力一致，这就会消耗一定的能源，除氧器即是一种混合式加热器。另一种途径是采用表面式加热器，在结构上采取必要措施，尽量提高加热器的效果。原则性热力系统组成连接锅炉、汽轮机的主、再热蒸汽管道；抽汽回热系统；主凝结水系统；除氧器和给水泵的连接系统；补充水系统等。对抽汽回热系统而言，习惯上，以除氧器为分界，把除氧器范围内的输入输出系统称为除氧器系统；除氧器以后，至进入锅炉省煤器的给水加热系统称为高压回热加热系统；凝汽器输出至除

7、氧器的凝结水系统，称为低压回热加热系统。7.2 抽汽系统组成二期机组汽轮机共设7段非调整抽汽（一期机组抽汽为8段）。第一段抽汽引自高压缸，在全机第6级后，供#1高加；第二段抽汽引自高压缸排汽，在全机第8级后，供给#2高加；第三段抽汽引自中压缸，在全机第11级后，供给#3高加；第四段抽汽引自中压缸排汽，在全机第14级后，供给除氧器、辅汽系统；第五至第七段抽汽均引自低压缸A和低压缸B，第五段抽汽引自全机第16级后，供给#5低加；第六段抽汽引自全机第17级后，供#6低加；第七段抽汽引自全机第18级后，引自低压缸A的抽汽供给#7A低加，引自低压缸B的抽汽供给#7B低加。除第七段抽汽外，各抽汽管道均装设

8、有气动逆止阀和电动截止阀，前者作为防止汽轮机超速的一级保护，同时也作为防止汽轮机进水的辅助保护措施；后者是作为防止汽轮机进水的隔离措施。由于四抽连接到辅汽联箱、除氧器、小机等，用户多且管道容积大，管道上设置两道逆止阀。四段抽汽各用汽点的管道上亦设置了一个气动逆止阀和电动截止阀。抽汽在表面式加热器中放热后的疏水，采用逐级自流方式。#1高加疏水借压力差自流入#2高加，#2高加的疏水自流入#3高加，#3高加的疏水流向除氧器。低压加热器逐级自流后，最后由#7低加流向汽轮机本体疏水扩容器。由于各级加热器均设有疏水冷却段，可将抽汽的凝结水在疏水冷却段内进一步冷却，使疏水的温度低于其饱和温度，故可以防止疏水

9、的汽化对下级加热器抽汽的排挤。为防止因加热器故障引起事故扩大，每一加热器均设有保护系统，其基本功能是防止因加热器原因引起的汽轮机进水、加热器爆破和锅炉断水事故，具有异常水位保护、超压保护和给水旁路联动操作的功能。加热器的保护装置一般有如下几个：水位计，事故疏水门，给水自动旁路，抽汽电动截止门、抽汽逆止门联动关闭装置，汽侧及水侧安全门等。对于7号低加，蒸汽入口处设置防闪蒸的挡板。各级设计抽汽参数抽汽项目THA工况T-MCR工况抽汽级数流量kg/h压力MPa温度流量kg/h压力MPa温度第一级（至1号高加）1396867.217380.81538667.675388.2第二级（至2号高加）1654

10、194.703324.31794364.982330.5第三级（至3号高加）780732.291470.8845642.424470.5第四级（至除氧器）946421.127367.01020081.191366.5第四级（至小机）958181.127367.01012361.191366.5第五级（至5号低加）526680.404247566260.427246.5第六级（至6号低加）523100.222183.8561300.235183.2第七级（至7号低加）992990.110117.51088640.1161177.3 高压加热器为了减小端差，提高表面式加热器的热经济性，现代大型机组

11、的高压加热器和少量低压加热器采用了联合式表面加热器。此类加热器一般由以下三部分组成：过热蒸汽冷却段当抽汽过热度较高时，导致回热器的换热温差加大，不可逆换热损失也随之增大，为此在高压加热器和部分低压加热器装设了过热蒸汽冷却段，只利用抽汽蒸汽的过热度，蒸汽的过热度降低后，再引至凝结段，以减小总的不可逆换热损失。在该冷却段中，不允许加热蒸汽被冷却到饱和温度，因为达到该温度时，管外壁会形成水膜，使该加热段蒸汽的过热度被水膜吸附而消失，没有被给水利用，因此在此段的蒸汽都保留有剩余的过热度。在该段中，被加热水的出口温度接近或略低于抽汽蒸汽压力下的饱和温度。凝结段加热蒸汽在此段中是凝结放热，其出口的凝结水温

12、是加热蒸汽压力下的饱和温度，因此被加热水的出口温度，低于该饱和温度。疏水冷却段设置该冷却段的作用是使凝结段来的疏水进一步冷却，使进入凝结段前的被加热水温得到提高，其结果一方面使本级抽汽量有所减少，另一方面，由于流入下一级的疏水温度降低，从而降低本级疏水对下级抽汽的排挤，提高了系统的热经济性。实现疏水冷却的基本条件是被冷却水必须浸泡在换热面中，是一种水水热交换器，该加热段出口的疏水温度，低于加热蒸汽压力下的饱和温度。一个加热器中含有上面三部分中的两段或全部。一般认为蒸汽的过热度超过5070时，采用过热蒸汽冷却段比较有利，因此低压加热器采用过热蒸汽冷却段的很少。只采用了凝结段和疏水冷却段的加热器，

13、其端差较大。二期工程选用上海电气电站设备有限公司提供的卧式、表面凝结、U型高压加热器。采用三台高压加热器大旁路配置。高压加热器的基本结构如下图所示。由钢管组成的U型管束放在圆筒形加热器壳体内，并以专门的骨架固定。管子胀接在管板上。被加热的水经连接管进入水室一侧，经U形管束之后，从水室另一侧的管口流出。加热蒸汽从外壳上部管口进入加热器的汽侧。借导流板的作用，汽流曲折流动，与管子的外壁接触，经凝结放热加热管内的给水。为防止蒸汽进入加热器时冲刷损坏管束，在其进口处设置有防冲板。加热蒸汽的凝结水（疏水）汇集于加热器的底部，采用疏水器及时排走。三台高加均配有疏水冷却段、凝结段、蒸汽冷却段。高压给水加热器

14、内有合适的水容积，用于疏水水位的控制，并确保在所有运行工况下，疏水冷却段的管束均淹没在疏水中。同时在适当控制疏水水量的前提下，使加热器内积水的表面积暴露最小，以防止在汽机甩负荷时疏水扩容后倒入汽机。在启动过程和机组连续运行时，为去除集聚在蒸汽死区的非凝结气体，在加热器内装有排气接管和内部挡板，其排气量按进入加热器汽量的0.5%设计，管内径足够大，满足排气要求。启动排气接管与连续运行所需的排气接管分开布置。高压给水加热器装有自密封型的人孔盖。自密封装置由密封座、密封环、均压四合圈组成，当水室充高压水后，该结构能使密封座紧紧压在水室槽内的均压四合环上，完全达到了自密封的效果，压力愈高，密封性能愈好

15、。高压加热器汽侧和水侧均装设泄压阀，汽侧泄压阀的最小排放容量为10的TMCR工况下的给水流量。水侧泄压阀用于防止当加热器进水门、出水门均关闭，且汽侧存由抽汽时，保护加热器不会因热膨胀而超压。每台高压给水加热器均配有双室平衡容器，水位的变化由平衡容器输出，经差压变送器转变为420mA的电信号进DCS，用于连续水位测量。就地指示水位表采用磁翻转式，并配有磁动水位开关，用于水位信号的报警。当高加在冷态启动或加热器运行工况发生变化时，其温度变化率限制在55/h，当总的温度变化率69/h时热冲击不会造成设备损坏，但是随着温度变化的加剧，设备可能出现的故障越多。高加温度变化率最高不能超过110/h，否则高

16、加寿命成倍减少。三台卧式高压加热器采用电动三通大旁路保护系统，#3高加入口为三通阀结构，（右图为高加入口三通阀示意图）#1高加出口为串联电动门结构，高加旁路能够保证高压加热器在高水位时，在30秒内打开电动三通旁路阀。高压加热器技术参数项 目单位#1高加#2高加#3高加给水流量t/h207820782078入口压力MPa303030入口温度261.8219.6191.1入口焓kJ/Kg1143951.1826.0出口温度291.6261.8219.6出口焓kJ/kg1286.81143951.1抽汽流量t/h153.866179.43684.564入口压力Mpa7.6754.9822.424入口

17、温度388.2330.5470.5入口焓kJ/kg3112.83016.73397.9进入加热器的疏水流量t/h/153.866333.303压力Mpa/267.4225.2焓kJ/kg/1171.4968.4离开加热器的疏水流量t/h153.866333.303417.867温度267.4225.2196.7焓kJ/kg1171.4968.4837.7压降管侧Mpa0.0930.0980.076壳体Mpa0.0300.0650.044设计管内流速m/s2.032.132.26有效换热积m2252024601520蒸汽冷却区m2245229124凝结区m2202318791033疏水冷却区m2

18、252352363换热率：蒸汽冷却区/凝结区/疏水冷却区kJ/h40532538/244051378/1825619528031926/316691231/5757960939277854/178832841/42746086总换热系数kJ/h.m22903/14800/88103005/14800/100161881/14779/10180对数平均温差47.8/9.44/12.838.3/12.2/16.1126/10.6/12.2加热器给水端差-1.600加热器疏水端差5.65.65.6高压加热器结构特性项 目单位#1高加#2高加#3高加型号JG-2520JG-2460JG-1520加热器

19、型式卧式卧式卧式加热器布置方式大旁路大旁路大旁路壳体支撑方式固定和滑动固定和滑动固定和滑动加热器壳体壳体最大外径mm216080212060212060壳体总长mm11.57112.859.71加热器高度mm3.303.303.30壳体材料SA516Gr70SA516Gr70SA516Gr70设计压力MPa8.75.72.8设计温度409/295351/270510/258管束管子流程222与管板的连接方式焊接+胀接焊接+胀接焊接+胀接型式：弯管或直管弯管弯管弯管数量根280926732524材料SA556GrC2SA556GrC2SA556GrC2外径与壁厚mm162.32/162.5162

20、.32/162.5162.32/162.5设计压力MPa343434设计温度295270258允许的堵管数根10%10%10%水室与管板与壳体连结方式焊接焊接焊接水室材料SA516Gr70SA516Gr70SA516Gr70水室盖材料P355GHP355GHP355GH管板材料20MnMo20MnMo20MnMo二期抽汽系统布置如下：7.4 低压加热器#5#7低加采用东方汽轮机厂生产的卧式壳管表面式、U型加热器，管材采用不锈钢。低压加热器与高压加热器的基本结构相同，主要区别在于没有过热蒸汽冷却区，只有凝结段和疏冷段。因其压力较低，故其结构比高加简单一些，管板和壳体的厚度也薄一些。管材均采用不锈

21、钢材料，在所有加热器的疏水、蒸汽进口设有保护管子的不锈钢缓冲挡板。低压加热器技术参数项 目#5低加#6低加#7低加型号JD-1200-JD-1200-JD-1100-压力降管侧压力降 （MPa）0.080.080.08壳体压力降 （MPa）0.0050.0050.008壳体凝结段压力降 （MPa）0.0010.0010.001壳体疏冷段压力降 （MPa）0.0040.0040.007流速设计管内流速 （m/s）2.252.211.61管内最大流速 （m/s）333有效面积有效表面积 （m2）120012001000x2凝结段有效表面积 （m2）11401100790疏冷段有效表面积 （m2）6

22、0100210换热率凝结段换热率 （kW）36226 3557833752疏冷段换热率 （kW）115724025197换热系数凝结段 (kJ/hr.m2)14295 1380911982疏冷段换热系数(kJ/hr.m2)657678945656 给水端差 （）2.82.82.8 疏水端差 （）5.65.65.6加热器壳侧设计压力 （MPa）0.60.60.6设计温度 （）260220150壳侧压力降 （MPa）0.0050.0050.008加热器管侧设计压力 （MPa）4.04.04.0设计温度 （）170150150管侧压力降 （MPa）0.080.080.08低压加热器结构特性项 目#5

23、低加#6低加#7低加加热器数量112加热器型式卧式U型加热器布置单列双列壳体支撑鞍式支座封头型式椭圆加热器壳体壳体最大外径及壁厚（mm）1632x161432x16最大总长（m）11.8011.80014.100壳体材料20R冲击板材料0Cr18Ni9加热器管束加热器管束加热器管侧流程2管子与管板的连接方式胀焊型式：弯管或直管U型弯管管子数量（根）1269848管子材料SA688-TP304尺寸/壁厚*（mm）16 0.9备用管子12785水室与管板水室与壳体连结方式焊接水室材料16MnR管板材料20MnMo(#7低加为16Mn)+堆焊不锈钢层短接管材料2020#7低压加热器由壳体、管系、水室

24、等部分组成，管系分别由支撑板支撑，并引导蒸汽沿管系流动，各管系内的疏水冷却段由包壳密封，以保证疏水畅通流动。#7低加装设在汽轮机排汽装置颈部是因为该两段抽汽流量大，压力低，蒸汽的比容很大，如果加热器布置在汽轮机排汽装置外面，需要引出很大的抽汽管，在管道布置、保温层的铺设、安装上都存在难度，而布置在汽轮机排汽装置喉部，则可节省空间、利于布置。同时由于以上原因且蒸汽压力较低，该两段抽汽出口没装逆止阀和截止阀，为防止蒸汽倒入汽机，在加热器蒸汽入口设有防闪蒸的挡板，当汽机跳闸时，可防止过多的蒸汽倒入汽轮机。#5、#6低加凝结水旁路采用大旁路方式，当任一低加水位超限，#5、#6低加同时解列。#7A、B低

25、加凝结水旁路采用小旁路方式：#7A、#7AB低加可单独解列。低压加热器正常疏水采用逐级自流的方式，即#5低压加热器疏水流到#6低压加热器，然后进入#7A、B低压加热器，最后疏水分别经#7A、B低压加热器进入汽轮机本体疏水扩容器。每个低压加热器均设置事故疏水管路，在事故情况或低负荷工况时，疏水可直接进入汽轮机本体疏水扩容器。每个低压加热器配有2个双室平衡容器，低压加热器水位的变化由平衡容器输出，经差压变送器转变为420mA的电信号进DCS，在远方显示出低压加热器的实时液位，并且由DCS控制低压加热器疏水调节阀的开度，以控制低压加热器的水位在正常的水位波动范围内。每个低压加热器配一个磁翻板就地液位

26、显示器，此类磁式液位显示器的测量筒内装有磁浮球，测量筒通过上、下平衡连通管与低加相连，磁浮球随被测容器内液面的变化而上、下浮动，吸引显示支架内的磁式翻板翻转，红色一面翻出表示有液位，红色面的上边缘指示液位，明亮金属色翻出表示无液位。在磁式液位显示器的适当位置配有数个磁动开关，可作为低加水位的远传联锁和报警信号用。右图为低加磁翻板式液位计、平衡容器连接示意图。低加水位正常在40mm内，二值为+80mm，水位高三值为+120mm，（一期为-40至50mm，二值为+90mm，水位高三值为+130mm）。7.5 系统运行和维护抽汽回热系统的正常投运与否，对电厂的安全、负荷率、经济性影响很大。在实际运行

27、中，必须进行严格的管理，正确的操作方法和维护方法对保证该系统的正常运行起重要作用。加热器的启动高、低加启动前必须先投入加热器水位保护，放尽加热器内积水，各抽汽管道上各疏水阀处于开启状态。启动时先投水侧，再投汽侧。高、低加水侧一般机组上水即投入水侧。低加汽侧的投入一般采用随机启动的方式；当机组负荷达30%额定负荷时，按#3、#2、#1高加的顺序投入高加汽侧运行。在投入初期应注意预暖加热器，控制出口水的温升速度。若低加因故不能随机启动，而是在机组达到某负荷后逐个投入，应按由低到高的顺序依次投入，抽汽管道应预先进行疏水暖管。投入加热器运行时应先对水侧注水，待给水缓慢地充满加热器以后，将所有放气门和启

28、动排气门关闭，然后缓慢投入蒸汽，同时开启连续排气阀，疏水品质经检验合格后可排回本体疏水扩容器（除氧器）。应该注意的是，在加热器刚启动时参数低，不能克服疏水系统阻力（包括疏水冷却段的阻力、上下级加热器的级间压差、管道阻力等），此时若打开正常疏水门进行疏水逐级自流是困难的，故当机组低负荷运行时需用事故疏水门来疏水，以保证疏水的畅通。加热器投运基本操作过程如下：启动前的检查和操作已完成。关闭加热器水侧放水门，打开水侧所有排气门。投入加热器的水位保护（疏水调门投自动），缓慢打开水侧进口阀向加热器注水。注水的目的，一是排净水室侧的空气，二是使加热器温度缓慢加热到水温。注水速度取决于水温和限定的升温率（3

29、/min）。由于进入低压加热器的水来自凝结水泵的低温水，因此启动时可直接投入低压加热器的水侧，但仍须缓慢投入，以免造成较大的冲击，损坏换热管。当水侧排气阀有水连续排出后，即可认为加热器水侧的气体已经排尽，关闭水侧的排气阀，完全打开给水进口阀。待压力升高稳定后观察汽侧水位是否上升，以判断水侧与汽侧间是否存在泄漏。打开抽汽逆止门，检查抽汽逆止阀在自由状态，确认加热器已经具备投运条件。打开抽汽电动阀旁路手动门，稍开抽汽电动阀，蒸汽逐渐进入管道和加热器，抽汽逆止阀自动开启，这时应进行充分的暖管、疏水；逐渐开启抽汽电动阀，注意给水出口升温率在限制范围内。启动后，为了防止U形管腐蚀，保证加热器的传热效果，

30、须打开蒸汽侧的连续排气阀，连续不断将不凝结气体排出。当加热器水位上升后，加热器的正常疏水阀和紧急疏水阀动作情况应正常。检修后的高加、低加安全门，需经校验合格方可投入运行;加热器投入按照下列顺序进行：应先投水侧再投汽侧，汽侧投入顺序为由低压段到高压段。凝结水系统注水时投入低加水侧，锅炉上水同时投入高加水侧，低压下注水投运;低加、高加水侧投入时都必须进行进出水管道及加热器本体排空;低加水侧投入时先开启出口阀，再开入门，最后关闭旁路阀; 高加水侧进水、出口门开启，关闭水侧大旁路门，高加水侧投入; 低加、高加的停止按照先停汽侧后停水侧的顺序;严禁泄漏的加热器投入运行; 严禁加热器就地水位计、水位开关、

31、水位变送器，报警信号及保护装置动作不正常的情况下投入运行;低压加热器在机组冲转时随机滑启，高压加热器在机组负荷30%时投入;加热器投停过程中应严格控制低加出水温度变化率3/分，高加温度变化率0.917/分，高加出水温度变化率1.83/分。低加的投入投入低加水侧，开水室放气阀见水后关闭，注意低加进、出门开启正常，水侧旁路门关闭，关闭低加疏水门检查低加水位计无水位指示;开启低加事故疏水门，开启低加抽汽逆止门，稍开所投低加抽汽电动门预暖低加，控制低加出水温度变化率小于2/分; 缓慢全开低加抽汽电动门，检查抽汽电动门前、后疏水阀关闭。开启连续排气阀，关闭启动排气阀，各加热器正常疏水投入自动，注意监视各

32、加热器疏水阀动作正常、水位正常，注意真空的变化；机组启动时低压加热器采用随机滑启的方式，机组并网运行正常后将低加排空由启动排空切换至运行排空方式；低压加热器运行时通过设置水位自动调节数值保证危急疏水阀全关备用。高加的投入开启高加注水门，以规定的温升率向高加注水，加热器水侧放气阀见水后关闭，注水结束后关闭注水门；关闭高加疏水门检查高加水位计无水位指示，确认高加水侧无泄漏；缓慢开启高加出口串联#2电动门旁路门,开启出口串联#1电动门，开启高加出口串联#2电动门；开启高加入口三通大旁路门，投入高加水侧，关闭高加出口串联#2电动门旁路门；检查将三台高加正常疏水和事故疏水阀关闭；检查开启#3高加抽汽逆止

33、门，开启#3高加抽汽管道疏水门，缓慢开启三段抽汽电动门旁路门对抽汽管道暖管，暖管结束后关闭旁路门；开启#3高加启动排气阀,当排气口有汽排出时关闭启动排汽门，注意机组真空的变化；开启#3高加连续排气阀；缓慢开启#3高加进汽电动门，调节疏水阀保证高加水位正常；控制高加出水温度变化率1.83/分；逐渐全开#3高加的抽汽电动门，将#3高加正常疏水调节阀和事故疏水调节阀投入“自动”，注意各疏水阀动作正常，维持高加水位正常；注意检查抽汽管道疏水阀应关闭，高加水位在正常范围内，除氧器温度、压力正常；按抽汽压力由低到高的顺序,依次投入#2、#1高加,当#1高加抽汽压力达到一定值后,疏水导向除氧器；调整水位在正

34、常范围内,并投入高加子组和保护。低加停运低加正常停运，随主机停止关闭各低加抽汽电动门、抽汽逆止门，低加出水温度下降不大于2/min，注意除氧器温度和压力；确认各抽汽电动门前、后疏水电动门开启正常；若低加因故障需检修时则在低加停运后进行下列操作；关闭停运低加正常疏水门、事故疏水门及前后截门，关闭停运低加连续排汽门；开启停运低加水侧旁路门，关闭其出、入口门；关闭低加进汽电动门后疏水门；打开汽、水侧放水门消压，注意机组真空变化。高加停运高压加热器的停运分为随机停运和带负荷停运。随机滑停的高加,当末级高加抽汽压力下降到一定值时,关闭至除氧器的疏水门,打开至汽轮机本体疏水扩容器的疏水调整门,机组停止后,

35、 将高加入口三通大旁路切至旁路运行打开管侧、壳侧启动放气阀、放水阀、排尽积水。投入湿保护。高加带负荷的停运。依照抽汽压力的高低顺序,缓慢关闭高加的抽汽电动门，并严格控制高加出水温度变化率不大于1.83/min，注意控制机组负荷的变化，三台高加进汽电动门全部关闭后，关闭抽汽逆止门，关闭连续排气至除氧器门；关闭高加正常和事故疏水截止阀,打开启动排汽阀,放水阀 ；关闭高加入口三通阀使给水走旁路，关闭高加出口串联1、2门，注意高加水位变化；根据需要开启高加汽、水侧放水阀和疏水阀，检查压力应逐渐降至零，注意在汽侧疏水阀开启之前，应确认抽汽电动门后和逆止门后疏水阀关闭严密，以免影响真空；加热器停止后需采取

36、充氮保护时，充氮操作应随水侧放水同时进行。加热器运行维护加热器水位应维持在正常水位运行，当机组工况发生变化时，抽汽的压力和流量也会发生变化，加热器水位就会上升或下降，水位太高或太低都不利于正常运行。加热器水位太低，会使疏水冷却段的吸水口露出水面，蒸汽进入该段，这将破坏该段的虹吸作用，造成疏水端差变化和蒸汽热量损失，而且蒸汽还会冲击该冷却段的U形管束，发生振动。加热器水位太高，将使部分管子浸在水中，从而减小换热面积，导致加热器性能下降；其次，加热器在过高水位下运行，一旦操作稍有失误或处理不及时，就有可能造成蒸汽管道发生水击，甚至汽轮机进水。水位的调节通过正常疏水阀和事故疏水阀实现。当某加热器水位

37、升高到高水位时，在DCS将报警。水位升高到高高水位时，报警并开启加热器事故疏水阀。到高水位时，高水位开关动作，自动关闭该抽汽管道上电动隔离阀和气动逆止阀，水侧走旁路，（对于高加，任何一台出现高水位时，自动关闭13段抽汽管道上的电动隔离阀和气动逆止阀，大旁路阀动作，高加全部解列。）同时联开管道上的气动疏水阀，这时应打开隔离阀和逆止阀之间的手动截止阀，以排除抽汽管道内的积水。就地水位计照明正常，水位显示清晰，DCS与就地水位应一致；疏水调整阀动作正常；加热器水位正常，防止低水位或高水位运行，决不允许长期处于无水位或最低水位线以下运行；加热器及管道保温良好，汽水管道无泄漏，加热器无振动和汽水冲击声；

38、加热器压力、温度指示随机组负荷变化正常；检查加热器端差在56之间；运行中用测温仪检查高低加事故疏水阀后温度正常，确认疏水阀关闭严密；高加汽侧投入正常后，抽汽电动旁路门须关闭；抽汽逆止门要按要求进行定期活动试验。运行中应定期进行抽汽逆止阀活动性试验和加热器、除氧器的有关联锁保护试验，检查其联锁是否正常。汽机跳闸时，联锁关闭所有抽汽管道上的抽汽逆止阀和抽汽电动阀（包括四段抽汽管道各支路上的抽汽电动阀），同时自动开启管道上的气动疏水阀。加热器在停运期间的保养措施对其寿命有很大影响。加热器在短期停运时，加热器汽、水侧须充满凝结水进行保养；如果停运2个月以上则须进行充氮保护，方法为先将内部积水放尽，用压

39、缩空气干燥内部，密封各管口然后抽去内部空气，形成真空后充入氮气，充氮压力为0.10.15MPa，并经常检查，使氮压维持在0.050.15MPa之间。当发生如下情况应将高加紧急停运：加热器汽水管道及阀门等爆破，危急人身及设备安全时；加热器水位升高，处理无效，高加满水时；所有水位指示均失灵，无法监视水位时；高加危急疏水频繁动作，造成系统补水困难时。高加紧急停运操作立即关闭高加进汽电动门及抽汽逆止门，开启抽汽管道疏水气动门；解列高加水侧，给水走旁路；关闭疏水至除氧器门；当高加水位过高，保护动作时，应查明原因，严禁在高加发生泄漏时，强行投入高加；高加汽、水侧同时解列时，应密切监视给水压力和流量，防止给水中断；机组在高加解列退出运行期间，要保证各监视段压力不超限，必要时限负荷。