2022年某大酒店暖通空调设计方案方案 .pdf

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1、某大酒店暖通空调设计方案工程简况：原深圳湾大酒店现已更名为XX大酒店，位于深圳市华侨城深南大道旅游文化区域的中心位置，基地现状为不规则多边形，坐北向南，东西长约460m ，南北最深约200m ，现状为斜坡场地，酒店总用地面积为62717m2。整个建筑地下二层（半地下层、地下一层）塔楼高六层，在首层与二层间设夹一、夹二两个设备转换层，塔楼主体二至六层，主要以客房为主，包括标准客房、行政套房、总统套房、常住客房等；裙房（含夹一、夹二层）主要为酒店公共设施，设有餐饮、宴会、酒吧、会议、健身、婚礼中心等功能房间；利用地势高差设有半地下室停车库、酒店设备用房及部分酒店公共设施；地下一层为人防地下室，平时

2、为酒窖。总建筑面积108867 m2，其中客房面积约40451 m2，客房数量约500 间，酒店公共空间面积约37549 m2。改建后的酒店定位为白金五星级酒店，已于2006 年底部分投入使用。图 1 酒店总平面图XX大酒店设计之初，其管理公司XX酒店管理公司已经介入，对本酒店的空调系统设计提出了很多具体的要求，如酒店室内设计参数、新风量要求、空调主机品牌，空调冷、热水管管制、房间换气次数、室内噪声要求等等主要设计参数深圳市夏季室外计算干球温度33.0 ，湿球温度27.9 ；冬季室外计算干球温度6.0 ，最冷月平均相对湿度70% 。室内设计参数详见表1。表 1 室内设计参数表精选学习资料 -

3、- - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 8 页空调冷热源系统设计冷源系统本工程集中空调面积62279m2 ，夏季空调计算冷负荷11403KW ，设计选型时考虑酒店的运行规律 , 按同时使用系数为0.8配置制冷主机，设计选用水冷离心式冷水机组四台，总装机容量 9142KW ，其中单台制冷量为2637KW的机组三台，单台制冷量为1231KW的机组一台，机组冷水进、出水温度为12 7，机组冷却水进、出水温度为32 37，冷媒为R134a。大、小主机的冷量调节范围均为30% 100% 无级调节，当冷量需求低于单台大主机冷量的50% 时，由小主机接力，总装

4、机容量下的大小主机搭配可实现5% 100% 的调节能力。热源系统本工程所有客人活动区的空调系统在冬季都将供热。空调供热面积56732m2 ，计算供热负荷 2524KW 。酒店洗衣房有蒸汽使用要求，本工程选用高效蒸汽锅炉，能有效满足洗衣房、厨房、生活热水、空调采暖的要求。热回收系统由于锅炉房、洗衣房、配电室等房间夏季散热量大，冷却通风所需风量大，且无法回收利用这部分热量，因此在施工配合过程中，为这些房间增设了带热回收装置的热泵机组。热泵机组进、出风温度为30 /20 24，进、出水温度为20 55，制热效率可达4.0 。经热回收后的冷风可作为房间冷却通风，产生的热水供应员工更衣室、员工厨房及洗衣

5、房生活热水需求。空调水系统设计空调水系统设计为一次泵变流量四管制系统，根据使用功能及平面位置划分为四大主支路（图2），从分、集水缸接管分别为左翼裙房、左翼客房、主楼及右翼裙房、主楼及右翼客房服务，各主支路回水管均设有静态平衡阀。因左翼客房支路水管距主机房较近，其冷、热水管采用同程布置，增加同程管路以增加其阻力损失，与右翼平衡；其余主、支管路均为异程布置；客房管井立管底部设置压差平衡阀；平衡阀通过控制各支路之间地水力压差来平衡因主干管阻力引起地支路之间水力不平衡。本工程选用地平衡阀在全开地状态精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共

6、 8 页下其阻力只有0.3Kpa ，从而起到比设置同程管还节能地效果。图 2 主机房水系统原理图空调风系统设计：宴会厅空调风系统介绍本工程宴会厅位于首层，总面积1593m2 ，图 3 为宴会厅平面图：北侧为送餐通道，西侧和南侧为前厅，东侧为宴会厅厨房，宴会厅顶部为船形吧，属于内区。层高10m ，吊顶平均高度约6.5m，采用旋流风口下送、单侧下回风的气流组织形式。宴会厅室内人员数量按装修座位布置计算，最多人数达936 人，考虑室内有服务人员（按每桌1 人计算），室内总人数可达1014 人。利用专业计算软件进行逐时计算，得到宴会厅室内得热量、得湿量，如表 2 所示。由于宴会厅处于内区，室内得热量、

7、得湿量全年不变，宴会厅全年均需空调供冷。表2 宴会厅室内空调负荷及送风量计算精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 8 页图 4 为夏季设计工况下宴会厅空气处理过程I-D 图。由于室内湿负荷较大，室内状态点将飘移至21、 60。采用露点送风，可由室内冷负荷及热湿比线确定出送风状态点，根据室内点和送风点焓差计算总送风量，并根据总风量、新风量及送风点可以确定混合点及设备盘管冷量。图 5 为冬季设计工况下宴会厅空气处理过程I-D 图。冬季空气处理可采用新、回风混合后等焓加湿或者等温加湿过程。利用I-D图可以查出，当采用等焓加湿时，新风

8、量占总风量的 46.6 ，采用等温加湿时，新风量占总风量的60.9 。从 I-D 图分析可以得出，在冬季室外设计工况下，全新风量运行时新风冷量大于室内所需冷量，可通过改变新、回风比，即变新风量满足室内设计参数要求，此时的新风量约为总风量的5060。当室内气流组织效果可以保证时，也可以通过减少总送风量实现“全”新风运行的目的。图 4 宴会厅夏季空气处理过程I-D 图图 5 宴会厅冬季空气处理过程I-D 图综上，根据图4、图5 焓湿图分析计算，结合宴会厅的室内布置情况选用了三台空调机组为其服务，空调机组送风机均带有变频调速装置。宴会厅容纳人数多，要求其空调机组的除湿量大，送风温度低，本工程经空调机

9、组设备厂家核算，采用常规7 12供回水温度，盘管排数为10 排时可以达到送风参数为11.9 的露点温度。由于宴会厅新风量大约占 总 送 风 量 的1/3， 新 风 负 荷 大 ， 本 工 程 设 计 采 用 了 与 空 调 机 组精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 8 页一 对 一 的 全 热 回 收 转 轮 及 机 械 排 风 系 统 ， 夏 季 利 用 热 回 收 降 低 空 调 机组 的处理负荷；在本系统中设有新风旁通装置，过渡季节可充分利用室外冷源，达到运行节能的目的。冬季当室外气温低于11.9 时，可以停止运行制冷

10、主机，通过全新风运行，实现节能运行；在运行中如果室外气温进一步降低，可通过变频控制减少送风量；本系统设置有电蒸汽加湿设备，在过渡季、冬季全新风运行时保证室内的相对湿度满足设计要求，保证人员的舒适及高档家具的使用要求。大堂、咖啡厅空调系统介绍酒店大堂的装修主题为西班牙的斗牛场，中心部位是西班牙某著名斗牛场的1：1 造型，其精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 8 页建筑平面中部为圆形，又由中间的环形罗马柱分为内环和外环，左、右各向侧后方伸出两个翼作为大堂休息厅。结合其装修采用百叶侧送、集中下回风的气流组织形式（参见图6左），送风

11、百叶设置外环吊顶下方。并在门口处增设两台小型空调机，消除人员进出时冷、热风侵入导致的负荷。咖啡厅位于半地下室，上部空间与大堂相通，层高达12m ，单面设有落地玻璃幕墙。咖啡厅采用分层侧送集中回风的空调形式，空调送风管于咖啡厅地板下方由空调机房埋地敷设至吧台中心，经由装饰柱向上接至送风口高度的静压箱内，圆形送风喷口均匀的布置在静压箱的四周（参见图6 右），可根据负荷需要调节喷口角度及出风量，回风口隐藏在通道处。过渡季排风系统及消防排烟系统是利用大堂和咖啡厅上部连通空间统一设置，通过电动阀门实现过渡季排风及消防排烟状态的转换。排风量的确定应进行风量平衡计算，保持室内正压值，以确保大堂正门处较凉爽，

12、在酒店大堂入口处形成一个过渡温度场。客房的空调设计客房采用风机盘管+新风的系统形式，风机盘管在选型时根据管理公司要求适当放大，放大系数为计算负荷的1.2倍 1.4倍。本工程客房风机盘管与门禁系统控制相结合，客房无人时维持室内为25，有客人入住时，初始控制温度为21，客人可根据个人需要调节。风机盘管安装时，如条件允许，送、回风口均应离盘管机组有一定距离，可减少噪声。总统套房的空调设计总统套房的空调系统形式经与甲方和顾问公司多次沟通，最终于装修配合阶段确定采用全新风变风量系统形式。总统套房是该酒店中标准最高的房间，对室内空气品质、房间温湿度独立控制方面有很高的要求，传统的风机盘管+新风系统满足不了

13、总统套房高品质的环境要求，传统的定风量空气系统虽然能够满足空气品质要求，但是各房间的温湿度不能实现独立控制与调节，因此设计决定采用全新风变风量的空气系统。每个房间设置独立的并联式风机动力型变风量末端装置，并联式风机动力型变风量末端装置与空气处理机不需连锁，当房间温度上升超过设定点时，温控器发出控制信号调整一次风阀，增加一次风量直至最大；当房间温度低于设定点时，温控器发出控制信号调整一次风阀，减少一次风量，一次风量按最小风量送风；如房间温度仍然继续降低，风机启动，增加二次风，提高送风温度。此外，考虑全新风系统能耗较高，本系统集中排风及热回收装置。厨房的空调设计本工程厨房数量较多，包括宴会厅厨房、

14、中餐厅厨房、咖啡厅厨房、各种风味餐厅厨房等，共 10 间。每个厨房均设有三套系统：排除油烟的排风系统、新风补风系统、空调降温系统。新风补风量约为排风量的80% 90% ，同时应保证跟厨房相连餐厅的新风量与厨房补风量之和大于厨房排风量，以保持餐厅正压。新风补风由表冷盘管处理到28，沿排风罩长边设置，直接补风到排烟罩附近，防止烟气外逸，同时为灶台侧工作人员送风降温，如下图 7 所示。厨房空调按200W/m2面负荷计算，保证厨房在工作期间温度为2628，采用单独的空调机组及送、回风管道。室内游泳池的空调设计室内游泳池水温及室内空气均要求恒温，且空气温度宜高于水温2。设计图纸结合水专业系统采用三机一体

15、的设备满足加热池水、除湿、给室内空气降温或升温的要求。该设备节能运行效果明显，但价格较高，如果甲方需要其他地选择，则可选择设置带冷凝热回收的风冷热泵机组，可以同时出生活热水、空调冷水和空调热水。图8 是游泳池热泵系统工精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 8 页作原理图。图 8 游泳池热泵系统原理图酒窖的空调设计酒窖因酒品储藏要求，空调温度宜为15左右，恒温恒湿，空调系统运行时间与控制参数与酒店不同，设置独立的冷源系统。由于工程甲方开始提出分体空调器的设计要求，本设计为分体空调器，但后来工艺要求的空调温度较低，采用常规的分体式

16、冷媒机组难以满足降温要求，考虑酒窖热负荷少，选用小型的风冷冷水机组供应7 12冷水，末端采用空调箱或风机盘管降温，该系统还在对比之中。防、排烟通风系统设计本工程功能复杂、人员众多、一旦发生火灾损失巨大，设计时严格依据高层民用建筑设计防火规范的要求设置。所有不具备自然排烟条件的防烟楼梯间及其前室、消防电梯前室及合用前室均设有机械加压送风系统，加压送风机采用高效混流风机或消防专用风机。地下汽车库分别设有机械排烟及诱导通风+机械排风系统，排烟（风）量均按6h-1换气量计算，平时排风及火灾排烟补风利用车道或顶板开口自然补风，核算火灾补风口阻力小于50Pa。地下变配电室及柴油发电机房均采用手推车灭火，火

17、灾时为确保救火人员安全，排风（烟）系统仍继续运行。大堂、咖啡厅及宴会厅均按不小于6h-1 换气量计算其排烟量。客房内走道设机械排烟系统，排烟风机置于塔楼屋面。空调水管及裙房部分空调风系统风管保温材料采用A 级单面铝箔酚醛保温材料；客房部分空调风管采用单面复合铝箔内衬玻纤布的玻璃棉板保温。隔声降噪主要设备机房：制冷、空调及通风设备机房内墙均采用吸音、隔声、降噪处理。设备安装：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 8 页冷却塔、制冷主机采用弹簧减震装置；冷却塔顶部通风扇处设有消声、导流装置（详图9）；锅炉安装于隔振胶垫上，其燃烧器

18、设有消声罩；通风机采用弹簧减震吊装，设软接头及消声器；空调箱内设弹簧减震、消声软接，空调通风系统设有消声器、静压箱等消声设备。酒店客房：要求室内噪声值低于35dB（A），设计中由于客房面积较大，冷负荷大，选用盘管型号大，设计选用低噪声设备，送、回风管道采用镀锌钢板打孔（类似于成品孔板风管），外包玻璃棉板，玻璃棉板按成品风管要求内衬玻纤布，并按成品风管做法粘接、安装。该做法即起到吸声作用，又防止玻璃纤维进入房间。自动控制系统设计本工程的集中空调、通风系统采用直接数字式控制系统即DDC系统。由中央电脑、终端设备及若干DDC模块组成，在空调控制中心能显示并自动打印空调、通风系统设备及附件的运行状态，

19、对各主要运行参数进行集中监控。1）大、小主机的冷量调解范围均为30% 100% 无级调节，当冷量需求低于单台大主机冷量的 50% 时，由小主机接力调解，总装机容量下的大小主机搭配可实现5% 100% 的调解能力。2）冷冻水供、回水总管之间设压差旁通，冷却水供、回水总管之间设温度旁通控制，当冷却水供水温度低于18时打开旁通阀。3）在过渡季，当室外气温低于18时，低速全空气系统可进入全新风运行状态。部分区域的低速全空气系统同时配置有变频控制器，机组可变风量运行。4）所有风机（380V电压）均纳入自动控制系统。实际运行情况空调系统自2006 年 11 月试运行以来，主机、锅炉运行良好，大堂、咖啡厅、宴会厅地空调系统得到了甲方的认可和赞扬，客房风机盘管的噪音完全符合要求。本工程已经成为甲方对其新建及已经建成酒店进行改造的参考样板。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 8 页