热处理炉(箱式电阻炉)设计.docx

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1、热处理炉设计一、设计任务设计一箱式电阻炉，计算和确定主要项目，并绘出草图。 基本技术条件：（1） 用途：低合金钢等的回火；（2） 工件：中小型零件，小批量多品种，最长 0.8m；（3） 最高工作温度为 550；（4） 炉外壁温度小于 60；（5） 生产率：120kg/h。设计计算的主要项目：（1） 确定炉膛尺寸；（2） 选择炉衬材料及厚度，确定炉体外形尺寸；（3） 计算炉子功率，进行热平衡计算，并与经验计算法比较；（4） 计算炉子主要经济技术指标（热效率，空载功率，空炉升温时间）；（5） 选择和计算电热元件，确定其布置方法；（6） 写出技术规范。二、炉型选择根据设计任务给出的生产特点，选用低温

2、（550）箱式热处理电阻炉， 炉膛不通保护气氛，为空气介质。三、确定炉膛尺寸1. 理论确定炉膛尺寸（1） 确定炉底总面积炉底总面积的确定方法有两种：实际排料法和加热能力指标法。本设计用加热能力指标法来确定炉底面积。已知炉子生产率 P = 120 kg h ，按教材表 5-12选择适用于回火的一般箱式炉，其单位炉底面积生产率 p0= 100 kg (m2 h) 。因F此，炉子的炉底有效面积（可以摆放工件的面积）可按下式计算：1=P120F1.2m21p1000通常炉底有效面积和炉底总面积之比值在0.750.85 之间选择。本设计取值F0.85 ，则炉底总面积 F 为：F =11.2=1.412m

3、20.850.85（2） 确定炉膛的长度和宽度炉底长度和宽度之比 L 在 3/22 之间选择。考虑到炉子使用时装、出料的B方便，本设计取 L = 2 ，则炉子炉底长度和宽度分别为:BL =F=1.412= 1.680m0.50.5B =（3） 确定炉膛高度L = 1.680 22= 0.840mH炉膛高度和宽度之比 B 在 0.50.9 之间选择，大炉子取小值，小炉子取大值。本设计取中值 0.7，则炉膛高度为：H = 0.7B = 0.7 0.840 = 0.588m2. 实际确定炉膛尺寸为方便砌筑炉子，需根据标准砖尺寸（23011365mm），并考虑砌缝宽度（砌砖时两块砖之间的宽度，2mm）

4、、上、下砖体应互相错开以及在炉底方便布置电热元件等要求，进一步确定炉膛尺寸。依据理论计算的炉膛长度、宽度和高度， 进一步确定炉膛尺寸如下：L = (230 + 2) 7 + (230 0.5 + 2) = 1741mm = 1.741mB = (120 + 2) 4 + (40 + 2) 2 +（65 + 2）+ (113 + 2) 2 = 869mm = 0.869m H = (65 + 2) 9 + 37 = 640mm = 0.640m注意：实际确定的炉膛尺寸和理论计算的炉膛尺寸不要差别太大。3. 确定炉膛有效尺寸为避免热处理工件与炉膛内壁、电热元件和放置电热元件的搁砖发生碰撞， 应使工

5、件与炉膛内壁保持一定的距离。工件应放置的炉膛的有效尺寸内。炉膛有效尺寸确定如下：L= 1500mm效B= 700mm效H= 500mm效四、 炉衬材料的选择及其厚度的确定炉衬材料的选择及其厚度的计算应满足在稳定导热的条件下，炉壳温度小于60。由于炉子外壁和周围空气之间的传热有辐射和对流两种方式，因此辐射换热系数和对流换热系数之和统称为综合传热系数a 。炉壳包括炉墙、炉顶和炉底。这三部分外壁对周围空气的综合传热系数不同（见教材附表 2），所以三部分炉衬材料的选择及其厚度也不同，必须分别进行计算。1. 炉墙炉衬材料的选择及其厚度的计算炉子的两边侧墙和前后墙可采用相同的炉衬结构，同时为简化计算，将炉

6、门看作前墙的一部分。设炉墙的炉衬结构如图所示，耐火层是 115mm 厚的轻质黏土砖（QN0.8）1 块，保温层是 125mm B 级硅藻土砖 2 块（耐火材料和保温材料的选择参照教材附表 3 和附表 4）。这种炉衬结构在稳定导热条件下，是否满足炉墙外壁温度小于 60，应首先求出热流密度，然后计算进行验证。在炉墙内壁温度 550、炉壳周围空气温度 20的稳定导热条件下，通过炉墙向周围空气散热的热流密度为：q = S550 - 20S11) S , S12的确定l1 + l2 + a12S , S12分别是轻质黏土砖和 B 级硅藻土砖的厚度（m）。若考虑它们之间 2mm的砌缝宽度，则S , S ,

7、 S123的厚度为：S = 115 + 2 = 117mm ； S12= 125 2 = 250mm ；2)l , l ，a12的确定l , l分别是轻质黏土砖、硅酸铝耐火纤维毡和 B 级硅藻土砖的平均热导率12（W/m）;a是炉壳对周围空气的综合传热系数（W/ m）。要求出l , l和a ，首先必须假定各层界面温度和炉壳温度。设轻质黏土砖12和 B 级硅藻土砖之间的界面温度t2所示。求轻质黏土砖的平均导热率= 464 ，炉墙外壳温度t3= 5560。如图查教材附表 3，可得轻质黏土砖（QN0.8）的平均导热率为：l = 0.294 + 0.21210-3 t （ t1p为平均温度）p=+=+

8、t + t550 + 464l0.2940.212 10-3 ( 12 )0.2940.212 10-3 ()122=0.402 W/m求 B 级硅藻土砖的平均导热率查教材附表 3，可得 B 级硅藻土砖的平均导热率为：l = 0.131+ 0.2310-3 t2 pt + t464 + 55l = 0.131+ 0.2310-3 ( 23 ) = 0.131+ 0.2310-3 ()222=0.191 W/m求炉墙外壳对周围空气的综合传热系数当炉墙外壳温度为 55，周围空气为 20时，由教材附表 2 可查得，外壳为钢板或涂灰漆表面时，对周围空气的综合传热系数为：3) 求热流密度a= 11.81

9、 W/m将以上数据代入求热流密度的表达式中，可求得热流密度为：550 - 20q = 0.1170.2501+0.4020.19111.81= 314.139W m24) 验算各界面温度和炉墙外壳温度是否满足设计要求轻质黏土砖和 B 级硅藻土砖之间的界面温度t 为：S2t = t - q211 = 550 - 314.139 l10.1170.402= 458.454 相对误差为t2 - t = 458.4 - 550 = 1% 5% ，满足设计要求，不必重算。t550炉墙外壳温度为：3t = t32- q Sl2 = 458.454 - 314.139 20.2500.191= 47 60因

10、炉墙外壳温度小于 60，故炉墙炉衬材料及其厚度的选择满足设计要求。若实际计算后，外壳温度大于 60，必须重新选择炉墙炉衬材料及其厚度。2. 炉顶炉衬材料的选择及其厚度的计算设炉顶的炉衬结构为，耐火层是 115mm 厚的轻质黏土砖（QN1.0）1 块， 厚度 115mm 的膨胀珍珠岩 1 块。在炉顶内壁温度 550、炉壳周围空气温度 20的稳定导热条件下，通过炉顶向周围空气散热的热流密度为：550 - 20q = SS11)S , S12的确定l1 + l2 + a12S , S12分别是轻质黏土砖（QN1.0）、膨胀珍珠岩的厚度。若考虑它们之间 2mm 的砌缝宽度，则S , S , S123的

11、厚度为：2)lS12, l ， a= 117mm ； S12的确定=117mm；l , l 分别是轻质黏土砖和膨胀珍珠岩的平均热导率（W/m）;a是炉顶12外壳对周围空气的综合传热系数（W/ m）。要求出l , l 和a ，首先必须假12定界面温度和炉壳温度。设轻质黏土砖和膨胀珍珠岩之间的界面温度t = 464 ，炉顶外壳温度t = 60。23求轻质黏土砖的平均导热率查教材附表 3 ， 可得轻质黏土砖（ QN1.0 ） 的平均导热率为：l = 0.290 + 0.25610-3 t1pt + t550 + 464l = 0.290 + 0.256 10-3 ( 12 ) = 0.290 + 0

12、.256 10-3 ()122=0.442 W/m求膨胀珍珠岩的平均导热率查教材附表 3，可得膨胀珍珠岩的平均导热率为：l = 0.04 + 0.2210-3 t3 pt + t464 + 60l = 0.04 + 0.22 10-3 ( 23 ) = 0.04 + 0.22 10-3 ()222=0.098 W/m求炉墙外壳对周围空气的综合传热系数当炉墙外壳温度为 60，周围空气为 20时，由教材附表 2 可查得，外壳为钢板或涂灰漆表面时，对周围空气的综合传热系数为：a = 12.17 W/m3) 热流密度的计算将以上数据代入求热流密度的表达式中，可求得热流密度为：550 - 20q = 0

13、.1170.1171+0.4420.09812.17= 343.987W m244) 验算界面温度和炉顶外壳温度轻质黏土砖和膨胀珍珠岩之间的界面温度t 为：2t = tS0.115-=-=q 1550343.987460.501 21l10.442t - t460.501- 46422相对误差为=t2464= 0.7% 5%，满足设计要求，不必重算。炉顶外壳温度为：S0.117t = t - q 3 = 460.501 - 343.987 = 49.826032l30.098因炉顶壳温度小于 60，故炉顶炉衬材料及其厚度的选择满足设计要求。若外实际计算后，外壳温度大于 60，必须重新选择炉墙炉

14、衬材料及其厚度。3. 炉底炉衬材料的选择及其厚度的计算炉底的炉衬结构为， 耐火层是（ 115+2 ） 2=234mm 厚的轻质黏土砖（QN1.0），（115+2）+（65+2）=184mm 厚的 B 级硅藻土砖和膨胀珍珠岩复合炉衬。在炉底内壁温度 550、炉壳周围空气温度 20的稳定导热条件下，通过炉底向周围空气散热的热流密度为：550 - 20q = SS11) S , S12的确定l1 + l2 + a12S , S12分别是轻质黏土砖（QN1.0）、B 级硅藻土砖和膨胀珍珠岩的厚度。若考虑它们之间 2mm 的砌缝宽度，则S , S12的厚度为：S = 234mm ； S12= 184mm

15、2)l , l ,a12的确定l , l分别是轻质 黏土砖、 B 级硅藻土砖和 膨胀 珍珠岩 的平均 热导率12（W/m）;a是炉底外壳对周围空气的综合传热系数（W/ m）。要求出l , l12和a ，首先必须假定界面温度和炉壳温度。设轻质黏土砖和 B 级硅藻土砖之间的界面温度t = 404，炉底外壳温度t = 60。12求轻质黏土砖的平均导热率查教材附表 3 ， 可得轻质黏土砖（ QN1.0 ） 的平均导热率为：l = 0.290 + 0.25610-3 t1pt + t550 + 440l = 0.290 + 0.256 10-3 ( 12 ) = 0.290 + 0.256 10-3 (

16、)122=0.412 W/m求 B 级硅藻土砖和膨胀珍珠岩复合炉衬的平均导热率查教材附表 3，可得 B 级硅藻土砖和膨胀珍珠岩的平均导热率分别为：l = 0.131+ 0.2310-3 t3pl = 0.04 + 0.2210-3 t4p5404 + 60404 + 60 2l = 0.04 + 0.22 10-3 () + 0.131 + 0.2310-3 (22) 2=0.1377 W/m求炉墙外壳对周围空气的综合传热系数当炉墙外壳温度为 60，周围空气为 20时，由教材附表 2 可查得，外壳为钢板或涂灰漆表面时，对周围空气的综合传热系数为：a = 12.17 W/m3) 热流密度的计算将

17、以上数据代入求热流密度的表达式中，可求得热流密度为：550 - 20q =234 +184+10.4120.137712.17= 266.862W m24) 验算界面温度和炉底外壳温度轻质黏土砖和 B 级硅藻土砖之间的界面温度t 2为：S234t = t - q 1 = 550 - 266.862 = 398.474 21l10.412t - t398.474 - 40422相对误差为=t2404= 1% 5% ，满足设计要求，不必重算。炉底外壳温度为：S18441.9t = t - q 2 = 398.474 - 266.862 =6032l20.1377因炉底外壳温度小于 60，故炉底炉衬

18、材料及其厚度的选择满足设计要求。若实际计算后，外壳温度大于 60，必须重新选择炉墙炉衬材料及其厚度。五、炉子外形尺寸的确定和砌体平均表面积的计算1. 炉子外形尺寸的确定1) 炉子外形长度炉子的外形长度为炉膛长度加上两倍炉墙厚度，其值为：L= 1741 + 2 (117 +125 +125) = 2475mm = 2.475m外2) 炉子外形宽度炉子的外形宽度为炉膛宽度加上两倍炉墙厚度，其值为：B= 869 + 2 (117 +125 +125) = 1603mm = 1.603m外3) 炉子外形高度炉子的外形高度由以下四部分组成：炉膛高度、拱顶高度、炉顶厚度、炉底厚度及炉底板厚度。其中炉膛高度

19、、炉顶厚度、炉底厚度已经求出。若炉子采用60标准拱顶，取拱弧半径 R = B ，则拱顶高度可由下式求出：f = R(1 - cos 30o）= 869 （1 - cos 30o ) = 116.424mm综合以上五部分的高度，炉子外形高度为：H= 640 +116.424 +（117 +117）+（117 + 67）+117 2 = 1408mm = 1.408m外2. 砌体平均表面积的计算炉子砌体平均表面积的计算方法有两种：算术平均值和几何平均值。本设计采用几何平均计算法。此方法首先需要算出炉子内壁和外壁的面积。1) 炉顶平均表面积的确定 炉顶内壁是弧面，内壁面积为：660o2F= 2p R

20、 L = 3.14 0.869 1.741 = 1.584m2顶内360o6炉顶外壁是平面，外壁面积为：11F= L B顶外外外= 2.4751.603 = 3.967m2F F顶内顶外1.584 3.967则炉顶平均面积为：F=顶均= 2.567m22) 炉墙平均表面积的确定F F墙内墙外=2H (L + B) 2H(L+ B ）外外外炉墙包括两侧墙和前、后墙。为简化计算，将炉门视作前墙，则炉墙平均面积为：F=2 0.640 (1.741+ 0.869) 21.408（2.475+1.603）墙均=6.193 m 268F F低内低外(B L) (B L )外外3) 炉底平均表面积的确定炉底

21、平均面积为：F=0.869 1.7411.603 2.475低均=六、用热平衡计算法计算炉子功率= 2.450m2热平衡计算法是根据炉子的输入总功率等于各项能量消耗总和的原则，来确定炉子功率的方法。1. 炉子的主要能量消耗项 Z1) 加热工件所需要的热量由教材附表6 查得，低合金钢在550 和 20 时的比热容分别为：20C= 0.741 kJ/(kg ) 和 C= 0.477kJ/(kg ) ， 热处理炉的生产率550P = 120 kg h ，则加热工件所需要的热量为;Q= P(C件550 550 - C20 20) = 120 (0.741 550 - 0.477 20)=47761.2

22、kJ/h2) 通过炉衬的散热损失通过炉衬的散热损失包括炉顶、炉墙和炉底三部分，有：Q= Q+ Q+ Q散顶墙底= q F顶顶均+ q F墙墙均+ q F底底均= 343.987 2.567 + 314.139 6.193 + 266.862 2.450= 3482.3W = 12536.2kJ / h3) 开启炉门的辐射热损失这部分热损失可由下式求得： T4 T4 Q= 3.6CFFdg - a 辐0t 100 100 式中C 0 黑体辐射系数；（5.675）F 炉门开启面积。炉子正常工作时，炉门开启高度为炉膛高度的一半，故 F = B H1.741=0.8690.756m2 ；22F 遮蔽系

23、数。开启的炉门是拉长的矩形，开启高度为 H = 0.640 = 0.320m ，22它与炉墙厚度之比为 0.320 = 0.340 ，查教材图1-14 曲线1 得F =0.51；0.367d 炉门开启率。设装、出料所需时间为每小时 6 分钟，则炉门开启率为t0.1；T 炉气的热力学温度，为 550+273=823K；gT 炉外空气的热力学温度，为 20+273=293K，a将上述数据代入公式中，得： 823 4 293 4 Q= 3.6 5.675 0.765 0.51 0.1 - = 3598kJ / h辐 100 100 4) 开启炉门的溢气热损失对于一般的箱式电阻炉，炉门开启后要吸入冷空

24、气。通常以加热吸入的冷空气所需要的热量作为该项热损失，即有：Q= qr C d (T - T )溢vaaa tga式中 q va 炉子吸入的冷空气量。对空气介质电阻炉，零压面一般位于炉膛高度的一半。由教材（58）式得：q= 1997Bva= 1997 0.869 = 233.13m3 / hHH220.64020.6402r a 20冷空气的密度，为 1.29 kg / m3 ；C 空气在Taa T （即 20550）温度间的平均比热容。就本设计来说，g是平均温度（550+20）/2=285的比热容。查附表10 可知，空气在200、300的比热容分别为 1.3097kJ/(m.)和 1.318

25、1 kJ/(m.)。可认为空气比热容在此温度区间的变化呈线性关系，即有：1.3181 -1.3097C -1.3097300 - 200=d 炉门开启率为 0.1。ta285- 200 C = 1.317 kJ/(m.)aT 溢气温度，近似为 2- T ) + T = 2 (550 - 20) + 20 = 373 g（T3gaa3将上述数据代入公式中得开启炉门的溢气热损失为：Q= 233.131.29 1.317 0.1（373 - 20）= 13981.3 kJ h溢5) 其它热损失此项热损失包括未考虑的各种热损失和一些不易精确计算的各种热损失。就箱式电阻炉来说，该项热损失可取以上各项热损

26、失之和的10%20%。本设计取15%，该项热损失为：Q= 0.15（Q+ Q其它件散+ Q+ Q )辐溢= 0.15（47761.2 +12536.2 + 3598 +13981.3）= 9794 kJ h2. 炉子的理论输入功率根据热平衡计算法，在理论上炉子的输入功率应为上述各项能量消耗的总和，即：Q= Q总件+ Q+ Q+ Q+ Q散辐溢其它=47761.2+12536.2+3598+13981.3+9794=87670.7(kJ/h)3. 炉子的安装功率上面计算的炉子输入功率（即各项能量消耗总和）是维持炉子正常工作必不可少的热量支出。但在实际生产中还需考虑一些具体情况，如炉子长期使用后炉

27、衬局部损坏会引起热损失增加，电压波动、电热组件老化会引起炉子功率下降， 有时工艺制度变更要求提高炉子功率。这些具体情况要求炉子功率应有一定的储备，炉子的实际功率应比理论计算功率大，因此炉子的安装功率为：KQP=总安3600式中 K 功率储备系数，对周期作业炉， K = 1.3 1.5 。本设计可取 1.5。将相关数据代入公式中，可得：1.5 87670.7P =安3600= 36.53kW取炉子的安装功率为 36kW。七、炉子热效率的计算1. 正常工作时的热效率由教材 5-12 式得，炉子正常工作时的热效率为：=Q47761.2h件100%100%54.5%Q87670.7总一般电阻炉的热效率

28、在 30%80%之间。本设计的炉子热效率在此范围内，设计合理。2. 保温时关闭炉门的热效率保温关闭炉门时，无辐射热损失和溢气热损失，此时炉子的热效率为：Qh =件Q - (Q总辐100% =47761.2100% = 68.1%+ Q )87670.7 - 3598 -13981.3溢3. 炉子空载功率的计算炉子空载时，能量消耗项只有两项：通过炉衬的散热损失和其它热损失，此时炉子的功率为：Q+ QP=散其它= 12536.2 + 9794= 6.2kW空36003600八、 空炉升温时间计算（不要求）九、 功率的分配和接线方法炉子的安装功率为 36kW。电热元件采用三相星形接法，也称“Y”接法

29、。即将电热元件分为 3 组，每组 12 kW，炉墙两侧各布置 1 组电热元件，炉底布置 1 组电热元件。十、 电热元件材料的选择和理论计算1. 电热元件材料的选择炉子的最高使用温度为 550，可选用 0Cr25Al5 合金丝，绕制成螺旋管状作为电热元件。2. 炉膛 550时电热元件的电阻率炉子正常使用时，电热元件的温度比炉膛温度高 100200。当炉膛温度为 550，电热元件的温度取 700。由教材附表 12 得，0Cr25Al 合金 20时的电阻率r= 1.40W mm 2 / m ，电阻温度系数a = 4 10-5 -1，则 700时20电热元件的电阻率为：r750= r(1 +at) =

30、 1.40 (1+ 4 10-5 750) = 1.44W mm2 / m203. 确定电热元件的允许表面负荷由教材图 5-3（a），根据设计的炉子的工作条件，取电热元件的允许表面负荷W = 1.71W / cm2 。允4. 每组电热元件的功率和端电压由于采用三相星形即“Y”接法，电热元件可分为三组。每组电热元件的功率为：=36组P312kW 。采用“Y”接法，车间动力电网端电压为 380V，故每组电热元件的端电压为，3803U 组 = 220V5. 电热元件的丝材直径电热元件的丝材直径可由教材 5-24 式确定，d = 34.32 rP组 700= 34.33122 1.44= 4.66mm

31、 ；3U 2 W2202 1.71组允取丝材直径d = 5.0mm = 0.50cm 。6. 电热元件的长度和重量1. 每组电热元件的长度由教材 5-25 式确定为：U 2 d 22202 5.02L= 0.78510-3组组P r= 0.78510-3 = 54.97m = 5497cm121.44组 7502. 每组电热元件的重量由教材 5-26 式确定为：ppG=d 2 L r组4组 M= 5.02 54.97 7.110-3 = 7.66kg43. 电热元件的总长度和总重量为：L= 3L总组G= 3G总组= 3 54.97 = 164.91m= 3 7.66 = 22.97kg7. 校

32、核电热元件的实际表面负荷P由 P= WpdL W= p 组，电热元件的实际表面负荷为：组实组实dL组12 103W= 1.39W cm2 W= 1.56W cm2实满足设计要求。3.14 0.50 5497允8. 电热元件在炉膛中的布置将 3 组电热元件每组分为 4 折，布置于炉膛的两边侧墙和炉底，每折电热元件的长度为：LL=组54.97= 13.74m折44电热元件应该距离前、后墙各 25mm，布置电热元件的炉壁长度为：L = L - 50 = 1691mm = 1.691m9. 螺旋状电热元件的两个参数螺旋状电热元件的温度为 700时，由教材表5-5 得螺旋节径 D 在（4 6） d 的范

33、围内选取。本设计选取的螺旋节径为：D = 6d = 6 5.0 = 30mm而每折电热元件螺旋体的圈数为：L1691LpN =折 =D13.74 103p 27= 146圈则螺距为： h = N= 146= 11.62mm 。h11.62本设计中，螺距和电热元件丝材直径的比值为： d =注意两个问题5.0= 2.324 。1） 炉门口附近热量损失较大，可适当减小该处电热元件的螺距，以增大功率。2） 电热元件引出棒材料选用 1Cr18Ni9Ti 不锈钢，棒材直径 10mm，长度400mm。十一、 炉子技术指标额定功率：36kW额定电压：380V 最高使用温度：550生产率：120kg/h 相数：3接线方法：Y炉膛有效尺寸：1500700500mm 炉子外形尺寸：247516031408mm