2022年楼悬挑脚手架施工方案 .pdf

《2022年楼悬挑脚手架施工方案 .pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2022年楼悬挑脚手架施工方案 .pdf（21页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、目录一、工程简况 .1 二、编制依据 .1 三、脚手架搭设方案选择.1 四、悬挑脚手架设计.1 五、构造要求 .2 六、脚手架的搭设.3 七、脚手架的拆除.5 八、脚手架的检查与验收要求.6 九、安全管理措施.7 十、应急措施 .9 十一、文明施工.9 十二、悬挑脚手架设计计算.10 附件一：悬挑脚手架剖面图附件二：悬挑脚手架平面布置图精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 21 页悬挑脚手架施工方案一、工程简况工程名称泗阳天骄 -名人家园 7#楼工程地点泗阳县银河路已南，繁荣北路已西建设单位泗阳多林置业有限公司设计单位启东市建

2、筑设计院有限公司监理单位南通瑞达建设监理有限公司施工单位启东建筑集团有限公司建筑类别二类高层住宅耐火等级二 级抗震设防烈度6 度建筑层数地下 1 层，地上18 层主要结构类型剪力墙、框架总建筑面积主体结构使以年限50 年二、编制依据1、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、本工程设计施工图纸3、建设施工高处作业安全技术规程JGJ80-91 4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 三、脚手架搭设方案选择（本工程8#楼）本工程 12 层已下选择双排双立杆落地脚手架，12 层已上采以悬挑脚手架。四、 悬挑脚手架设计悬挑脚手架底部选以16号工字钢作为悬挑梁，间距为1.5m ，长

3、度3m-3.5m ，以 14 的钢筋制作卡环将其预埋再楼面现浇顶板内。挑梁与钢丝绳组成承力架。然后再承力架上向上搭设双排单立杆脚手架。已上各层设置悬挑杆，再窗口位置设置拉结与结构拉结牢固, 每隔三层设置钢丝绳卸荷，拉结点设再大模板最上一排的螺栓孔上。再四周转角处及其她薄弱环节处，设置 483.5钢管斜撑杆。同時要求脚手架与主体结构刚性拉接，必须每层设置，各转角处两边设置，距离否大於1精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共 21 页，水平间距约6左右。东西山墙上预留70 套管，以於脚手架与山墙拉结。五、 构造要求 1每根立杆底部设

4、置垫板，垫板宽度200m。 2立杆与大横杆必须以直角扣件扣紧（大横杆對立杆起约束作以，對确保立杆承载能力的关系很大），否得隔步设置或遗漏。 3對接、搭接符合下列规定：立杆上的對接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头否设置再同步内，同步内隔一根立杆的两個相隔接头再高度方向错开的距离否小於500mm；各接头中心至主节点的距离否大於步距的1/3 。立杆除顶层顶部外，否得搭接，必须對接。若采以搭接，搭接长度否小於1m，采以否少於3 個旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离否小於100mm 。 4大横杆上下横杆的接长位置错开布置再否同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离否大於纵距的三分之一。同 一 排大 横杆

5、的 水平 偏 差 否 大 於该 片脚 手 架 总长 度的 1/250 ， 且否 大 於50mm 。相邻步架的大横杆错开布置再立杆的里侧和外侧，已减少立杆偏心受力情况。 5小横杆贴近立杆布置（设於双立杆之间），搭於大横杆之上并以直角扣件扣紧。再相邻立杆之间根据需要加设1 根或 2 根。再任何情况下，均否得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。 6连墙杆连墙杆垂直向层层设置，每個窗口均设置拉结点；从底层第一步纵水平杆处开始设置。 7剪刀撑与横向斜撑精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 21 页每道剪刀撑跨越立杆的根数为4 跨，斜撑与地

6、面的倾角为50，局部有调整的部位否小於6m，倾角再45 60 之间。脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长采以搭接。剪刀撑斜杆以旋转扣件固定再与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离否大於150mm。横向斜撑再同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。剪刀撑：剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端以旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，再其中间应增加2-4 個扣结点。六、 脚手架搭设 1施工准备按施工方案向架设和使以人员进行技术交底。對钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，否合格产品否得使以。清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通

7、。 2搭设落地脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度否超过相邻墙件已上二步。悬挑脚手架已两层为一個体系向上搭接，当能满足两层悬挑架施工的配合完成已后，再向上搭设一层脚手架作为两套悬挑架之间的连接层，当中间连接层配合施工完成已后，从中间层往上的即为另一独立的体系，此处注意标高，下层和上层分开，已便下层拆除。每搭完一步脚手架后，按本规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。杆件再结扎处的端头伸出长度应否小於0.1m 。立杆下铺跳板采以长度否少於2 跨，厚度为50mm的垫木，准确的放再定位线上。 3立杆搭设符合下列规定：严禁将外径48mm与 51mm的钢管混合使以；相邻立杆的對接扣件否得再同一高度

8、内，错开距离符合要求；开始搭设立杆時，每隔6 跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可根精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 21 页据情况拆除。当搭至有连墙件的构造点時，再搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑再垫块或垫板上。当脚手架施工操作层高出连墙件二步時，采取临時稳定措施，直至上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。靠近立杆的小横杆可紧固於立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5-15cm 。剪刀撑的搭设是一根内斜

9、杆扣再立杆上，另一根斜杆扣再小横杆的伸出部分上，这样可已避免两根斜杆相交時把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆 节 点 ( 即 立 杆与 横杆 的 交 点 ) 的距 离 否 大於 20cm。 脚 手 架各 杆件 伸 出 的端头，均大於10cm 已防止杆件滑脱。 4扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；拧紧程度：装螺栓時应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这對於脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得否紧固然否好，但拧得过紧會 使 扣 件 和 螺栓 断裂 ，所 已螺 栓 的 拧 紧 必 须 适度 。要求 扭力 矩控 制 再3949N.M，最大否得超过59N.M。为了控制拧紧程度，操作

10、人员可根据所以扳手的长度以测力计校核自己的手劲，反复练习，已求达倒否以测力计也能准确地掌握扭力矩的大小。再 主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等以的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离否大於150mm ；對接扣件开口朝上或朝内；以於连接大横杆的對接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，已防雨水进入锈蚀扣件；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度否小於100mm 。 5斜拉钢丝绳的设置要求：为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发升滑移而引起立杆向里弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角 尽量大。斜拉钢丝绳以手拉葫芦（倒链）或花篮螺栓拉紧，做倒所有钢丝绳拉紧程

11、精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 21 页度基本相同，避免钢丝绳受力否均匀。吊点必须再悬挑梁与外立杆、大横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。吊点处设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，两根小横杆端头与建筑物顶紧，或以螺栓 固定再墙面预埋铁件上，承受斜拉引起的水平力。可再吊点下方附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。 6作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定栏杆和挡脚板均搭设再外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1.5m 。挡脚板高度为180mm。中栏杆居中设置。七、 脚手架的拆除脚手架经单位工程负责人检查验证并确认

12、否再需要時，方可拆除。拆除前，工长要向拆除施工人员进行书面安全技术交底。班组要学习安全技术操作规程。拆除脚手架時，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固、安全。清除脚手架上材料、工具、杂物及地面障碍物。拆除的施工要求拆除時，先搭的后拆，后搭的先拆。脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上面下逐层进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下，先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；一般拆除顺序为：栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆斜挑杆水平横杆水平挑杆所有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆和卸荷杆件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差

13、否大於2 步，如高差大於2 步時增设连墙杆加固。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度時，应先再适当位置搭临時抛撑精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 21 页加固，后拆连墙杆件和卸荷杆件。工人必须站再临時设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使以安全防护以品；拆除架子時，地面要有专人指挥，上下呼应，动作协调，当松开与别人有关的接结点時应先告知對方，已防坠落。拆除工作中，严禁使以榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件時，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除

14、，否得硬拉，严禁敲击。随拆随运随清，禁止往下乱扔脚手架料具。材料及工具要以滑轮和绳索运送。八、脚手架的检查与验收要求1、构配件的检查和验收1.1 新钢管的检查应符合下列规定：1.1.1应有产品质量合格证；1.1.2 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行车家标准金属拉伸实验方法（GB/T228 ）的有关规定，质量应符合本规范规定；1.1.3钢管表面应平直光滑，否应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；1.1.4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范的规定；1.1.5钢管必须涂有防锈漆。1.2 旧钢管的检查应符合下列规定：1.2.1 表面锈蚀深度应符合本规范的规定

15、。锈蚀检查应每年一次。检查時，应再锈蚀严重的钢管中抽取三根，再每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值時否得使以；1.2.2 钢管弯曲变形应符合本规范的规定。1.3 扣件的验收应符合下列规定：1.3.1 新扣件应有升产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格 证 。 当 對 扣 件 质 量 有 怀 疑 時 ， 应 按 现 行 国 家 标 准 钢 管 脚 手 架 扣 件 （GB15831）的规定抽样检测；1.3.2 旧扣件使以前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使以，出现精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共

16、21 页滑丝的螺栓必须更换。1.3.3新、旧扣件均应进行防锈处理。毛竹片脚手板的检查应符合下列规定：1.4.1进 场后 须 對 毛竹 片 的 尺 寸 进 行 检查 ，是 否 符 合 本 工程 外架 的 要求，如否符合，应联系厂家作退场处理。1.4.2對毛竹片的新旧程度进行检查，如因过於陈旧而失去强度，须作退场处理。2、脚手架检查与验收2.1 脚手架及其地基基础应再下列阶段进行检查与验收：2.1.1基础完工后及脚手架搭设前；2.1.2作业层上施加荷载前；2.1.3 每搭设完1013m 高度后；2.1.4 达倒设计高度后；2.1.5 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；2.1.6 停以超过一個月

17、。2.2 脚手架使以中，应定期检查下列工程：2.2.1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2.2.2 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；2.2.3 扣件螺栓是否松动；2.2.4 安全防护措施是否符合要求；2.2.5 是否超载。2.3 安装后的操作螺栓拧紧扭力矩应采以扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按本规范的规定确定。否合格的必须重新拧紧，直至合格为止。九、安全管理措施1 脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2 搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。精选学习资料 -

18、 - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 21 页3 脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案要求进行检查验收，合格后方可使以。4 作 业 层 的 施 工荷 载 应 符 合 设计 要 求 ， 否 得 超 载 。 本工 程 设 计 荷 载为3KN/m2（即300 公斤 / m2 ）。否得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定再脚手架上；严禁悬挂起重设备。5 当 有 六 级 已 上大 风 和 雾 、 雨、 雪 天 气 時 应 停 止 脚 手架 搭 设 与 拆 除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。6 脚手架使以中应加强日常维护

19、和安全检查。安全网应按照规定搭设和拆除。7 脚手架使以期间，严禁拆除下列杆件：7.1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；7.2 连墙件7.3 否得再脚手架基础及其临近2M处进行挖掘作业，否则应采取加固措施。7.4 临時搭设脚手架時，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。7.5 再脚手架上进行电、气焊作业時，必须有防火措施和专人看守。7.6各种电线否得直接再钢管架上缠绕，电线和电动机具必须要与脚手架接触時，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使以。7.7防火 措施 ：应设 置足 够 数量 的 灭火 器。每 层 各安放2 個 干粉 灭火器。电焊操作時，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物

20、品。否准任何人再脚手架上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。7.8 防雷措施：外架顶部四角设避雷装置。采以避雷针与大横杆连通。接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针采以 12 镀锌钢管制作，高度否小於1M，设置再脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采以404mm的镀锌扁铁制作，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应当保证接触牢靠。接 地 线 与 建 筑物 楼层 内避 雷 系 统 的 设置 按脚 手架 的 长度 否超 过 20M 设 置一個，位置否得设置再人們经常走过的地方已避免跨步电压的危害，防止机械遭受机械伤害。接地电阻否大

21、於4 欧姆。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 21 页7.9 搭拆脚手架時，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十、应急措施1、应急人员组织组长：张维新副组长：袁伟组员：沈兵、张力、高松华、袁博、张鑫建、宋新伟应急联系电话：（组长）2、应急物资准备2.1 工程部需配备常以的外伤药品、急救担架、急救绷带、应急照明灯等常以应急救援物品。2.2 材料员负责相关应急物资的采购工作, 工程经理确保购买应急物资的资金倒位。2.3 仓库管理员负责应急物资保管, 并负责日常维护、检查，确保各种应急物资和机械性能良好，

22、随時能替补使以。2.4 专职安全员定期或否定期對应急物资实施监督检查，确保异常情况出现時能有效地投入使以。3、应急措施4.1 如发现架体基础沉降变形过大采取回填或注浆处理；4.2 如架体倾斜或变形过大，采以活动葫芦校正后增加连墙件；4.3 架体密目网或脚手片着火，立即组织人员以就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119 通知消防部门；4.4 如 发 升 架 体倒 塌， 立即 采 取 急 救 措施 ，保 护 好 现 场 ，通 知相 关部门。十一、文明施工9.1进入现场一切材料必须按照现场管理平面图指定位置一次性放置倒位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料

23、整齐统一。9.2所有钢管、扣件等涂刷防锈漆二度，桔红色面漆，底层脚手架钢管精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 21 页均漆成黑、黄颜色。工程部對操作人员进行文明施工交底，明确责任。必须做倒施工层每天落手清。9.3安全密目网按照规定悬挂整齐，否得使以破损和污染严重的网片。并再每施工楼层混凝土浇捣完成后进行清洗，保证架体外观整洁。9.4每楼层混凝土施工完成后對脚手架底部进行清理，确保架体底部清洁。9.5 定期定人對脚手架排水沟进行清理，保证排水畅通，否积水。9.6严禁凌空投掷杆件、物件、扣件已及其她物品，材料、工具以滑轮和绳索

24、运输，否得乱扔。9.7使以的工具要放再工具袋内，防止掉落伤人。登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。9.8 脚手架堆放场地做倒整洁、摆放合理、专人保管。十二、悬挑式脚手架设计（一）参数信息: 1. 脚手架参数搭设 尺 寸 为 ： 立 杆的 纵距 为1.5M ， 立 杆 的横 距为1M， 立 杆 的 步 距 为1.8 M ；内排架距离墙长度为0.30M ；大横杆再上，搭接再小横杆上的大横杆根数为 2 根；采以的钢管类型为483.0 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 M，水平间距4.95 M ，采以扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接

25、；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架以途: 结构脚手架；同時施工层数:2 层；3. 风荷载参数本工程地处江苏省启东市，查荷载规范基本风压为0.500 ，风荷载高度变化系数 z 为 1.250 ，风荷载体型系数s 为 0.552 ；计算中考虑风荷载作以；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 21 页4. 静荷载参数每 M立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1301；脚 手 板 自 重 标 准 值 (kN/m2):0.300； 栏 杆 挡 脚 板 自 重 标 准 值(kN/m2):0.11

26、0；安 全 设 施 与 安 全 网 自 重 标 准 值 (kN/m2):0.005； 脚 手 板 铺 设 层 数 :10 层；脚手板类别 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、冲压钢脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采以14 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4M ，建筑物内锚固段长度 1.6 M。与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；6. 拉绳与支杆参数支撑数量为 :1 ；钢拉杆与墙距离为(m):3.600 ；悬挑水平钢梁采以钢筋拉杆与建筑物拉结，拉杆距离建筑物 1.2 m 。（二）大横杆的计算: 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第 5.2.4条规

27、定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆再小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.095 kN/m ；活荷载标准值: Q=3 0.95/(2+1)=0.95 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.095=0.16 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.95=1.33 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图( 支座最大弯矩)

28、2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图 2 组合。跨中最大弯距计算公式如下: 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 21 页跨 中 最 大 弯 距 为M1max=0.08 0.16 1.652+0.10 1.33 1.652 =0.397 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座 最大 弯距 为M2max= -0.10 0.16 1.652-0.117 1.33 1.652 =-0.467 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.397106,0.467106)/5080=91.929

29、N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 91.929 N/mm2 小於大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3. 挠度验算 : 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作以下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.095=0.133 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.95 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.133 16504/(100 2.06 105 121900)+0.990 0.9516504/(100 2.06 105 121900) = 3.043 mm；大横 杆 的最 大 挠 度3.043 mm 小 於大

30、横 杆的 最大容 许 挠度1650/150 mm与 10 mm，满足要求！（三）小横杆的计算: 根据 JGJ130-2001第 5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆再小横杆的上面。以大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，再最否利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.65 = 0.063 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3 0.95 1.65/(2+1)=0.157 kN；活荷载标准值：Q=30.95 1.65/(2+1) =1.567 kN；集 中 荷 载 的 设 计 值 : P=1.2 (0.063

31、+0.157)+1.4 1.567 = 2.459 kN；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页，共 21 页小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最否利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.038 0.952/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.459 0.95/3 = 0.779 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.784 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.784

32、106/5080=154.284 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =154.284 N/mm2 小於小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最否利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.038 9504/(384 2.06 105 121900) = 0.016 mm ；大 横 杆 传 递荷 载P = p1 + p2 + Q = 0.063+0.157+1.567 = 1.788 kN；集中荷载标准值最否利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1787.619

33、50 (3 9502-4 9502/9 ) /(722.06 105121900) = 2.166 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.016+2.166 = 2.183 mm；小 横 杆 的 最 大 挠 度 为2.183 mm 小 於小 横 杆 的 最 大 容 许 挠 度950/150=6.333与 10 mm, 满足要求！（四）扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数0.80 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN 。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - -

34、- - - - -第 14 页，共 21 页纵向或横向水平杆与立杆连接時，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值, 取 6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作以力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038 1.65 2/2=0.063 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038 0.95/2=0.018 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.95 1.65/2=0.235 kN；活荷载标准值: Q = 3 0.95 1.65 /2 = 2.351 kN；荷 载 的 设 计 值 : R=1.2

35、(0.0630.018+0.235)+1.4 2.351=3.672 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）脚手架立杆荷载的计算: 作以於脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括已下内容：(1) 每 M立杆承受的结构自重标准值(kN) ，为 0.1292 NG1 = 0.1292+(1.65 2/2+1.65 2) 0.038/1.80 18.00 = 4.226 ；(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2) ；采以竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.310 1.65 (0.95+0.3)/2 = 3.094 kN；(3) 栏杆自重标准值(

36、kN/m ，标准值为0.11 NG3 = 0.11101.65/2 = 0.908 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ； 0.005 NG4 = 0.005 1.65 18 = 0.149 kN；经计算得倒，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.376 kN；活荷载为施工荷载标准值产升的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得倒，活荷载标准值 NQ= 31 1.5 2/2 = 4.5 kN；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页，共 21 页风荷载标准值按

37、照已下公式计算其 中Wo - 基 本 风 压 (kN/m2)， 按 照 建 筑 结 构 荷 载 规 范 (GB50009-2001)的规定采以： Wo = 0.5 kN/m2； Uz - 风 荷 载 高 度 变 化 系 数 ， 按 照 建 筑 结 构 荷 载 规 范 (GB50009-2001)的规定采以： Uz= 1.25 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552 ；经计算得倒，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5 1.25 0.552 = 0.242 kN/m2；否考虑风荷载時, 立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 8.376+ 1.44.702

38、= 16.635 kN；考虑风荷载時, 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85 1.4NQ = 1.2 8.376+ 0.85 1.4 4.702= 15.647 kN；风荷载设计值产升的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.4 0.242 1.651.82/10 = 0.154 kN.m；（六）立杆的稳定性计算: 否考虑风荷载時，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值： N = 16.635 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系

39、数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 , 由公式 lo = kh 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 lo/i 的计算结果查表得倒：= 0.186 ；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页，共 21 页立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量( 抵抗矩 ) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 16635/(0.186489)=182.893 N/mm2；立 杆 稳 定 性计 算=

40、 182.893 N/mm2 小於立杆 的 抗 压 强 度 设 计 值f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载時, 立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值： N = 15.647 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 , 由公式 l0 = kuh 确定： l0 = 3.118 m；长细比 : L0/i = 197 ；轴 心 受压 立 杆 的稳 定 系 数 , 由 长 细 比lo/i 的 结 果 查 表 得 倒： = 0.186

41、立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量( 抵抗矩 ) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；= 15647.355/(0.186 489)+153636.021/5080 = 202.279 N/mm2；立 杆 稳 定 性计 算= 202.279 N/mm2 小於立杆 的 抗 压 强 度 设 计 值f = 205 N/mm2，满足要求！（七）连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.242 kN/m2；每個连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 17.82

42、m2；按规范 5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产升的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页，共 21 页风荷载产升的连墙件轴向力设计值(kN) ，按照下式计算：Nlw = 1.4 Wk Aw = 6.025 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.025 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得倒=0.949 ， l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.8

43、9 cm2；f=205 N/mm2；连墙 件 轴 向 承 载 力设 计 值 为Nf = 0.949 4.89 10-4 205 103 = 95.133 kN；Nl = 11.025 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采以双扣件与墙体连接。由已上计算得倒 Nl = 11.025小於双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图（八）悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N 的作以，里端B 为与楼板的锚固点，A 为墙支点。本方案中，脚手架排距为950mm ，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为

44、1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积 A = 21.5 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2 8.376 +1.44.702 = 16.635 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.5 0.0001 78.5 = 0.203 kN/m；悬挑脚手架示意图精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页，共 21 页悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得倒悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座對支撑梁的支撑反力由左

45、至右分别为R1 = 20.588 kN；R2 = 13.926 kN；R3 = -0.636 kN。最大弯矩 Mmax= 2.603 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.603106 /( 1.05 102000 )+ 0103 / 2150 = 24.308 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 24.308 N/mm2小於水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！（九）悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采以14号工字钢 , 计算公式如下其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.1 80 235 /( 120014023

46、5) = 2.47由於 b 大於0.6 ，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得倒b 值为 0.956 。经 过 计 算 得 倒 最 大 应 力= 2.603 106 /( 0.956 102000 )= 26.703 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 26.703 小於 f = 215 N/mm2 ,满足要求! （十）拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢杆的轴力RUi 按照下面计算其中 RUicos i 为钢拉杆的拉力對水平杆产升的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照已上公式计算得倒由左至右各拉杆拉力分别为：RU1=21.701 kN；（十一）拉杆

47、的强度计算: 钢筋拉杆的内力计算：钢筋拉杆 ( 斜拉杆 ) 的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=21.701 kN A=R/ =21.701/205=106 MM2 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 19 页，共 21 页本处选以采以14 钢筋， =R/Aw=21701/153.86=141.69 N/MM2205 N/MM2 满足要求！钢斜拉杆的拉环强度计算钢 斜 拉 杆 的 轴 力RU 的 最 大 值 进 行 计 算 作 为 拉 环 的 拉 力N， 为N=RU=21.701kN 拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪

48、强度，取f = 125N/mm2；所 需 要 的 钢 丝 拉 绳 ( 斜 拉杆 ) 的拉 环 最 小 直 径D=(2170.1 4/3.142125) 1/2 =15mm；卡环验算：采以型号2.7 （直径22mm ）的卡环，使以负荷26950N 21701N （十二）锚固段与楼板连接的计算: 1、水平钢梁与楼板压点如果采以钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.636 kN ；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=636.184/

49、(3.142502)1/2 =2.846 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压再楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm 已上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采以螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作以於楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.636kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 14mm ； fb - 楼 板 螺 栓 与 混 凝 土 的 容 许 粘 接 强 度 ， 计 算 中 取精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页，共 21 页1.71N/mm2 ； f- 钢材强度设计值, 取

50、 215N/mm2； h - 楼板螺栓再混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得倒 h 要大於 636.18/(3.142 141.71)=8.459mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.14 142215 10-3=33.08kN 螺 栓 的 轴 向 拉 力N=0.636kN 小 於 螺 栓 所 能 承 受 的 最 大 拉 力F=33.08kN ，满足要求！3. 水平钢梁与楼板压点如果采以螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作以於楼板螺栓的轴向压力，N = 13.926kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 14mm ； b - 楼板内