最新大学本科《钢结构设计原理》课件 第5章受弯构件2ppt课件.ppt

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1、 5-3 5-3 受弯构件的整体稳定受弯构件的整体稳定一、整体失稳的概念一、整体失稳的概念侧向弯曲，伴随扭转侧向弯曲，伴随扭转出平面弯扭屈曲出平面弯扭屈曲 。在在x z x z 平面内为梁的侧向弯曲，其弯矩的平衡平面内为梁的侧向弯曲，其弯矩的平衡方程为：方程为：)(22bMdzudEIyzXXZZdzdudzduMMu图图 2 2M由于梁端部夹支，中部任意由于梁端部夹支，中部任意截面扭转时，纵向纤维发生截面扭转时，纵向纤维发生了弯曲，属于约束扭转，其了弯曲，属于约束扭转，其扭转的微分方程为扭转的微分方程为)(Mu cGIEItwMXXYYXYYMuv图图 3 3)(22aMdzvdEIx )(

2、22bMdzudEIy )(Mu cGIEItw将将(c)(c)再微分一次，并利用再微分一次，并利用(b)(b)消去消去 得到只有未知得到只有未知数数 的弯扭屈曲微分方程的弯扭屈曲微分方程: : u )(02 dEIMGIEIytw 梁侧扭转角为正弦曲线分布，即：梁侧扭转角为正弦曲线分布，即：LzC sin 代入代入（d d）式中，得：）式中，得：)(0sin222eLzCEIMLGILEIytw 使上式在任何使上式在任何 z z 值都成立，则方括号中的数值必为零，值都成立，则方括号中的数值必为零，即：即：0222 ytwEIMLGILEI 上式中的上式中的M M即为该梁的临界弯矩即为该梁的临

3、界弯矩M McrcrlGIEIlGIEIGIEIlMtwtwtwcr 221称为梁的侧向屈曲系数，对于双轴对称工字形截面称为梁的侧向屈曲系数，对于双轴对称工字形截面I Iw w=I=Iy y(h/2)(h/2)2 24.4.单轴对称截面工字形单轴对称截面工字形截面梁的临界弯矩截面梁的临界弯矩S-S-为剪切中心为剪切中心aSyoh1h2OXY单轴对称截面单轴对称截面图图 4 4 其 中 wtywyyycrEIGIlIIBaBalEIM22232322211 022)(21ydAyxyIBAxy （参见铁木辛柯参见铁木辛柯“弹性稳定理论弹性稳定理论”一书）一书）aSyoh1h2OXYI 1I 2y

4、IhIhIy22110 剪切中心坐标剪切中心坐标系数系数321 值值荷荷 载载 类类 型型跨中点集中荷载跨中点集中荷载满跨均布荷载满跨均布荷载纯弯曲纯弯曲1 2 3 1.351.351.131.131.01.00.550.550.460.460.00.00.400.400.530.531.01.0三、影响梁整体稳定的主要因素三、影响梁整体稳定的主要因素1tycrlGIEIM1、荷载种类、荷载种类荷载情况荷载情况值值MMM 21 10113. 1 2 .10135. 1 74.19 .12135.1 44.19 .11113.1 荷载作用于形心荷载作用于形心荷载作用于上、下翼缘荷载作用于上、下翼

5、缘“”用用于荷载作于荷载作用在上翼用在上翼缘；缘；“”用用于荷载作于荷载作用在下翼用在下翼缘缘. .说明说明2、荷载作用位置、荷载作用位置3、侧向抗弯刚度、侧向抗弯刚度4、抗扭刚度、抗扭刚度5、受压翼缘侧向支撑点间的距离、受压翼缘侧向支撑点间的距离6、梁的支撑情况、梁的支撑情况4. .增加梁两端的约束提高其稳定承载力。增加梁两端的约束提高其稳定承载力。四、提高梁整体稳定性的主要措施四、提高梁整体稳定性的主要措施1.1.增加受压翼缘的宽度；增加受压翼缘的宽度； 2. 2.在受压翼缘设置侧向支撑。在受压翼缘设置侧向支撑。3.3.当梁跨内无法设置侧向支撑时，宜采用闭当梁跨内无法设置侧向支撑时，宜采用

6、闭合的箱型截面。合的箱型截面。五、梁的整体稳定计算五、梁的整体稳定计算1.1.不需要计算整体稳定的条件不需要计算整体稳定的条件1)1)、有铺板、有铺板( (各种钢筋混凝土板和钢板各种钢筋混凝土板和钢板) )密铺在梁的受密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止其发生侧向位移；压翼缘上并与其牢固相连、能阻止其发生侧向位移；2)2)H H型钢或等截面工字形简支梁受压翼缘的自由长度型钢或等截面工字形简支梁受压翼缘的自由长度l l1 1与其宽度与其宽度b b1 1之比不超过下表规定时；之比不超过下表规定时；12.015.09.5Q42012.515.510.0Q39013.016.510.5Q3451

7、6.020.013.0Q235荷载作用在荷载作用在下翼缘下翼缘荷载作用在荷载作用在上翼缘上翼缘跨中受压翼缘有侧向支跨中受压翼缘有侧向支承点的梁承点的梁,不论荷载作用不论荷载作用在何处在何处跨中无侧向支承点的梁跨中无侧向支承点的梁 l l1 1/ /b b1 1 条件条件 钢号钢号3）对于箱形截面简支梁，其截面尺寸满足：）对于箱形截面简支梁，其截面尺寸满足：可不计算整体稳定性。可不计算整体稳定性。 yfblbh23595, 6010 b bb b0 0t t1 1h h0 0t tw wt tw wt t2 2b b1 1b b2 2h h2、整体稳定计算、整体稳定计算 当截面仅作用当截面仅作用

8、Mx时：时：（1）不满足以上条件时，按下式计算梁的整体稳定性：）不满足以上条件时，按下式计算梁的整体稳定性：稳稳定定系系数数。材材料料分分项项系系数数；式式中中即即： ycrbRxbxbRyycrRcrxxffWMfffWM )125(任意横向荷载作用下：任意横向荷载作用下： A、轧制、轧制H H型钢或焊接等截面工字形简支梁型钢或焊接等截面工字形简支梁取取值值见见规规范范。单单轴轴对对称称截截面面双双轴轴对对称称时时截截面面不不对对称称影影响响系系数数，受受压压翼翼缘缘的的厚厚度度；梁梁高高，；等等效效临临界界弯弯矩矩系系数数；式式中中bbbyybybyxybbthilfhtWAh 0)135

9、(2354 . 41432011212 （2）稳定系数的计算）稳定系数的计算 B、轧制普通、轧制普通工字形简支梁工字形简支梁C、其他截面的稳定系数计算祥见规范。、其他截面的稳定系数计算祥见规范。u 上述稳定系数是按弹性理论得到的，当时梁已上述稳定系数是按弹性理论得到的，当时梁已经进入弹塑性工作状态，整体稳定临界弯矩值经进入弹塑性工作状态，整体稳定临界弯矩值 显著降低，因此应对稳定系数加以修正，即：显著降低，因此应对稳定系数加以修正，即：可可查查表表得得到到。b 6 . 0 b ，其其中中：代代替替，稳稳定定计计算算时时应应以以当当bbb 6 . 0bb 282.007.1 当截面同时作用当截面

10、同时作用Mx 、 My时：时： 规范给出了一经验公式：规范给出了一经验公式：)135 ( fWMWMyyyxbx强强度度公公式式的的一一致致性性。影影响响和和保保持持与与而而是是为为了了降降低低后后一一项项的的塑塑性性阶阶段段，轴轴以以进进入入但但并并不不表表示示沿沿取取值值同同塑塑性性发发展展系系数数，yy n例2、设计平台梁格，梁格尺寸如图。若平台铺板不与次梁连牢，钢材为Q235，假定次梁的截面为窄翼缘H型钢，规格为HN496199914。验算该次梁。43000=120005-4 梁的局部稳定二、受压翼缘的局部稳定二、受压翼缘的局部稳定一、梁的局部失稳概念一、梁的局部失稳概念 当荷载达到某

11、一值时，梁的腹板和受压翼缘将不当荷载达到某一值时，梁的腹板和受压翼缘将不能保持平衡状态，发生出平面波形鼓曲，称为梁的局能保持平衡状态，发生出平面波形鼓曲，称为梁的局部失稳部失稳 梁的受压翼缘可近似视为：一单向均匀受压薄板，梁的受压翼缘可近似视为：一单向均匀受压薄板，其临界应力为：其临界应力为：其其余余符符号号同同前前。弹弹性性模模量量折折减减系系数数；板板边边缘缘的的弹弹性性约约束束系系数数屈屈曲曲系系数数；式式中中：;)1(12222 btEcr将将 E =206E =206X10103 3 N/mmN/mm2 2，=0.3=0.3代入上式，得：代入上式，得：2100618 bt.cr 22

12、100953.310025.00 .1425.0618 btbt.cr由由 条件，得：条件，得：ycrf yftb23513 0 .1 并视受压翼缘悬伸部分，为三边简支，且板长趋于无并视受压翼缘悬伸部分，为三边简支，且板长趋于无穷大，故穷大，故=0.425；不考虑腹板对翼缘的约束作用，；不考虑腹板对翼缘的约束作用， ，令，令=0.25，则，则：因此，规范规定不发生局部失稳的板件宽厚比：强度计算考虑截面塑性发展时：强度计算考虑截面塑性发展时：强度计算不考虑截面塑性发展（强度计算不考虑截面塑性发展（x x=1.0=1.0）时：）时：对于箱形截面受压翼缘在两腹板（或腹板与纵向加对于箱形截面受压翼缘在

13、两腹板（或腹板与纵向加劲肋）间的无支承宽度劲肋）间的无支承宽度b0与其厚度的比值应满足：与其厚度的比值应满足：yftb23513 yftb23515 yftb235400 t tb bb b0 0t th h0 0t tw wb bt tb bb b0 0t th h0 0t tw w三、腹板的局部稳定三、腹板的局部稳定 x x x xmaxmaxV VmaxM Mmax（一）加劲肋的设置（一）加劲肋的设置纵向加劲肋纵向加劲肋横向加劲肋横向加劲肋1.1.纯弯屈曲纯弯屈曲20100618 ht.wcr即：即：提高临界应力的有提高临界应力的有效办法：设纵向加效办法：设纵向加劲肋。劲肋。由非均匀受压

14、薄板的屈由非均匀受压薄板的屈曲理论，得：曲理论，得：对于腹板不设纵向加劲肋时，若保证其弯曲应力下的局对于腹板不设纵向加劲肋时，若保证其弯曲应力下的局部稳定应使：部稳定应使：ycrf 2022)1(12 htEwcr yfht 20wcr)100(6 .18 即：即：腹板不会发生弯曲屈曲，否则在受压区设设纵向加劲肋腹板不会发生弯曲屈曲，否则在受压区设设纵向加劲肋。ywywfthfth23515323517700 和和，得得：受受约约束束和和未未受受约约束束分分别别相相当当于于梁梁受受压压翼翼缘缘和和，)(23.166.19 .23 规范取：规范取：为不设纵向加劲肋限值。为不设纵向加劲肋限值。yw

15、ywfthfth23515023517000 和和2.2.纯剪屈曲纯剪屈曲222)1(12 dtEwcr 弹性阶段临界应力：弹性阶段临界应力：hoa ahd,min0 式中：式中：2100618 dt.wcr 即即：腹板就不会由于剪切屈曲而破坏否则应设横向加劲肋。腹板就不会由于剪切屈曲而破坏否则应设横向加劲肋。 规范取：规范取：ywfth235800 为不设横向加劲肋限值。为不设横向加劲肋限值。若不发生剪切屈曲，则应使：3yvycrff ywfth235850 ，得得：，取取25.134.50 ha弹塑性阶段临界应力，取经验公式：弹塑性阶段临界应力，取经验公式：crpcr vypf8 . 0

16、，取剪切比例极限，取剪切比例极限不考虑残余应力的影响不考虑残余应力的影响3.3.局部压应力下的屈曲局部压应力下的屈曲20100618 ht.wc,cr若在局部压应力下不发生局部失稳，应满足：若在局部压应力下不发生局部失稳，应满足：yc,crf 腹板在局部压应力下不会发生屈曲。腹板在局部压应力下不会发生屈曲。crc , hoa规范取：规范取：ywfth235800 ywfth235840 ，得得：，时时，当当683. 1275. 520 ha综上所述，梁腹板加劲肋设置如下综上所述，梁腹板加劲肋设置如下：直接承受动力荷载的实腹梁：直接承受动力荷载的实腹梁：时时，可可不不配配置置加加劲劲肋肋；当当；

17、时时，按按构构造造配配置置加加劲劲肋肋当当，0023580)1(0 ccywfth 肋肋，其其中中：，按按计计算算配配置置横横向向加加劲劲ywfth23580)2(0 ,2351700时时）受受压压翼翼缘缘扭扭转转受受约约束束（当当 ywfth或或计计算算需需要要束束）（受受压压翼翼缘缘扭扭转转未未受受约约当当ywfth2351500 应在弯曲受压较大区格，加配纵向加劲肋。应在弯曲受压较大区格，加配纵向加劲肋。；任任何何情情况况下下，ywfth235250)3(0 以上公式中以上公式中h h0 0为腹板的计算高度，为腹板的计算高度，t tw w为腹板厚度；为腹板厚度；对于单轴对称截面梁，对于单

18、轴对称截面梁，在确定是否配置纵向加劲肋时，在确定是否配置纵向加劲肋时，h h0 0取腹板受压区高度取腹板受压区高度h hc c的的2 2倍。倍。(4) (4) 梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜 设置支承加劲肋。设置支承加劲肋。（二）配置加劲肋的腹板稳定计算（二）配置加劲肋的腹板稳定计算1.1.仅用横向加劲肋加强的腹板仅用横向加劲肋加强的腹板)145(12,2 crcrcccr h h0 0a ahoa式中式中: 计算区格，平均弯矩作用下，腹板计算高度边缘的弯曲压计算区格，平均弯矩作用下，腹板计算高度边缘的弯曲压应力；应力； - -计算区格

19、，平均剪力作用下，腹板截面剪应力；计算区格，平均剪力作用下，腹板截面剪应力； 腹板计算高度边缘的局部压应力，计算时取腹板计算高度边缘的局部压应力，计算时取=1.0=1.0。wwthV 引入通用高厚比引入通用高厚比的的实实用用表表达达式式如如下下：。单单独独作作用用下下的的临临界界应应力力crccrcrccrccrcr, crybf 2bycrf 在弹性范围可取在弹性范围可取:21 .1bcrf 的的计计算算）（cr 12351772,104 . 71206ywcbwcrbfthht 则则：受受到到约约束束时时：）当当梁梁的的受受压压翼翼缘缘扭扭转转的的计计算算公公式式：未未受受到到约约束束时时

20、：）当当梁梁的的受受压压翼翼缘缘扭扭转转2如如图图：的的曲曲线线，则则性性上上起起点点为为弹弹塑塑影影响响，取取；考考虑虑缺缺陷陷的的时时，对对于于无无缺缺陷陷板板，当当crbycrbAf 85. 0 1 0.85 1.0 1.25 bcrf fy yf fA AB B2byf 0。，双双轴轴对对称称截截面面梁梁腹腹板板弯弯曲曲受受压压区区高高度度式式中中：02hhhcc 2351532105 . 5206ywcbwcrfthht ，则则： 21 . 1 :25. 185. 075. 01 :25. 185. 0 :85. 0bcrbbcrbcrbfff 时时当当时时当当时时当当取取值值如如下

21、下：点点采采用用直直线线过过渡渡，所所以以、，取取界界点点点点为为弹弹性性和和弹弹塑塑性性的的分分crbBAAB 25. 1 0.85 1.0 1.25 bcrf fy yf fA AB B2byf 0引入通用高厚比引入通用高厚比crvysf 的的计计算算）（cr 2 23534. 5441,34. 541023301200202030ywbwcrsfhathhtahha 则：则：时：时：）当）当的计算公式：的计算公式： 235434. 541,434. 51023312200202030ywbwcrfhathhtahha 则则：时时：）当当的的取取值值：直直线线，则则塑塑性性的的交交点点，过

22、过渡渡段段取取为为弹弹性性与与弹弹的的上上起起点点，为为取取crsvycrsf 2 . 18 . 0 vcrsf 时时，当当8 . 0 vscrsf)8 . 0(59. 01,2 . 18 . 0 时时当当221 .1,2 .1svsvycrsff 时时当当 计计算算如如下下：所所以以，取取时时当当时时，取取当当coohahahaha 03059 .18, 25 . 183. 14 .139 .105 . 15 . 0 引入通用高厚比引入通用高厚比crcycf, 的的计计算算）（crc ,3 23528101860203ywcwcrcfthht ，则则：由由， 23583. 14 .139 .

23、1028:5 . 15 . 030yowocfhathha 时时当当 2,1 .1,2 .1)9 .0(79.01,2 .19 .0,9 .0ccrccccrcccrccfff 时时当当时时当当时时当当的的取取值值：直直线线，则则塑塑性性的的交交点点，过过渡渡段段取取为为弹弹性性与与弹弹的的上上起起点点，为为取取crccycrccf,2 . 19 . 0 23559 .1828: 25 .10yowocfhathha 时时当当2.2.同时设置横向和纵向加劲肋的腹板同时设置横向和纵向加劲肋的腹板h1ah hh h（1 1）受压区区格）受压区区格 ：)155(12121,1 crcrcccr ：的

24、的实实用用计计算算表表达达式式如如下下1,11,crccrcr 高高度度受受压压边边缘缘的的距距离离。纵纵向向加加劲劲肋肋至至腹腹板板计计算算未未受受到到约约束束时时：、当当梁梁的的受受压压翼翼缘缘扭扭转转受受到到约约束束时时：、当当梁梁的的受受压压翼翼缘缘扭扭转转代代替替：改改为为公公式式计计算算，但但应应将将按按） 111111123564235751hfthbfthaywbywbbbcrcr ;2101代代替替改改为为公公式式计计算算，但但应应将将按按）hhcrcr 23540235563111111,ywcywccbcrcrcfthbftha 未未受受到到束束时时：、当当梁梁的的受受压

25、压翼翼缘缘扭扭转转受受到到约约束束时时：、当当梁梁的的受受压压翼翼缘缘扭扭转转代代替替：改改为为公公式式计计算算，但但应应将将按按）)165(1222,2222 crcrcccr (2)(2)下区格下区格 ：ah hh hh2式中式中: 计算区格，平均弯矩作用下，腹板纵向加劲肋处的弯曲计算区格，平均弯矩作用下，腹板纵向加劲肋处的弯曲 压应力；压应力；腹板在纵向加劲肋处的局部压应力，取腹板在纵向加劲肋处的局部压应力，取 计算同前。计算同前。cc 3 . 02 ：的的实实用用计计算算表表达达式式如如下下2,22,crccrcr 高度受拉边缘的距离。高度受拉边缘的距离。纵向加劲肋至腹板计算纵向加劲肋

26、至腹板计算代替：代替：改为改为公式计算，但应将公式计算，但应将按按） 222222351941hfthywbbbcrcr ;2202代代替替改改为为公公式式计计算算，但但应应将将按按）hhcrcr 2,2:32220,2, hahahhcrCcrc取取时时当当代代替替改改为为公公式式计计算算，但但应应将将按按） ( () )受压翼缘和纵向加劲肋间设有短加劲肋的区格板受压翼缘和纵向加劲肋间设有短加劲肋的区格板ah hh ha a1 1h1)175(12121,1 crcrcccr 式中：式中： 、c c 、-计算同前；计算同前；：的的实实用用计计算算表表达达式式如如下下1,11,crccrcr

27、;11公公式式计计算算按按）crcr 111111111111,5 . 04 . 012 . 123573235872 . 13hahaftabftaahaywcywccbcrcrc 时时：上上式式右右侧侧乘乘以以当当未未受受到到束束时时：、当当梁梁的的受受压压翼翼缘缘扭扭转转受受到到约约束束时时：、当当梁梁的的受受压压翼翼缘缘扭扭转转时时：当当代代替替：改改为为公公式式计计算算，但但应应将将按按） ;21101代代替替、改改为为、公公式式计计算算，但但应应将将按按）ahahcrcr ( (四）加劲肋的构造和截面尺寸四）加劲肋的构造和截面尺寸1 1加劲肋布置加劲肋布置宜成对布置，对于静力荷载下

28、的梁可单侧布置。宜成对布置，对于静力荷载下的梁可单侧布置。横向加劲肋的间距横向加劲肋的间距a a应满足：应满足：0025 . 0hah (1)(1)仅设置横向加劲肋时仅设置横向加劲肋时2.2.加劲肋的截面尺寸加劲肋的截面尺寸100, 00 wcth 当当 时时,005 . 25 . 0hah 纵向加劲肋至腹板计算高度边缘的距离应在纵向加劲肋至腹板计算高度边缘的距离应在: :范范围围内内。25 .2cchh40mm300 hbs横向加劲肋的宽度：横向加劲肋的宽度：15ssbt 横向加劲肋的厚度：横向加劲肋的厚度：单侧布置时，外伸宽度增加单侧布置时，外伸宽度增加2020。 (2) (2)同时设置横

29、向、纵向加劲肋时，除满足以上要求外：同时设置横向、纵向加劲肋时，除满足以上要求外：303wssz3)2(121wthtbtI 横向加劲肋应满足横向加劲肋应满足: :纵向加劲肋应满足纵向加劲肋应满足: :3w02000)(0.452.5(,85. 0/thhahaIhay 3w00.51,85. 0/thIhay ( (五）支承加劲肋计五）支承加劲肋计算算)185 (cec ceefAF 1.1.端面承压端面承压A Acece-加劲肋端面实际承压面积加劲肋端面实际承压面积; ;f fcece-钢材承压强度设计值。钢材承压强度设计值。CCCCC50-100tho2/sb3/sb2t3.3.支承加劲

30、肋与腹板的连接焊缝，应按承受全部集中支承加劲肋与腹板的连接焊缝，应按承受全部集中力或支座反力，计算时假定应力沿焊缝长度均匀分布。力或支座反力，计算时假定应力沿焊缝长度均匀分布。2.2.加劲肋应按轴心受压构件验算其垂直于腹板方向的加劲肋应按轴心受压构件验算其垂直于腹板方向的整体稳定，截面为十字形截面，取加劲肋每侧腹板长整体稳定，截面为十字形截面，取加劲肋每侧腹板长度为度为 及加劲肋及加劲肋, , 作为计算截面面积。作为计算截面面积。ywftC/23515 fAF 4.4.支承加劲肋与翼缘的连接焊缝，应按传力情况进行连支承加劲肋与翼缘的连接焊缝，应按传力情况进行连接焊缝计算。接焊缝计算。5-5 型

31、钢梁的设计一、设计原则一、设计原则 强度、整体稳定、刚度要求、局压承载力强度、整体稳定、刚度要求、局压承载力 局部稳定一般均满足要求。局部稳定一般均满足要求。二、设计步骤二、设计步骤 （一）单向弯曲型钢梁（一）单向弯曲型钢梁 以工字型钢为例以工字型钢为例 1、梁的内力求解：、梁的内力求解： 设计荷载下的最大设计荷载下的最大Mx 及及V（不含自重）。（不含自重）。 2、W Wnxnx求解：求解：)05. 1( 可可取取fMWxxnx 选取适当的型钢截面，得截面参数。选取适当的型钢截面，得截面参数。3、弯曲正应力验算：、弯曲正应力验算： 求得设计荷载及其自重作用下的，截面最大设计内求得设计荷载及其

32、自重作用下的，截面最大设计内力力Mx和和V4、最大剪力验算、最大剪力验算5、整体稳定验算、整体稳定验算6、局压验算、局压验算7、刚度验算、刚度验算fWMnxxx vftISV wmax fltF zwc fWMxbx （二）双向弯曲型钢梁（二）双向弯曲型钢梁 以工字型钢为例以工字型钢为例 1、梁的内力求解：、梁的内力求解： 设计荷载下的最大设计荷载下的最大Mx 、V （不含自重）和（不含自重）和My 。 2、Wnxnx可由强度初估：可由强度初估： 选取适当的型钢截面，得截面参数。选取适当的型钢截面，得截面参数。 3、抗弯强度验算：、抗弯强度验算： 求得设计内力求得设计内力Mx、V （含自重）和

33、（含自重）和My 经经验验系系数数。 fMMfMWWMWxyxxynynxyxxnx14、最大剪力验算、最大剪力验算5、整体稳定验算、整体稳定验算6、局压验算、局压验算7、刚度验算、刚度验算fWMWMnyyynxxx vftISV wmax fltF zwc fWMWMyyyxbx 5-6 5-6 组合梁的设计组合梁的设计一、截面选择一、截面选择 原则：强度、稳定、刚度、经济性等要求原则：强度、稳定、刚度、经济性等要求1 1、截面高度、截面高度（1 1）容许最大高度）容许最大高度h hmaxmax净空要求；净空要求；（2 2）容许最小高度）容许最小高度h hminmin 由刚度条件确定，以简支

34、梁为例：由刚度条件确定，以简支梁为例：。可可近近似似取取荷荷载载平平均均分分项项系系数数，取取3 . 1 sksf EhlhEWlMEIMlEIlqkxkxkxk4810481048538452224 TTlEfhEhfl 2min23 .148103 .14810 （3 3）梁的经济高度）梁的经济高度h he e 经验公式：经验公式：。吊吊车车梁梁有有横横向向荷荷载载时时：；否否则则截截面面无无削削弱弱时时：系系数数式式中中：单单位位或或9 . 07 . 0)29 . 085. 0)1)(307234 . 0 xxxxexefMWcmWhWh2、腹板高度腹板高度h hw w 因翼缘厚度较大，

35、可取因翼缘厚度较大，可取h hw w比比h h稍小，满足稍小，满足5050的模数。的模数。3、腹板厚度腹板厚度t tw w 由抗剪强度确定：由抗剪强度确定： 一般按上式求出的一般按上式求出的tw较小，可按经验公式计算：较小，可按经验公式计算： 构造要求：构造要求：4、翼缘尺寸确定：、翼缘尺寸确定： 由由W Wx x及腹板截面面积确定：及腹板截面面积确定：综上所述，梁的高度应满足：综上所述，梁的高度应满足：ehhhhh 且且maxminvwwfhVtmax2 . 1):(115 . 3cmhthtwwww单单位位或或 ywwfthmmt23525060 且且一般一般b bf f以以10mm10m

36、m为模数，为模数， t t以以2mm2mm为模数。为模数。确定确定b bf f 、t t尚应考虑板材的规格及局部稳定要求。尚应考虑板材的规格及局部稳定要求。21322121 htbhtIfwwxb bf fh hw wh h1 1h htt tw wxxhhtbhhthIWfwwxx213612 6621wwwxfwfwwxwhthWtbthbhtWhhh 取取：。，代代入入上上式式得得另另，一一般般有有：thbhf5 . 26 二、截面验算二、截面验算 截面确定后，求得截面几何参数截面确定后，求得截面几何参数I Ix x W Wx x I Iy y W Wy y 等。等。1、强度验算：抗弯强

37、度、抗剪强度、局压强度、折、强度验算：抗弯强度、抗剪强度、局压强度、折 算应力；算应力；2、整体稳定验算；、整体稳定验算；3、局部稳定验算，对于腹板一般通过加劲肋来保证、局部稳定验算，对于腹板一般通过加劲肋来保证4、刚度验算；、刚度验算；5、动荷载作用，必要时尚应进行疲劳验算。、动荷载作用，必要时尚应进行疲劳验算。三、组合梁截面沿长度的改变三、组合梁截面沿长度的改变 一般来讲，截面一般来讲，截面M M沿沿l l改变，为节约钢材，将改变，为节约钢材，将M M较较小区段的梁截面减小，截面的改变有两种方式：小区段的梁截面减小，截面的改变有两种方式：1 1、改变翼缘板截面、改变翼缘板截面（1 1）单层

38、翼缘板，一般改变）单层翼缘板，一般改变b bf f，而，而t t不变，做法如图：不变，做法如图：b bf fb bf f12.5（a）（b）l lll/6/6ll/6/6M M1 1M M1 1M M （2 2）多层翼缘板，可采用切断外层翼缘板的方法，断）多层翼缘板，可采用切断外层翼缘板的方法，断 点计算确定，做法如图：点计算确定，做法如图： 为了保证，断点处能正常工作，实际断点外伸长为了保证，断点处能正常工作，实际断点外伸长度度l l1 1应满足：应满足：l lM M1 1M M1 1l l1 1l l1 1 1）端部有正面角焊缝时：）端部有正面角焊缝时： 当当h hf f 0.750.75

39、t t1 1时：时： l l1 1 b b1 1当当h hf f 0.75 0.75t t1 1时：时： l l1 1 1.51.5b b1 1 2）端部无正面角焊缝时：）端部无正面角焊缝时：l l1 1 22b b1 1 b b1 1 、t t1 1-外层翼缘板的宽度和厚度；外层翼缘板的宽度和厚度；h hf f - -焊脚尺寸。焊脚尺寸。l lM M1 1M M1 1l l1 1l l1 12 2、改变梁高、改变梁高 具体做法如图：具体做法如图：h hh h/2/2h hh h/2/2抵紧抵紧焊接焊接l l/6/6 l l/5/5四、焊接组合梁翼缘焊缝计算四、焊接组合梁翼缘焊缝计算单位长度上

40、的剪力单位长度上的剪力V1：积积矩矩；翼翼缘缘截截面面对对中中和和轴轴的的面面式式中中： 11111)195(SIVSttIVStVxwwxw 且且满满足足构构造造要要求求。wfxfwfxffffIVShfIhVShV4 . 14 . 17 . 02111 当有集中力作用而又未设加劲肋时，应进行折算应当有集中力作用而又未设加劲肋时，应进行折算应力计算：力计算：)205(4 . 12zz lhFlhFfef 得得：由由wfffff 22 2124 .11 xzfwffIVSlFfh wfxffzffIhVSlhF 2124 . 14 . 1 5-7 梁的拼接、连接和支座一、梁的拼接一、梁的拼接1

41、 1、型钢梁的拼接：、型钢梁的拼接：2 2、组合梁的拼接：、组合梁的拼接：1010t tw w 500500 5005001234 4551245345拼接处对接焊缝不能与基本拼接处对接焊缝不能与基本 金属等强时金属等强时, ,受拉翼缘焊缝受拉翼缘焊缝 应计算确定；应计算确定；翼缘拼接板的内力应按下式翼缘拼接板的内力应按下式 计算计算: : N N1 1= =A Afnfnf f A Afnfn-被拼接翼缘板净截面面积被拼接翼缘板净截面面积。腹板拼接板及其连接承担的内力为：腹板拼接板及其连接承担的内力为： 1）拼接截面处的全部剪力）拼接截面处的全部剪力v； 2）按刚度分配到腹板上的弯矩）按刚度

42、分配到腹板上的弯矩Mw： 梁截面惯性矩。梁截面惯性矩。腹板截面惯性矩；腹板截面惯性矩； IIIIMMwww二、主、次梁的连接二、主、次梁的连接1 1、主次梁不等高连接、主次梁不等高连接2 2、主次梁等高连接、主次梁等高连接三、梁的支座三、梁的支座支于砌体或混凝土上的支座有三种形式：支于砌体或混凝土上的支座有三种形式：R平板支座平板支座铰轴式支座铰轴式支座支支座座垫垫板板的的长长和和宽宽；、支支承承材材料料的的承承压压强强度度；支支座座反反力力；：支支座座板板截截面面面面积积 bafRfRbaAAccb弧形支座弧形支座r 为了防止弧形支座的弧形垫块和滚轴支座的滚轴被劈为了防止弧形支座的弧形垫块和滚轴支座的滚轴被劈裂，其圆弧面与钢板接触面的承压力，应满足：裂，其圆弧面与钢板接触面的承压力，应满足：br。座座滚滚轴轴个个数数，对对于于弧弧形形支支的的接接触触长长度度；弧弧形形表表面面或或滚滚轴轴与与平平板板滚滚轴轴支支座座的的滚滚轴轴直直径径；倍倍或或的的弧弧形形支支座座板板表表面面半半径径式式中中：112)3(401 nnabrrdEndaV 铰轴式支座的圆柱形枢轴，当接触面中心角铰轴式支座的圆柱形枢轴，当接触面中心角9090o o时，其承压应力应满足：时，其承压应力应满足：枢枢轴轴纵纵向向接接触触长长度度。枢枢轴轴直直径径；式式中中： ldfdlR)215(2 构造要求构造要求