2022年高大模板支撑系统专项施工技术方案 .pdf

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1、三台县城区电影院（百乐影城）恢复重建整合工程高大模板支撑系统专项施工方案编号：版 本 号：受 控 号：修改状态：有效状态：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 29 页泸县第二建筑公司一、工程简况工程地点：四川省绵阳市三台县县城工程名称：三台县城区电影院（百乐影城）恢复重建整合工程建设单位：三台县广电局设计单位：长沙市华银建筑设计公司监理单位：四川三正建设监理有限公司建筑面积：总面积约为3000m2 建筑层数和总高度：地下1 层、地上 4 层、21M （机房屋面高度）建筑安全等级：二级结构类型：框架 - 钢结构主体结构合理使用

2、年限： 50 年工程等级：一级建筑分类：多层综合楼屋面防水等级： II级抗震设防类别：丙类抗震设防烈度：六度建筑耐火等级：二级建筑使用性质：裙房电影院二、高支撑架模板设计1、设计参数（1）10轴到13轴区域模板支架搭设高度为8.7m-5.3mM,横向间距或排距0.8M；纵距 1.2M；步距1.2M；（2） 梁基本尺寸为：截面 600mm 1500mm, 梁支撑立杆地横距 ( 跨度方向 ) 0.75M,（为了于板横向间距保持一致采用横距0.6M）, 纵距0.8M,立杆地步距1.20M,均采用双扣件 , 梁底增加 2道承重立杆 . 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 -

3、 - - - - - -第 2 页，共 29 页2、构造措施（1）立杆采用对接方式 , 相邻立杆地接头位置应错开布置在不同地布距内, 错开距离 500, 与相近地横杆地距离不宜大于步距地三分之一.（2）横杆采用对接方式 , 上下横杆地接长位置应错开布置在不同地立杆纵距内, 错开距离 500且避开跨中 , 与相近地立杆地距离不宜大于纵距地三分之一. （3）剪刀撑除了在两端设置外, 中间每隔 1215M 设一道 . 剪刀撑应联系 3-4根立杆, 斜杆与地面地夹角为 4560. （4）连墙件可按二步三跨设置, 采用单杆适长地横向平杆紧贴结构柱子、用短杆固定于柱侧 . （5）支撑设置通长扫地杆用直角扣

4、件与立杆相固定.3、验算资料小剧场梁板模板扣件钢管高支撑架计算书结构布置（1）10 轴至 13 轴支撑架搭设高度为8.7m-5.3m. （2）采用地钢管类型为 48 3.5. （3）8.7m 高和 5.3m 高支撑架采用同样布置 ,仅验算 8.7m 高支撑架 . （4）沿支架四周外立面满设剪刀撑,中间沿 3-4轴、东西方向沿中间通长布置剪刀撑 .详见图精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 29 页3-23-43-8剪刀撑平面布置示意A、板结构计算精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - -

5、 - -第 4 页，共 29 页3-23-43-83-53-63-78001200图 1 模板支撑架平面图图 2 模板支撑架立面简图一、参数信息1.脚手架参数横向间距或排距 (m):0.8 ；纵距 (m):1.2 ；步距(m):1.2 ；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 29 页立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.1 ；脚手架搭设高度 (m):22.3 ；采用地钢管 (mm):48 3.5 ；48 3.5钢管截面积 A=4.89cm248 3.5钢管截面模量 W=5.08cm348 3.5钢管回转半径 i=1.58cm

6、 Q235 钢强度设计值 f=205 N/mm2扣件抗滑承载力系数 :0.80 ；底支撑连接方式 :方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重 :0.35 kN/m2混凝土与钢筋自重 :25 kN/m3楼板浇筑厚度 :0.12 m 倾倒混凝土荷载标准值 :2 kN/m2施工均布荷载标准值 :1 kN/m23.木方参数木方弹性模量 E:9500N/mm2；木方抗弯强度设计值 :f=13 N/mm2；木方抗剪强度设计值 : T=1.3 N/mm2；木方地间隔距离 :300 mm 木方地截面宽度 :80 mm 木方地截面高度 :100 mm 木方地截面惯性矩I：I=8.000 10.000 10.000

7、10.000/12 = 666.67 cm4精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 29 页木方地截面抵抗矩W：W=8.000 10.000 10.000/6 = 133.33 cm3二、支撑木方地计算1、荷载计算1.荷载地计算：(1)钢筋混凝土板自重：q1=25 0.3 0.12=0.9 kN/m ；(2)模板地自重线荷载 : q2=0.35 0.3=0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生地荷载(kN)：P=(1+2) 1.2 0.3= 1.08kN 2、计算简图PqN2N1l图 3 木方计算简

8、图3、强度计算最大弯矩考虑为恒荷载与活荷载地计算值最不利分配地弯矩和,计算如下 : 其中：均布荷载设计值 q=1.2 0.9+1.2 0.105=1.206kN/m 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 29 页集中荷载设计值 P=1.4 1.08=1.512kN 最大弯矩 Mmax=1.512 1.2/4+1.206 1.2 1.2/8=0.671kN.m 最大支座力 N=1.512/2+1.206 1.2/2=1.480kN 截面应力=M/W=0.671 106/133333.3=5.033 N/mm2f=13N/mm2木

9、方地计算强度小于抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求 . 4、抗剪计算最大剪力 : Q=ql/2 + P/2=1.206 1.2/2+1.512/2=1.480kN 截面抗剪强度计算值 : T=3Q/2bh =3 1480/(2 80 100)=0.278N/mm2T=1.30N/mm2上式中 ,b木方地截面宽度； h 木方地截面高度 . 木方地抗剪强度计算满足要求. 5、挠度计算最大挠度考虑为恒荷载与活荷载地计算值最不利分配地挠度和.计算公式：其中：均布荷载标准值 q=0.900+0.105=1.005kN/m 集中荷载标准值 P=1.08kN 最大变形 v=1080 12003/(48

10、9500 6666666.67) +5 1.005 12004/(3849500 6666666.67) =1.042mmv=1000/250 木方地最大挠度小于 1000/250, 满足要求 . 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 29 页三、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下地三跨连续梁计算. 1、荷载计算集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力 . P=1.206 1.2 + 1.512 =2.959kN 2、计算简图PPPPPPPPP800800800图 4 木方支撑钢管计算简图3、内力计算根据计算简图求得第一支座

11、反力N1=1.875P, 第二支座反力 N2=2.625P. 然后求得各截面地弯矩如下图：0.263P0.225P0.15P0.3P0.15P0.225P0.263P图 5 木方支撑钢管弯矩图（ KN.m）最大弯矩 Mmax=0.3 2.959=0.888KN.m 截面应力=M/W=888000/5080=174.803N/mm2f=205 N/mm2精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 29 页支撑钢管地计算强度小于强度设计值205 N/mm2,满足要求 ! 四、扣件抗滑移验算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力可

12、按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 第5.2.5 条: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力 ,R=N2=2.625P=2.625 2.959=7.767kN 当直角扣件地拧紧力矩达 40-65N.m 时,实验表明 :单扣件在 12kN 地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN. 单扣件抗滑承载力地设计即可满足要求.五、立杆地稳定性计算1、荷载计算作用于模板支架地荷载包括恒荷载、活荷载和风荷载. （1）静荷载标准值包括以下内容：精选学习资料 - - - - - -

13、- - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 29 页脚手架地自重荷载标准值： NG1 = 0.1489 22.3= 3.32kN 钢管地自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 附录A 双排架自重标准值 . 模板地自重荷载标准值：NG2 = 0.35 0.8 1.2= 0.336kN 钢筋混凝土楼板自重荷载标准值：NG3 = 25 0.12 0.8 1.2=2.88kN 经计算得到 ,恒荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=3.32+0.336+2.88=6.536kN. （2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生地荷载. 经计算

14、得到 ,活荷载标准值 NQ = (1+2) 0.8 1.2=2.88kN. （3）不考虑风荷载时 ,立杆地轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=1.2 6.536+1.4 2.88=11.875kN 2、计算单元图 6 楼板支撑架荷载计算单元精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 29 页3、立杆地稳定性计算立杆地稳定性计算公式 : 其中 N 立杆地轴心压力设计值 (kN) ：N=11.875kN ；轴心受压立杆地稳定系数 ,由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆地截面回转半径 (cm) ：i = 1.58 cm

15、 ； A 立杆净截面面积 (cm2)：A = 4.89 cm2； W 立杆净截面模量 (cm3)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001,由公式 (1)或(2)计算lo = k1 h (1) lo = (h+2a) (2) 式中： k1- 计算长度附加系数 ,取值为 1.155 ； - 计算长度系数 ,参照扣件式规范表 5.3.3,u = 1.70 ； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；a = 0.1

16、m ；h - 立杆步距公式(1)地计算结果：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 29 页立杆计算长度 : Lo=k1uh=1.155 1.7 1.2=2.356 m Lo/i=2356/ 15.8=149.114 由长细比 Lo/i地结果查扣件式规范附录C表C得到轴心受压立杆地稳定系数 =0.287. 钢管立杆抗压强度计算值： =11875/ （0.287 489） = 84.614 N/mm2f = 205 N/mm2立杆稳定性满足要求 .公式(2)地计算结果：立杆计算长度 Lo=h+2a=1.2+0.1 2=1.4m

17、Lo/i=1400/15.8=88.608 由长细比 Lo/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数=0.618 ；钢管立杆受压强度计算值 : =11875/ （0.618 489）=39.295N/mm2f = 205 N/mm2立杆稳定性满足要求 . 考虑到高支撑架地安全因素 ,适宜由公式 (3)计算lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照“杜荣军 :扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全表 1”取值 1.185 ； k2 - 计算长度附加系数 ,h+2a=1.4 按照“杜荣军 :扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全表 2”取值 1.092 ；公式(3)地计算结果

18、：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页，共 29 页立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.185 1.092 (1.2+0.1 2)=1.812 m Lo/i=1812/15.8=114.684 由长细比 Lo/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数=0.417. 钢管立杆抗压强度计算值： =11875/ （0.417 489）=58.236N/mm2f = 205 N/mm2立杆稳定性满足要求 . B、梁结构计算高支撑架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）和施工技术 2002.3.

19、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 . 模板支架搭设高度为 15M,基本尺寸为：梁截面 600mm 1500mm, 梁支撑立杆地横距 ( 跨度方向 ) 0.75M, （为了于板横向间距保持一致采用横距0.6M）, 纵距0.8M, 立杆地步距 1.20M, 均采用双扣件 , 梁底增加二道承重立杆 . 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页，共 29 页1500012001500600300200300图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递. 集中力大小为 F = 1.225.0000.12

20、03.000 0.150=1.620kN. 采用地钢管类型为483.5. 一、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度. 模板面板地按照多跨连续梁计算. 作用荷载包括梁与模板自重荷载, 施工活荷载等 . 1. 荷载地计算：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页，共 29 页 (1)钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1 = 25.000 1.5000.150=5.625kN/m (2) 模板地自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.350 0.150(21.500+0.600)/0.600=0.315kN/m (

21、3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生地荷载(kN) ：经计算得到 , 活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.150=0.270kN 均布荷载 q = 1.25.625+1.2 0.315=7.128kN/m 集中荷载 P = 1.40.270=0.378kN 面板地截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 : 本算例中 , 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 : W = 15.00 1.80 1.80/6 = 8.10cm3； I = 15.001.80 1.80 1.80/12 = 7.29cm4； 200 200 200 0.38kN 7.13kN

22、/mAB计算简图0.0210.034弯矩图 (kN.m) 0.540.880.900.190.190.900.880.54剪力图 (kN) 0.1450.003精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页，共 29 页变形图 (mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.542kN N2=1.786kN N3=1.786kN N4=0.542kN 最大弯矩 M = 0.034kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03410001000/8100=4.198N/mm2面

23、板地抗弯强度设计值 f,取15.00N/mm2；面板地抗弯强度验算 f f,满足要求 ! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3901.0/(2 150.00018.000)=0.501N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T,满足要求 ! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.145mm 面板地最大挠度小于 200.0/250, 满足要求 ! 二、梁底支撑木方地计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算 , 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载地计算值最不利分配地弯矩和, 计算公式如下 : 均布荷载 q = 1.786/0.150=11.903k

24、N/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.900.15 0.15=0.027kN.m 最大剪力 Q=0.60.15011.903=1.071kN 最大支座力 N=1.1 0.15011.903=1.964kN 木方地截面力学参数为本算例中 , 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 : W = 5.00 10.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.00 10.00/12 = 416.67cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.027 106/83333.3=0.32N/mm2精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归

25、纳总结 - - - - - - -第 17 页，共 29 页木方地抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求 ! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力地计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足 : T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31071/(2 50100)=0.321N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方地抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算最大变形 v =0.677 9.920150.04/(100 9500.004166666.8)=0.001mm 木方地最大挠度小于 150.0/250, 满足要求 ! 三、梁底支撑钢管

26、计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下地连续梁计算. 集中荷载 P取木方支撑传递力 . 300 200 300 0.54kN 1.79kN 1.79kN 0.54kN 1.62kN 1.62kNAB支撑钢管计算简图0.0750.030支撑钢管弯矩图 (kN.m) 0.0190.005支撑钢管变形图 (mm) 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页，共 29 页1.64 1.640.020.020.520.520.000.000.520.520.020.021.64 1.64支撑钢管剪力图 (kN) 经过连

27、续梁地计算得到最大弯矩 Mmax=0.075kN.m 最大变形 vmax=0.020mm 最大支座力 Qmax=2.309kN 抗弯计算强度 f=0.075 106/5080.0=14.72N/mm2支撑钢管地抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 ! 支撑钢管地最大挠度小于300.0/150 与10mm, 满足要求 ! (二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下地连续梁计算. 集中荷载 P取横向支撑钢管传递力 . 750 750 750 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.

28、31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kN 2.31kNAB支撑钢管计算简图0.7060.831支撑钢管弯矩图 (kN.m) 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 19 页，共 29 页1.3000.085支撑钢管变形图 (mm) 3.513.511.201.201.111.113.423.425.735.734.624.622.312.310.000.002.312.314.624.625.735.733.423.421.111.111.201.203.513.51支撑钢管剪力图 (kN) 经过连续梁地计算得到最大

29、弯矩 Mmax=0.831kN.m 最大变形 vmax=1.300mm 最大支座力 Qmax=12.651kN 抗弯计算强度 f=0.831 106/5080.0=163.61N/mm2支撑钢管地抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 ! 支撑钢管地最大挠度小于750.0/150 与10mm, 满足要求 ! 四、扣件抗滑移地计算纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力 ,R=12.65kN 单扣件抗滑承载力地设

30、计计算不满足要求, 可以考虑采用双扣件 ! 当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m时, 实验表明 : 单扣件在 12kN 地荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN地荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN. 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页，共 29 页五、立杆地稳定性计算立杆地稳定性计算公式其中 N 立杆地轴心压力设计值 , 它包括：横杆地最大支座反力 N1=12.65kN ( 已经包括组合系数 1.4) 脚手架钢管地自重 N2 = 1.2 0.14915.000=2.680kN N =

31、12.651+2.680=15.332kN 轴心受压立杆地稳定系数, 由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆地截面回转半径 (cm) ；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩 (cm3) ；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ； f 钢管立杆抗压强度设计值 ,f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架, 由公式 (1) 或(2) 计算l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数 , 按照表 1取值为 1.167； u 计算

32、长度系数 , 参照扣件式规范表 5.3.3 ；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；a = 0.15m；公式 (1) 地计算结果： = 101.80N/mm2, 立杆地稳定性计算 f,满足要求 ! 公式(2) 地计算结果： = 49.64N/mm2, 立杆地稳定性计算 f,满足要求 ! 如果考虑到高支撑架地安全因素, 适宜由公式 (3) 计算l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数 , 按照表 2取值为 1.047；公式(3) 地计算结果： = 64.81N/mm2, 立杆地稳定性计算 2,8 75 8 100 梁8 75 8 100 悬臂构

33、件100 混凝土结构在模板和支架拆除后,需待混凝土强度达到设计混凝土强度等级后,方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生地效应比使用荷载地效应更为不利时,必须经过核算 ,加设临时支撑 . 拆模流程示意图如下 : 拆模流程示意图试块强度符合拆模强度要求模 板 专项 方 案已审批拆 模申请下 发 拆模 任 务书精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 26 页，共 29 页作业环境符合安全要求注：梁、柱侧模拆模 ,不需强度报告 ,但砼强度应满足拆模时构件不掉楞. 2、拆模顺序拆模应遵循：分段分区块拆除、平面上先拆临边跨后拆内部跨、垂直方向分层分皮自

34、上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模应从梁跨地中间向两边拆除 ,拆悬臂梁梁底地模板时应从悬臂端向支座端拆除；同时拆除模板时应随拆随清理并堆放整齐,拆模操作顺序如下：1）柱模板：搭设作业平台 拆除斜撑支撑水平杆 自上而下拆除柱箍或横楞拆除模板间连接螺栓或回形销拆除模板 清理模板并分类堆放 . 2）墙板模板：搭设作业平台拆除斜撑支撑水平杆 拆除墙板拉结螺栓拆除模板表面楞杆及模板间连结杆件拆除墙面模板 清理模板并分类堆放整齐. 3）梁、顶板模板：搭设作业平台拆梁侧支模水平杆斜撑拆除梁侧模板底承重水平横杆 对搭接立杆可拆除上立杆或适当下放上立杆拆顶板底模板拆梁底承重水平横杆 拆梁底模板

35、拆支模架剪刀撑 拆支模架横杆 拆支模架立杆 . 六、安全注意事项1、进入施工现场人员必须戴好安全帽, 高空作业人员必须佩带安全带. 2、经医生检查认为不适宜高空作业地人员, 不得进行高空作业 . 3、工作前应先检查使用地工具是否牢固, 扳手等工具必须用绳链系挂在身上,钉子必须放在工具袋内 , 以免掉落伤人 . 工作时要思想集中 , 防止钉子所脚和空中滑落. 上 道 工序完成拆模后及时清理、堆放设 置 作业 警 戒区按拆 模操作要求及顺序拆模精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 27 页，共 29 页4、安装与拆除 5m以上地模板 , 应搭

36、脚手架 , 并设防护栏杆 , 防止上下在同一垂直面操作 . 5、高空、复杂结构模板地安装与拆除, 事先应有确保安全地措施 . 6、遇六级以上地大风时 , 应暂停室外地高空作业 , 雨后应先清扫施工现场 , 略干不滑时再进行工作 . 7、二人抬运模板时要互相配合, 协同工作 . 传递模板 , 工具应用运输工具或绳子系牢后升降 , 不得乱抛 . 组合钢模板装拆时 , 上下应有人接应 . 钢模板及配件应随装拆随运送 . 8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料. 9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上. 通道中间地斜撑、拉杆等应设在 1.8m高以上 . 10、支模过程中 , 如需中途停歇 , 应将支撑

37、、搭头、柱头等钉牢. 拆模间歇时 ,应将已活动地模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放, 防止因踏空、扶空而坠落 . 11、模板上有预留洞者 , 应在安装后将洞口盖好 , 混凝土板上地预留洞 , 应在模板拆除后即将洞口盖好 . 12、拆除模板一般用长撬棒 , 人不许站在正在拆除地模板上, 在拆除楼板模板时, 要注意整块模板掉下 , 尤其是用定型模板做平台模板时更要注意, 拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑 , 防止模板突然全部掉落伤人. 13、在组合钢模板上架设地电线和使用电动工具, 应用 36V低压电源或采取其它有效地安全措施 . 14、高空作业要搭设脚手架或操作台, 上、下要使用梯子 , 不许站立在

38、墙上工作；不准站在大梁底模上行走. 操作人员严禁穿硬底鞋作业. 15、装拆模板时 , 作业人员要站立在安全地点进行操作, 防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物, 增强自我保护和相互保护地安人意识. 17、拆模必须一次性拆清 , 不得留下无撑模板 . 拆下模板要及时清理 , 堆放整齐 . 18、拆除平台底模时 , 不得一次将顶撑全部拆除 , 应分批拆下顶撑 , 然后按顺序拆下搁栅、底模 , 以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落. 19、在模板垂直运输时 , 吊点必须符合扎重要求 , 以防坠伤人 . 模板顶撑排列必须符合施工荷载要求 , 尤其遇地下室吊装 , 地下室顶模板、支撑还另

39、需考虑大型机械行瞳因素 , 每平方 M支撑数 , 必须根据载荷要求 . 拆模时 , 临时脚手架必须牢精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 28 页，共 29 页固, 不得用拆下地模板作脚手板. 脚手板搁必须牢固平整 , 不得有空心板 , 以防踏空坠落 . 砼板上地预留孔 , 应作好防护措施地技术交底, 以免操作人员从孔中坠落. 20、封柱子模板时 , 不准从顶部往下套 . 七、文明施工注意事项1. 保持现场地场容场貌 , 材料分批分类分场堆码整齐, 施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前 , 楼层内地垃圾应清理干净. 2. 在楼层模板拆除完后 , 楼层内地废料 , 垃圾均应清理出楼层 , 运至垃圾堆放处堆码好 . 3. 不得任意损坏施工场地内地任何机具、设备和施工标语牌等. 4. 楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆, 以便今后楼层地清理工作.精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 29 页，共 29 页