现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片顶托).(DOC).pdf

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1、福清项目现浇箱梁支架方案计算书钢管桩 +贝雷梁 +顶托支架方案1、方案概况1.1 编制依据福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图 ；公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004） ；公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D63-2007） ；公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2011） ；建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 128-2000） ；公路桥涵抗风设计规范 （JTG/T D60-01-2004 ） ；公路桥涵钢结构和木结构设计规范 （JTJ 025-86 ） ；装备式公路钢桥使用手册 ；路桥施工计算手册 。建筑施工模板安全技术规范 （JGJ

2、 162-2008）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008） ；钢结构设计规范 （GB50017-2003 ）公路工程施工安全技术规程 （JTJ076-95）钢结构工程施工质量验收规范 （GB50205 2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路 - 利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北 - 东南走向，施工里程段为K0+000K1+800 。瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号： K0+116.46K0+638.5。桥梁跨径组成为（ 320）+3（335）+

3、（435）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长 522.4 米。桥梁上部结构： 第一联采用 20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接 i=0.3%上坡段再接 -2.1%下坡段，R=5000m 直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m圆曲线接直线上，梁体按等角度70布置，墩台沿着分孔线径向布置。瑞亭大桥第二联至第五联上部现浇箱梁，标准段采用单箱三室横断面的预应力混凝土箱形连续梁，梁高2.2m，顶、底板厚 0.25m0.45m，箱梁顶、底板均与桥面同坡，桥面横

4、坡由箱梁顶、底板旋转形成。跨中截面顶板厚度25 、底板厚 22 。跨中腹板厚 0.5m，支点腹板厚 0.7m，渐变长度 2.5m；箱梁悬臂长 2。5m ，翼缘板端部厚 0.15m，根部厚 0.45m；箱梁在各支点处设置横梁，端横梁宽1.5m，中横梁宽 2m 。箱梁预应力钢束采用15-12、15-7。2、方案计算2.1 支架计算荷载的取用原则2.1.1 设计荷载根据公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011 第 5.2.6 条：计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表4.1.1 进行荷载组合。新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；模板、支架自重；施工人员和施工材料、施工设备等

5、荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇筑混凝土对模板侧面的压力；混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、 船只及其他漂浮物的撞击力；其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。表 2.1.1 模板、支架设计计算的荷载组合模板结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板的底模板以及支撑板、支架等（1）+（2）+（3）+（4）+(7)+(8) （1）+（2）+(7)+(8) 缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板（4）+（5）（5）基础、墩台等厚大结构物的侧模板（5）+（6）（5）2.1.2 普通模板荷载计算见桥梁施工工程师手册7-1-1

6、、7-1-2 新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3 。模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5kPa，另外以集中荷载 2.5kN 进行验算；计算直接支承小棱的梁时，均布荷载可取1.5kPa；计算支架立柱时，均布荷载可取1.0kPa；有实际资料时按实际取值。振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：对水平模板为 2.0kPa；对垂直面模板为4.0kPa。新浇筑混凝土对模板侧面的压力：采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最

7、大侧压力可按式（21）和（ 22）计算：Pmax=0.22 tok1k2 v 1/2 （21）Pmax= h (22) 式中： Pmax 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa） h为有效压头高度（ m ） V混凝土的浇筑速度（ m/h） t0新浇筑混凝土的初凝时间（h） 。可按实测确定：混凝土的容重（ kN/m3 ） k1外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0 ，掺缓凝作用的外加剂时取 1.2 ； k2混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm 时，取 0.85 ；50至 90mm 时，取 1.0 ；110 至 150mm 时取 1.15 。本设计检算按（ 2-2）计算。倾倒混凝土时产生的

8、水平荷载：倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载表2-1-2采用。本计算取2.0kPa。表 2-1-2 倾倒混凝土时产生的水平荷载向模板中供料方法水平荷载（kPa）其他可能产生的荷载： 如雪荷载、冬季保温设施荷载等， 按实际情况考虑。( 本计算按荷载为 0 考虑) 。2.2 使用材料混凝土： 砼=26.0kN/m3。竹胶板 : 竹胶板=9.0kN/m3； w=11.45Mpa；E=6.0103Mpa （优质品）；=0.015m；长宽 =2.441.22m。方 木： 木=5.0kN/m3； w=12.0Mpa；E=9.0103Mpa （马尾松）。 （路桥施工计算手册表 8-6）28 mm 顶托，

9、长 70cm(暂定)，托盘大小100150mm； = 140.0Mpa ；E=2.1105Mpa ； A=6.2 10-4m2。顶托、槽钢、螺栓每个总质量为5 kg 。I16a ：q=0.205kN/m； = 145.0Mpa；E=2.1105Mpa ；I=1.127 10-5m4；Wx=1.40910-4m3；A=2.61110-3m2。 （路桥施工计算手册附表 3-31）2.3 荷载分析计算2.3.1 横断面荷载分布如下：图 2.3.1 横断面荷载分布图用溜槽、串筒或导管输出2.0 用容量 0.2 及小于 0.2m3的运输器具倾倒2.0 用容量大于 0.2 至 0.8m3的运输器具倾倒4.

10、0 用容量大于 0.8m3的运输器具倾倒6.0 其中： S1=0.9094m2，L1=2.572m, q1-1=S1/L1砼=9.19kN/m; S2=1.6692m2，L2=1.375m, q1-2=S2/L2砼=31.56kN/m; S3=2.0132m2，L3=3.813m, q1-3=S3/L3砼=13.73kN/m; S4=1.1704m2，L4=0.532m, q1-4=S4/L4砼=57.2kN/m; S5=2.0788m2，L5=3.902m, q1-5=S5/L5砼=13.85kN/m; 2.4 模板计算箱梁梁端实体部位腹板位置处底模的受力最大，作为控制计算部位。2.4.1

11、荷载本计算书偏安全计算以一次浇筑荷载进行计算。根据设计图纸可查，混凝土容重取 r=26kN/m3, 支架设计荷载计算如下：按纵向每 1m宽度计：钢筋混凝土自重： q1-4=2.21.0 26.0=57.2kN/m。模板自重： q2=0.0151.09.0=0.135kN/m。施工荷载：均布荷载2.5kN/m2；集中荷载 2.5kN（验算荷载） q3=2.51.0=2.5kN/m；p=2.5kN（验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2q4=2.01.0=2.0kN/m。荷载组合：组合： q=q1-4+q2+q3+q4=0.135+57.2+2.5+2.0=61.835kN/m P=

12、0 组合： q=q1-4+q2+q4=0.135+57.2+2.0=59.335kN/m P=2.5kN 组合： q=q1-4+q2=0.135+57.2=57.335kN/m 2.4.2 模板（底模）强度验算（1）计算模式： 由于竹胶板底模下布置木横梁(1010400cm)，中对中间距 25cm,净间距 15cm 。本计算按五跨连续梁计算：图 2-4-2 受力简图（2）截面特性： A=bh=1.00.015=0.015m2 W=bh2/6=1.0 0.0152/6=3.75 10-5m3I=bh3/12=1.0 0.0153/12=2.8125 10-7m4（3）强度验算采用荷载组合，施工荷

13、载按均布荷载时：Mmax=0.105ql2+0.158pl( 路桥施工计算手册附表2-11) =0.10561.8350.152+0 =0.146kNm 则：max=Mmax/W =0.146/(3.7510-5) 10-3=3.89Mpa w=11.45Mpa 满足正截面承载力要求！采用荷载组合进行验算图 2-4-2 受力简图M=0.105ql2+0.158pl =0.10559.3350.152+0.1582.5 0.15=0.2kN m 则：=M/W =0.2/(3.7510-5) 10-3 =5.3Mpa w=11.45Mpa 满足要求！2.4.3 刚度验算采用荷载组合进行计算：q=q

14、1+q2=0.135+57.2=57.335kN/m F =(0.664ql4+1.097pl3)/100EI （路桥施工计算手册附表2-11） =(0.66457.3350.154+0)/(100 6.0 1062.812510-7) =0.12mmf= 0.15/400=0.0025m=0.375mm 满足要求！当验算模板及其支架的刚度时， 其最大变形不得超过下列允许值(路桥施工计算手册表 8-11) ：（1） 、结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；（2） 、结构表面隐藏的模板，为模板构件计算跨度的1/250；（3） 、支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应构件计算跨度的1/1

15、000。结论：竹胶板其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！2.5 10 10 木横梁计算墩顶梁下的横木受力最大 , 梁高 2.2m 的实体梁，该部分横木作为控制计算部位。 木横梁为 1010400cm的方木，方木横桥向布设，横木中对中间距为25cm 。2.5.1 荷载横木中对中间距25cm ，故每根承受0.25m 宽度范围荷载，按纵向每0.25m计算。模板、横木自重： q1=0.0150.25 9.0+0.1 0.1 5.0=0.084kN/m。混凝土自重： q2=2.20.25 26.0=14.3kN/m。施工荷载：均布荷载2.5kN/m2集中荷载 2.5kN（验算荷载） q3=2.5

16、0.25=0.63kN/m p=2.5kN（验算荷载）。振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=2.00.25=0.5kN/m。荷载组合：组合： q=q1+q2+q3+q4=0.084+14.3+0.63+0.5=15.514kN/m P=0kN 组合： q=q1+q2+q4=0.084+14.3+0.5=14.884kN/m P=2.5kN 组合 : q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m 2.5.2 强度验算计算模式：按两跨连续梁计算图 2-5-1 受力简图截面特性： A=bh=0.100.10=0.01m2 W=bh2/6=0.10 0.102/6=1.67

17、10-4m3I=bh3/12=0.10 0.103/12=8.33 10-6m4强度验算采用荷载组合进行强度验算时：Mmax=MB =0.125ql2+0.188pl （路桥施工计算手册附表2-8） =0.12515.5140.62 =0.7kNm 则：max=Mmax/W =0.7/(1.6710-4) 10-3 =4.2Mpa w=12.0Mpa 满足要求！采用荷载组合验算图 2-5-2 受力简图M=0.125ql2+0.188pl =0.12514.8840.62+0.1882.5 0.6=0.95kNm 则：=MB/W=0.95/(1.67 10-4) 10-3 =5.7Mpa w=1

18、2.0Mpa 满足要求！2.5.3 刚度验算采用荷载组合：q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m 刚度验算fmax=（0.521ql4+0.911pl3)/100EI （路桥施工计算手册附表2-8） =(0.52114.3840.64+0)103/(100 9.0 1098.33 10-6) =0.13mmf=0.6/400=1.5mm 。满足要求！方木横梁承载力验算结论：根据以上验算的结果，现浇梁底板处横向设置1010400cm的方木横梁，纵向中对中间距25cm ，跨径为 60、90cm 。其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！2.6 I10纵梁计算纵梁布设腹板部位

19、下其横向间距为45cm ，纵向顶托间距 90cm ；箱室部位和翼缘板部位横向间距为90cm ，纵向顶托间距90cm ；在梁端实体部分纵向顶托间距 60cm 。因此计算工况腹板横向间距为45cm ，纵向间距 90cm时纵梁受力和工况梁端实体部分横向间距为90cm ，纵向间距 60cm时纵梁受力。I10 ：q=0.112kN/m； = 145.0Mpa ；E=2.1105Mpa ；I=0.245 10-5m4；Wx=0.4910-4m3；A=1.43310-3m2。 （路桥施工计算手册附表 3-31）2.6.1 工况腹板横向间距为45cm ，纵向间距 90cm时纵梁受力2.6.1.1荷载纵梁上木横

20、梁按纵向间距0.25m均匀排列。 拟定纵梁以上荷载在纵向0.25m范围内为集中荷载，则：模板、木横梁 :P1=0.0150.45 0.25 9+0.10.1 0.45 5=0.038kN 纵梁自重 :q1=0.112kN/m 混凝土自重 :P2=2.20.450.2526.0=6.435kN。施工荷载：均布荷载2.5kN/m2 集中荷载 2.5kN（验算荷载）q3=2.50.45=1.125kN/m p=2.5kN（验算荷载）振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2q4=2.00.45=0.9kN/m。2.6.1.2强度验算计算模式：按简支梁计算。图 2-6-1 受力简图荷载组合 I ：q=q

21、1+q3+q4=0.112+1.125+0.9=2.14kN/m P横=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN 荷载组合：q=q1+q4=0.112+0.9=1.012kN/m P横=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN P中=2.5kN 荷载组合 : q=q1=0.112kN/m P横=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN 强度验算：用荷载组合 I 进行验算：M=1/8ql2+2P横0.45-P横0.125- P横0.375 =1/82.14 0.92+6.47(20.45-0.125-0.375) =2.81kNm 则：=M/W=2.81/(0.49 10

22、-4) 10-3 =57.3Mpa w=145Mpa 满足要求！用荷载组合 II 进行验算：M=1/8ql2+（4横+P中)/2 0.45- P横0.125- P横0.375 =1/81.0120.92+(46.47+2.5)/20.45-6.47 (0.125+0.375) =3.25kNm 则：=M/W=3.25/(0.49 10-4) 10-3 =66.4Mpa w=145Mpa 满足要求！2.6.1.3刚度验算荷载组合q=q1=0.112kN/m P横=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN 刚度验算EIalPaEIalPaEIqlf24)43(24)43(384522222

23、1214( 施工结构计算方法与设计手册表 10-16 ) =(5 0.112 0.94/384+6.47 0.075(3 0.92-4 0.052)/24+6.47 0.325(3 0.92-4 0.3252)/24/(2.11050.24510-5) =0.44mm f=0.9/400=2.25mm 满足要求！2.6.2 工况梁端实体部分横向间距为90cm ，纵向间距 60cm时纵梁受力2.6.2.1荷载纵梁上木横梁按纵向间距0.25m均匀排列。 拟定纵梁以上荷载在纵向0.25m范围内为集中荷载，则：模板、木横梁 :P1=0.0150.9 0.259.0+0.1 0.1 0.9 5.0=0.

24、075kN 纵梁自重 :q1=0.112kN/m 混凝土自重 :P2=2.20.9 0.25 26.0=12.87kN。施工荷载：均布荷载2.5kN/m2 集中荷载 2.5kN（验算荷载）q3=2.50.9=2.25kN/m p=2.5kN（验算荷载）振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2q4=2.00.9=1.8kN/m。2.6.2.2强度验算计算模式：按简支梁计算。图 2-6-2 受力简图荷载组合 I ：q=q1+q3+q4=0.112+2.25+1.8=4.162kN/m P横=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN 荷载组合：q=q1+q4=0.112+1.8=1.29k

25、N/m P横=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN P中=2.5kN 荷载组合 : q=q1=0.112kN/m P横=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN 强度验算 : 用荷载组合 I 进行验算：M=1/8ql2+（3P横)/2 0.3-P横0.25 =1/84.1620.62+312.95/2 0.3-12.95 0.25 =2.78kNm 则：=M/W=2.78/(0.49 10-4) 10-3 =56.7Mpa w=145Mpa 满足要求！用荷载组合 II 进行验算：M=1/8ql2+（3P横+P中)/2 0.3-P横0.25 =1/81.29 0.62+(

26、312.95+2.5)/2 0.3-12.95 0.25 =3.023kNm 则：=M/W=3.023/(0.49 10-4) 10-3 =61.7Mpa w=145Mpa 满足要求！2.6.2.3刚度验算荷载组合q=q1=0.112kN/m P横=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN 刚度验算EIalPaEIPlEIqlf6)43(483845234 =(50.112 0.64/384+12.95 0.63/48+12.95 0.052 (3 0.6-40.05)/6)/( 2.11050.24510-5) =0.13mmf=0.6/400=1.5mm 满足要求！工字钢纵梁承载

27、力验算结论：根据以上验算的结果，现浇梁底腹板部位下设置 6090cm纵梁，箱室和翼缘板部位下设置9090cm纵梁，梁端实体部分顶托间距设置为 60cm 。经过验算其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！2.7 顶托计算本方案采用贝雷片弦杆上反扣6.3 槽钢，槽钢打孔，然后插入顶托，采用直径28 mm 顶托，长 70cm(暂定) ，托盘大小 100150mm, 顶托插入贝雷片用上下螺栓进行固定。28 mm 顶托，长50cm(暂定)，托盘大小100 150mm,：q =0.05kN/m； = 140.0Mpa ；E=2.1105Mpa ；A=6.1510-4m2。顶托立杆布置分为三种：在梁端实

28、体部位的间距9060cm和 4560cm ；在箱梁腹板等实体部位的间距4590cm ；箱室、悬臂板部位的间距9090cm 。为保证横坡坡度，高的一端顶托高度调节为15cm,以此来控制贝雷片标高。具体布置图见详细设计图纸。以梁端实体部位杆间距9060cm进行计算：荷载分析：顶托以上模板体系荷载：q1=0.0150.6 9.0+0.1 0.1 0.6 54(平均根数)+0.112=0.313kN/m 。钢筋混凝土荷载： q2=2.20.6 26=34.32kN/m。施工荷载： q3=2.50.9=2.25kN/m。振捣混凝土时产生的荷载：q4=2.00.9=1.8kN/m。最不利荷载位置计算：箱梁

29、实体端顶托间距为6090cm处：恒载：支架以上模板体系荷载： p1=0.3130.9=0.28kN；混凝土梁高 2.2m：p2=34.320.9=30.8kN ；施工荷载： p3=2.250.6=1.35kN ；振捣混凝土时产生的荷载取p4=1.80.6=1.08kN。P=P1+P2+P3+P4 =0.28+30.8+1.35+1.08=33.5kN 。=P/A=33.5/6.15 10-4 =54.5 Mpa w=140Mpa 满足要求。2.8 贝雷片受力检算单片贝雷：每片贝雷重300kg（含支撑架、销子等），I=250497.2cm4，E=2105Mpa ，W=3570cm3，M=975

30、kN m 。贝雷架采用材料的容许应力按基本应力提高 30% （查公路施工手册 . 桥涵 1043 页） 。贝雷片具体参数如下： 材料：16Mn ，弦杆 210a 槽钢(C100485.3/8.5 ，间距 8cm)，腹杆 I8(h=80mm ，b=50mm ，tf=4.5mm，tw=6.5mm)，贝雷片的连接为销接。两片贝雷片为一组，受力图示如下：若对贝雷片进行受力分析则4 区每片贝雷片受力最大，作为控制计算部位。此部位布置两组贝雷片，纵向最大跨径9.0m，其横向受力范围 2.25m。则：混凝土、 模板、木横梁、纵梁自重 :q1=24.212.25/4+0.0150.459.0+0.10.10.

31、455.04+0.112+0.03=13.9kN/m 贝雷片自重 : q2=1kN/m。施工荷载：施工荷载：均布荷载2.5kN/m2 集中荷载 2.5kN（验算荷载）q3=2.50.45=1.125kN/m p=2.5kN（验算荷载）振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=20.45=0.9kN/m2.9.2 强度验算计算模式：按简支梁计算。图 2-9-2 受力简图荷载组合：q=q1+q2+q3 +q4=13.9+1+1.125+0.9=16.925kN/m 强度验算：用荷载组合进行验算：M=1/8ql2 =1/816.92592=171.4kNmM=975 kNm2.9.3 刚度验算

32、荷载组合q=q1+q2=13.9+1=14.9kN/m 刚度验算EIqlf38454(施工结构计算方法与设计手册表 10-16 ) = (514.994/384)/(21052. 510-3) =2.55mmf=9/400=22.5mm 满足要求！2.9.4 贝雷片立杆稳定性计算Fmax 16.9259/276.2kN；2892222275.0108.121021014.3lIElEIFycr =472kN；临界压力与实际最大压力之比，为压杆的工作安全因数，即62.76472ncrFF立杆稳定性满足要求。压应力：MPa5.79109.58102.76AN23压 =260MPa （16 锰钢）

33、；则，立杆压应力满足要求。2.9 桩顶横梁检算I40b ：q=0.7384kN/m； = 145.0Mpa；E=2.1105Mpa ；I=2.278 10-4m4；Wx=1.13910-3m3；A=9.40710-3m2。 （路桥施工计算手册附表 3-31）工况一：在混凝土浇筑时按集中荷载进行计算（一）根据管桩平面布置图，桩顶横梁bc 段受力最大进行计算。则：1）对荷载进行分析模板、木横梁、纵梁、贝雷片自重: q1=60.015 9+0.1 0.1 2056/0.25( 根数 )+0.112 628+9.8+1628/19.25=11.55kN/m 双拼 I40b 自重: q2=1.477kN

34、/m 施工荷载：均布荷载1.5kN/m2 q3=1.56=9kN/m 振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=26=12kN/m q=q1+q2+q3+q4=34kN/m 2）强度验算计算模式：将 bc 段看作简支梁进行计算图 2-11-1 受力简图根据图示产生的集中力分别为P1=75kN 、P2=75kN 、P3=104.7kN、q=69.5kN/m 支点反力 Fb=154.2 kN、Fc=170 kN 最大弯矩位于 P3处Mmax=Pb 1.24-0.96P1+ （qla/2- qa2/2）= 119.2+(34*3.12/2*1.24-34*1.24*1.24/2)=159kNm

35、 则：max=Mmax/W =159/(1.139 10-3) 10-3 =139.6MPa w=2*145=290MPa 满足要求！按以上图示在中间的钢管桩受力最大，支点d 的反力为 Fc=97.6kN 因此本桩受力为 F 最大=170+69.5+104.7+97.6+3.75 34=569.3kN 工况二：当混凝土浇筑成型后，将侧模拆除箱梁传递的力为均布荷载1）根据管桩平面布置图，纵向承受6m 均布荷载，按三等跨连续梁(第三跨管桩间距 3.75m，横向计算长度 15m)进行计算。则：混凝土、模板、木横梁、木纵梁、支架、I16a 、贝雷片自重 :q1=（ 6/35 513.23 26）/15

36、+6 0.015 9 20+0.10.1 2056/0.25( 根数)+0.112 628+9.8+1628/15=168.3kN/m 双拼 I40b 自重: q2=1.477kN/m。施工荷载：均布荷载1.5kN/m2 q3=1.56=9kN/m 振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q4=26=12kN/m荷载组合：组合： q=q1+q2+q3+q4=168.3+1.477+9+12=191kN/m 组合： q=q1+q2=168.3+1.477=170kN/m 2）强度验算计算模式：按三跨连续梁计算图 2-11-2 受力简图强度验算采用荷载组合进行强度验算时：Mmax=MB =0.1

37、ql2（路桥施工计算手册附表2-8） =0.11913.752 =269kNm 则：max=Mmax/W =269/(1.139 10-3) 10-3 =236.2MPa w=2*145=290MPa 满足要求！3）刚度验算采用荷载组合：q=q1+q2=168.8+1.477=170kN/m 刚度验算EIqlf38454(施工结构计算方法与设计手册表 10-16 ) = (51703.754/384)/(22.11052. 27810-4) =4.6mmf=3.75/400=9.375mm 满足要求！4) I40b 局部承压强度验算梁的局部承压计算公式： czlwtF；( 钢结构 P111 页

38、) 式中： F-集中荷载，对动荷载应考虑动力系数；- 集中荷载增大系数，对重级工作制吊车梁，=1.35，其他梁，=1.00；zl - 集中荷载在腹板计算高度边缘的假定分布长度，按下式计算: 跨中：zl =a+5yh+2Rh ；梁端：zl =a+2.5yh+1a ； a-集中荷载沿梁跨度方向的支撑长度，对吊车梁可取为b50mm ；yh- 自吊车梁轨顶或其他梁顶面至腹板计算高度边缘的距离；Rh - 轨道的高度，无轨道时Rh =0；1a - 梁端到支座板外边缘的距离，不得大于2.5yh。其中：wt =12.5mm ；zl=a+5yh+2Rh =100+529+20=245mm ；=1.00；梁的局部

39、承压强度：czlwtF2455.121072.0347.1043）（=42.2MPa 145MPa ；则，梁的局部承压满足要求。2.11 钢管桩检算钢管立柱直径 D=630mm,壁厚 8mm, A=15625mm2, =145.0MPa；采用6308mm 钢管桩作为主要支承，根据管桩平面布置图，当侧模拆除后箱梁传递的力为均布荷载时钢管桩受力最大，仅检算该工况。则：混凝土、模板、木横梁、木纵梁、支架、I16 、贝雷片自重 :P1=3.75* （6/35513.2326）/15+（60.015920+0.10.1 2056/0.25( 根数)+0.112 628+9.8+1628）/15 =631

40、kN 双拼 I40b 自重: P2=1.4773.75=5.54kN 施工荷载：均布荷载1.5kN/m2 P3=1.563.75=33.75kN 振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2P4=263.75=45kN荷载组合：P=p1+p2+p3+p4=631+5.54+33.75+45=715.3kN 钢管柱采用打桩振动锤锤击下沉, 按摩擦桩考虑，计算钢管桩桩侧摩阻力。 (1)钢管桩长度确定钢管桩因需考虑桩底端闭塞效应及其挤土效应特点，钢管桩单桩轴向极限承载力计算：RpiisjAlUP；( 基础工程公式 3-8) 式中：对于敞口钢管桩，其桩底极限阻力可忽略不计；93.0s（侧阻挤土效应系数）；

41、U=1.98m(桩的周长 )；）；层土中的长度（第桩在最大冲刷线以下的miil）的极限摩阻力（相对应的各土层与桩侧与kPaiil；淤泥土：kPa181；卵石层：;1202kPa全风化花岗岩层;903kPa强风化花岗岩层;1104kPa单桩轴向极限承载力按715.3kN+13.5kN（11m长单桩自重）考虑。以第三跨中的钢管桩为例计算：该处桩入淤泥土层： 4.5m；卵石层： 3m ，下部土层为全风化花岗岩层，则：由P iisjlUP715.3kN； P=0.931.98 （4.5 18+h120）715.3kN；解得 h2.6m（入卵石层）；可知：该处桩的埋深应不小于4.5+2.6=7.1m ；

42、钢管桩底标高控制在在-4m以下，因此钢管桩桩长确定： 根据桩基承载力检算， 确定钢管桩最长桩长;13ml(2) 钢管桩稳定性检算l13m 0.7 （一端固定一端铰接）i)22dD（/4 )12.6030.6022（/4 0.22m；il59 100 ；满足要求（查路桥施工计算手册附表3-25） 。对于 Q235钢制成的压杆， E=206GPa ，p=200MPa ；10010200)10206(69221PE；对于 Q235钢制成的压杆， a=304MPa ，b=1.12MPa ；bas26.6112.1235304；可见钢管桩的柔度，是小柔度杆；2则uc=AN=715.3103/)614.0

43、63.0(422=45.9MPa 145MPa ；则钢管桩满足稳定性要求。(3) 钢管桩局部承压分析钢管桩承受的最大局部压力为N=358kN ；根据压应力计算公式：AN；MPaMPaAN14515681442103583；钢管桩局部承压不满足要求，在钢管桩顶采用790*16mm钢板做加强处理后能满足局部承压要求。(4) 桩底混凝土局部承压混凝土的局部承压计算公式：czlwtF；( 钢结构 P111 页) 式中： F-集中荷载，对动荷载应考虑动力系数；- 集中荷载增大系数，对重级工作制吊车梁，=1.35，其他梁，=1.00；zl - 集中荷载在腹板计算高度边缘的假定分布长度，按下式计算: 跨中：

44、zl =a+5yh +2Rh；梁端：zl =a+2.5yh+1a ； a-集中荷载沿梁跨度方向的支撑长度，对吊车梁可取为50mm ；yh- 自吊车梁轨顶或其他梁顶面至腹板计算高度边缘的距离；Rh - 轨道的高度，无轨道时Rh =0；1a - 梁端到支座板外边缘的距离，不得大于2.5yh 。其中：wt =3.14630=1979.5mm ；zl =a+5yh +2Rh =8+516+20=88mm ；=1.00；承台混凝土的局部承压强度：czlwtF885.1979103.7153=4.2MPaf 30MPa ；则，承台混凝土的局部承压满足要求。3、设计计算结论经过以上的计算， 钢管桩、型钢、贝雷梁、模板在各工况下能满足设计要求，结构安全可靠，能满足施工需要。