高支模施工方案 .docx

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1、精品名师归纳总结1、编制说明及编制依据1. 编制说明：依据本工程设计施工图中首层层高为5.1m，二层层高为 4.8m，因该工程一层中间及门厅部分无现浇板，所以局部支撑属高支模施工，所以在本工程首层模板安装施工时，满堂脚手架搭设须按有关文件及施工标准要求进行施工，本方案主要概述为模板支撑体系，施工时须确保模板体系的刚度、稳固性。建施、结施设计图纸。 施工合同。1.2.4 钢管支撑体系参数资料。2、工程概况：21.0m，框剪结构，砼标号为 C30。一、 型式挑选与搭设要求全部采纳落的式钢管满堂红配扣搭设，搭设必需满意有足够的刚度和稳固性，保证施工过程中在各种施工操作在答应荷载作用下不产生失稳、变形

2、、倾斜、扭曲等现象。二、 质量、安全保证措施依据外排栅的方案进行三、 高支模板部分混凝土浇捣方法： A 轴外与 F 轴外 4 轴至 6 轴， 4 轴至5 轴交 C 轴与 F 轴，在混凝土浇筑过程中， 此部分混凝土严禁堆放过高， 浇筑工程必需施工员现场指导、检查、督促。七、荷载运算可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结运算以 K 轴的 CKL1 梁为例搭设时的架子如梁的截面面积大于2 以本运算书同样搭设。现取 KN/m 2，钢筋混凝土为 25 KN/m 2，施工荷载为 4 KN/m 2。1、模板系统运算：1材料截面、性能常数可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结表中数据由设计

3、手册查得。2梁侧模板运算以 CKL 1 梁高为准， 以图 2 剖面，梁侧板为 18mm 胶板， 立档为 200mm 一道， 立档外侧用双水平钢管卡紧， 每侧 6 道双排水平钢管。 每侧每排设置 6 道排距每 400mm对拉螺栓见图 2。A、梁侧模板的标准荷载，新浇捣混凝土时对模板产生侧压力： 查建筑施工运算手册得Farc t B1B2V 1/2 ,Fa=0.22 25200/ 251/2=102KN/m 2，Fb=RcH=253.1=77.5KN/m2，取二者的小值，取 F=77.5KN/m 2 为运算值。B、梁侧模板的强度验算取水平面施工活荷载为 4KN/m 2，如左图 3，梁侧模板的运算可

4、按四跨连续梁运算，见运算图 4，取梁底 1m 宽为最不利位置运算：4KN/m 2q=77.5 1.2+1.4 4 1=98.6KN/mM=1/1198.6 0.22=0.359 KN.m3.1m梁高W=bh2/6=1821000/6= 104mm377.5+4KN/m 2=/w=0.359 106/ 104= N/mm 2fm=11N/mm2图 3可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结满意强度要求。q=19.72KN/m可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结C、侧梁板的刚度验算200mm4=kqL 4/100EI，查建筑施工运算手册 ，图 4 I=1831000/12=4.

5、86 105mm4=0.967 98.6 2004/100 1044.86 105=500mm，满意要求。E、梁侧水平杆双钢管设计验算。考虑到荷载的实际情形，取最大值作为匀称荷载，立档所受到梁侧板的侧力200 500mm。侧板传给立档的总力为： Po=77.5 0.20.5=7.75KN所以在单位面积侧板传给立档的Po 为传给双水平钢管的 P1 集中力， 按四等跨连续梁运算，运算简图为图 6，运算水平杆的抗弯强度。200200P1 P1 P1 P1 P1 P1可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结以 =/wfmP24004图 6可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结P2=1

6、，查设计手册 f=205 N/mm 2， =5.08 103mm3 M max=0.21-0.2P1=0.775 KN.m=7.75 105/5.08 103=152N/mm215.5KN ，满意要求。3梁底模的运算梁底搭设见图 2梁底采纳 18mm 胶板，设置三层枋木，顶层枋木垂直梁底面每250mm 一道，中间层为在梁底宽度范畴内每 200mm 一道，底层为 450mm 一道双枋木。由于梁底模板所承担的荷载与侧模最不利位置荷载相同，底模的支点比侧模多，所以梁底模板可免验算。A、荷载运算以 4503100mm 梁为运算把荷载转化成线荷载 ，材料自重 ：0.15KN/m ， 混凝土自重： 34.

7、87KN/m ，钢筋 4KN/m ，混凝土施工荷载 4KN/m 。总荷载： Q5+34.87+3+1.4 4=51.22KN/m 。B、顶层枋木设置的验算每 200mm 一道，可按 5 跨连续梁运算： =kgL 4/100EI200mm，满意要求。C、中间层枋木间距的验算108mm4可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结顶层枋木每条传给二层枋木的荷载为51.22KN/m最不利，而二层平行梁长方向设置 6 条枋木，每条中至中距离为 240mm 一道。那顶层枋木同时传给 2 层枋木的力二层枋木每条所受的力为：q =51.22=12.29KN/m。而三层枋木的支点距离为 0.9m双枋木，

8、max=1/2qL=0.5 12.29 20.45=5.53KN，vZmax=3/2bh=3 5.53 103/2 8080=1.296N/mm2f 2M max=1/2qL 2=2 KN.m ，W=bh2/b=853333mm3 106 N/mm2fv=1.5 N/mm2， 而本工程采纳双枋木一起承担，所以 1/2 fv，满意要求。4运算钢管支撑以 CKL1 为准：运算 1 m2 长梁内及板的荷载钢筋混凝土： 0.45 3.1 25=34.88KN/m2，施工荷载： 4KN/m 2 ， 材料自重： KN/m 2，梁范畴之外的板重： 板厚 150mm取 KN/m 2， 总荷载：34.88+0.

9、15 21.2+4 1.4=47.87KN,现场使用立杆距离为450mm，横距为 900mm 一道每 900mm 长方向内有 4条立杆支撑，不考虑风荷载。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结A、立杆稳固性验算： N/ Af ，得 =L o/i=1.2长度系数为， i=1.2 103/15.8=91，其中取运算可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结22所以查表 =0.654,A=4.89 10 mm32就： 10 /0.654 4.89 10 4=f=215 考虑到钢管抗力不稳固系数 ，满意稳固性。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结B、扣件抗滑运算，前面运算得

10、出条立杆总要承担的压力为2KN ，N=47.821/4=11.955 =8KN 不符合要求，所以一个扣件的抗滑力不到，抗滑需加固。加固方法：a、利用立杆与纵横杆最顶一道的交接处扣件互相互接，相互作用。b、在最顶一层的扣件底另加一扣件紧顶该上面扣件，让二个扣件一起作用。c、把大梁混凝土分二次浇捣。本方案打算同时采纳以上三种做法一起， 但考虑扣件受力不匀称系数取， 在每条立杆上有三个扣件一起作用，运算不考虑第c 项做法。就 N=11.955KN8 3。5楼面强度校核 0.000 层楼板校核：A、荷载运算 有四条立杆，取该面积来校核 。立杆传来的： 11.955 4KN/m 2支撑体系及模板体系：

11、4 15+134/ +0.15=3.69 KN/ m2 0.000 层楼板自重： 0.22 25=5.5 KN/ m 2共计： 48.54 KN/ m2 化成线荷载为 48.54 KN/ m。B、取首层 K1/G 1325 轴处的 1m 宽板为运算单元，由于为无梁板楼盖的预应力楼板，取运算长度为跨中板带，取运算跨度的跨9300mm 的一半为运算长度，以为运算长度，考虑四周结构的作用，取M=qL 2/10，预应力配筋1m 宽为 3 条，直径的钢丝胶，每条面积运算公式如下：可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结 22，3 条面积为 547. 24mm，由于预应筋的强度比一般钢筋强度大 34 倍设计员钟智斌工程师供应的系数 ，现取 3 倍化成为一般钢筋面积 A 1=5472，板内另配筋一般钢筋 10150，板厚 200mm，C40 混凝土。，cmA 2=7 102/4 =550mm2，共计 As=2191mm2，C40 的 f2f y=210N/mm2，由于 Mu=fyA sho-f yAs/2fcmb= q L2/10所以 m不满意强度要求，需对加固，荷载为 48 kN/m 加固方法：在对应五层截面面积大于 2 以上的梁位且沿梁位方向每 900mm 加设二道钢管回顶两道的距离为 1m，上下端加上下托设枋木。可编辑资料 - - - 欢迎下载