水电站电气一次设计.doc

/* 目录 摘 要 1 Abstract: 2 第一章 工程概况 3 1.1工程基本概况 3 1.2 工程建设条件 3 第二章 接入系统方案设计 4 2.1输电线路设计 4 2.2 电气主接线方案 4 第三章 短路电流计算 9 3.1 各元件的电抗标幺值 10 3.2 d1点短路计算 10 3.3 d2点短路电流计算 14 第四章 电气设备的选择 16 4.1 6.3KV侧电气设备的选择 16 4.2 35KV侧电气设备的选择 28 第五章 厂用电设计 33 5.1 厂用电负荷的确定 33 5.2 厂用变压器选择 35 5.3 厂用电出线侧电气设备的选择 37 第六章 厂房电气设备布置 38 6.1 电气设备布置的原则 38 6.2 机组电气设备布置特点 39 6.3 厂房布置 39 6.4 户内配电装置布置 39 第七章 水电站防雷与接地保护 41 7.1 直接雷保护 41 7.2 雷电侵入波保护 42 7.3 感应雷的防护 42 7.4 水电站接地 43 参考文献 44 附录 错误！未定义书签。 致谢 错误！未定义书签。 附图 宝鸡市渭河坪头水电站电气一次设计 摘 要：坪头水电站位于宝鸡市陈仓区坪头镇周川村的渭河干流上，是一座利用渭河水力资源发电的低坝无调节引水式电站。该电站规划水头14.75m,设计引水流量84.75,装机容量10000KW,多年平均发电量3675万KW﹒h,输出电能并入西北电网。 本次设计的主要内容是进行并网电压的选择，升压变电站及输电线路布置，电气主接线及厂用电的方案比较；根据主接线型式选择相应的导线截面、变配电设备，并对其进行优化布置，进而确定各配电室和户外变电站面积及建筑设计要求；主要电器设备的选择与校验，户内外电器设备的布置，厂用电设计及水电站防雷与接地。 关键词：电气一次；电气设备；短路电流计算；防雷接地 Pingtou Hydroelectric Power Station Preliminary design Abstract: Pingtou hydropower station is located in treasure chicken Chen cang breaks out ZhouChuan village head of the ping of weihe river, is a use of weihe hydraulic resources to generate electricity without adjusting low dam water type power station. The plant 14.75 m, design planning head 84.75 diversion dischage, installed capacity, the average years 10000KW power-demand 3675 million KW cardin h, output power into the northwest power grid. This design is the main content of choice, boost interconnection of voltage substations and transmission line layout, the main electrical wiring and apc scheme comparison; According to Lord wiring type choose corresponding wire section, transfering &transforming equipment, and carries on the optimum arrangement, and then determines various operations and outdoor substation area and architectural design requirements; Main electrical equipment selection and calibration of internal and external electrical equipment, household decorate, apc lightning protection and grounding design and hydropower station. Key words: onetime electricity；electrical equipment；electric current of short circuit calculation；thunder proofing and ground connection  第一章 工程概况 1.1工程基本概况 坪头一级水电站工程位于宝鸡市陈仓区坪头镇周川村的渭河干流上，距宝鸡市区35KM。宝鸡峡林家村引水枢纽工程以上陕西境内渭河干流长70KM，平均比降3.5‰，地处深山峡谷，河道蜿蜒曲折，蕴藏着丰富的谁能资源。坪头水电站坝址布置于坪头公路隧道洞以西出口上游200米处的渭河干流上，厂房布置在坪头公路隧道出口以东的桥北侧。为低坝引水式径流水电站，装机10000KW，引水坝址在坪头镇下游1.7KM处的坪头镇鹪鹩庄村，场址在鹪鹩沟下游2.1KM处的庙沟村。 1.2 工程建设条件 1.2.1 工程施工条件 电站工程南靠310国道，北邻陇海铁路，对外交通便捷。110KV输电线路和10KV供电线路均通过电站区域，电站并网和施工用电方便。河道中工程建设所用石子、砂料储量丰富，可就近采用，邻近山体均为花岗岩可就地开采使用，因此地材价格低，可降低工程造价。有线电话可到达工程所在地附近。 1.2.2 工程水文情况 渭河是黄河最大的一级支流，源于甘肃省渭源县的乌鼠山，横跨甘肃、宁夏、陕西三省（区），途径甘肃的陇西、甘谷、自凤阁岭进入陕西境内，是关中地区最大的地表水资源河流。宝鸡峡林家村引水枢纽工程以上陕西境内渭河干流长70KM，平均比降3.5‰，地处深山峡谷，河道蜿蜒曲折，蕴藏着丰富的谁能资源。 1.2.3 工程设计数据 电站装置两台容量为4000KW的机组和一台2000KW的机组。总装机功率为10000KW(40002+2000KW)。多年平均发电量5786万KW h，年利用小时数5786h。 第二章 接入系统方案设计 2.1输电线路设计 2.1.1输电线路的设计原则 （1）在设计水平年水电站机组满发时，输电电压必须满足输送最大有功功率的需要，校队输电电压在各种运行方式下的适应情况，并为系统的发展留有余地，以保证安全、经济地送电，保证电能质量。 （2）在小水电站所属系统已采用的各级电压的基础上，根据本电站的外送容量及输电距离等具体情况，对几个方案进行比较。在经济指标差异不大的情况下，尽可能的采用高一级的电压方案。 （3）同一级电站采用的升压等级一般不多于二级。在采用二级升压向外送电时，其级差不宜太小。 2.1.2 并网电压的选择 本电站的发电机出口电压为6.3KV，根据上述中的同一电站采用的电压等级一般不应多于二级，所以电站并网电压可以选择10KV和35KV两种电压等级。本电站附近无用电负荷且距离坪头变电站距离仅1.5KM，因此选择10KV和35KV线路电压和电能损失不大，考虑到以后的发展，应尽可能选择高一级的电压等级，故选择35KV电压等级输电。 2.1.3 输电线路的截面积选择 按照经济电流密度选择： Sj= （2-1） 式中P为回路送电线路平水年正常运行方式下最大送电容量（KW）； Ue为额定线电压（KV）； J 为经济电流密度（A/mm2）查表得，为0.90 A/mm2 ；COS() 为电功率因数，为0.8。 Sj= =10000／（1.51.150.8） =179.06mm2 选择LGJ-185系列钢芯铝绞线。根据查阅有关其他送电负荷相近很距离相差不太大的电站导线的选择，以上所选的导线完全符合其热稳定和机械强度。 2.2 电气主接线方案 电气主接线是水电站电气部分的主体，它与电力系统、电气设备的选择和布置、继电保护等都有密切的关系，直接影响电站的运行、维护、和投资。电气主接线由发电机、变压器、断路器等电器以及他们之间的连接导体组成，它反映电站电能从生产、输送到分配的过程。主接线方案选择是电站设计的首要环节，必须加以重视。电气主接线的设计方案原则必须根据有关经济建设的方针和政策，通过全面的技术经济比较，最后选定方案。选择电气主接线的基本方案如下： （1）根据电力系统和用户的要求，应保证供电的可靠性和电能质量。 （2）接线应简单、清晰，运行灵活，操作方便。 （3）维护级检修方便。 （4）经济上合理，运行费用低。 （5）便于电站机组分期过渡。 最后根据所给的资料及本电站的特点初步可以确定两个方案：单母线接线；扩大单元加单元接线。方案一：使用一台主变压器，1、2、3号发电机采用单母线接于主变压器。方案二：使用两台变压器，1、2号发电机采用单母线接于1号主变压器，3号机组采用单元接线接于2号主变压器。如图2—1所示： 图2—1 两种方案的电气主接线图 2.1.1 技术比较 方案一和方案二的技术比较如表2—1所示： 表2—1 两种方案电气主接线技术比较 方案 项目 方案一 方案二 接 线 图 可靠性 接线简单，清晰，满足要求，设备最少，可靠性相应较高，倒闸操作方便，便于维修。 接线简单清晰，不设发电机电压母线，发电机或主变压器低压侧故障时短路电流减小。 灵活性 检修变压器及变压器开关时，全厂停电，变压器事故率很低，变压器检修期一般为五年一次，运行灵活性好。 对于发电机—变压器单元接线，当一组单元中某个元件故障或检修时整个单元将停止运行。 方便性 维修量少，取用厂用电方便，发电机及变压器继电保护整定计算简单。 发电机或主变压器低压侧故障时短路电流减小，电气设备减少，投资减少，操作简便，继电保护简化。 其 他 投资少，占地少，运行损耗费低。户外变电站布置方便清晰，便于巡视检查 投资较大。运行费用较高，户外变电站布置较复杂。 2.1.2 经济比较 在经济比较中一般有基建投资（包括主要设备及配电装置的投资）和年运行费用两大项。计算是可只计算个方案不同部分的基建投资和年运行费用。 2.1.2.1 投资比较 方案一和方案二的投资比较如表2—2所示： 表2—2 两种方案电气主接线投资比较 分类 项目 型号 单价 （万元） 方案一 单母线单元 方案二 扩大单元加单元接线 数量 合价 数量 合价 主变压器 SF9-12500/35 58 1 58 SF9-5000/35 38 1 38 SF9-8000/35 44 1 44 配 电 装 置 断路器 SW2-35 23 1 23 2 46 隔离开关 GN19－10 1.5 1 1.5 GW5-35D/630 1.7 2 3.4 3 5.1 开关柜 GG－1A(F) 2.4 5 12 4 9.6 投资小计（万元） 38.4 62.2 总投资(万元) 96.4 144.2 2.1.2.2 年运行费用比较 年运行费用包括一年内的电能损耗及电气设备每年折旧费和维护检修费。 方案一 （1）变压器折旧费 CB=5.8％KB=5.8％580000=33640元 （2）配电装置折旧费 CY=8％KY=8％384000=30720元 （3）维护费 CP=10％(CB +CY)=10％(33640+30720) =6436元 （4）电能损耗费 设电能价格为，主变压器每年电能损耗为，则全年电能损耗为 。 （2—2） 式中 —— 变压器的空载有功损耗，kw； ——变压器的短路有功损耗，kw； —— 变压器的额定容量，KVA； ——变压器通过的最大负荷，KVA； T—变压器一年中运行的小时数，h； —变压器的最大负荷损耗时间，h。 查《工程电气设备手册》，S9-12500/35型变压器空载有功损耗=0.21KW, 变压器的短路有功损耗=56.7KW, 变压器的额定容量=12500KVA,=11250KVA，T=5000h,=3600h。实际电价取0.3元。 =13.775000+56.73600=234187.2 =0.3234187.2=70256.16 总计：C1= CB+CY + C=134616.16元 方案二 （1）变压器折旧费 CB=5.8％KB=5.8％820000=47560元 （2）配电装置折旧费 CY=8％KY=8％622000=49760元 （3）维护费 CP=10％(CB +CY)=10％(47560+49760) =9732元 （4） 电能损耗费：设电能价格为，主变压器每年电能损耗为，则全年电能损耗为。查手册S9-5000/35型变压器空载有功损耗=4.59KW, 变压器的短路有功损耗=33.03KW, 变压器的额定容量=5000KVA,=4500KVA。S9-8000/35型变压器空载有功损耗=9.9KW, 变压器的短路有功损耗=42.75KW, 变压器的额定容量=8000KVA,=7200KVA，T=5000h,=3600h。实际电价取0.3元。 =4.955000+33.033600=121065.48 =9.95000+42.753600=174159 ()=0.3295224.48=88567.34 总计： C1= CB+CY + C=185887.34元 综上，由以上总投资与年运行费用计算比较可知，方案一无论从总建设投资还是年运行费用都比方案二小，经济性较好。且在技术上方案一运行灵活，接线简单，清晰，维修量少，占地少，运行损耗费低。再参考《坪头水电站主变压器台数的分析于确定》专业论文（见附录），最后选择方案一为本电站的电气主接线方式。 第三章 短路电流计算 电站在故障时可能出现的短路点如图3-1所示： 图3—1 短路计算电路图 先画出对应的电网短路时的等值电路。各元件标明其代表符号并在下方划一横线，将折算后的等值参数填写在横线下方。由短路计算电路图对应的电网短路时的等值网络图如图3-2所示： 图3—2 等值网络图 3.1 各元件的电抗标幺值 图3-2中各元件的电抗标幺值为 ===0.2=4 ==0.2=8 ===0.75 =XL=0.41.5=0.05 ===0.525 3.2 d1点短路计算 3.2.1 d1点短路计算等值网络图 先画出对应的电网短路时的等值电路。各元件标明其代表符号并在下方划一横线，将折算后的等值参数填写在横线下方。如图3-3所示。 图3—3 d1点短路计算等值网络图 3.2.2 计算电抗 由电路中元件的并联电抗、串联电抗合并求出各电源对短路点的转移电抗为： ==0.575 =+∥∥=0.75+1.6=2.35 将转移电抗化为各电源到短路点的计算电抗： ==2.35=0.294 代表无穷大电源系统所以直接用转移电抗进行计算。 3.2.3电源,,合成的电源供给短路点d1的短路电流 基准电流 ===0.206KA 由计算电抗查表得： =3.8 =3.1 =3.02 ==0.2063.8=0.783KA ==0.2063.1=0.638KA ==0.2063.02=0.622KA 3.2.4 无穷大电源在短路点d1处产生的短路电流 基准电流 ===1.65KA ===1.739 ===1.7391.65=2.869KA 3.3 d2点短路电流计算 3.3.1 d2点短路计算等值网络图 先画出对应的电网短路时的等值电路。各元件标明其代表符号并在下方划一横线，将折算后的等值参数填写在横线下方。如图3-4所示。 图3—4 d2点短路计算等值网络图 3.3.2 计算电抗 由电路中元件的并联电抗、串联电抗合并求出各电源对短路点的转移电抗为： =∥∥=1.6 =++=0.525+0.05+0.75=1.325 将转移电抗化为各电源到短路点的计算电抗： ==1.6=0.2 代表无穷大电源系统所以直接用转移电抗进行计算。 3.3.3电源,,合成的电源供给短路点d2的短路电流 基准电流 ===1.145KA ，由计算电抗查表得： =5.526 =3.856 =3.234 ==1.1455.526=6.327KA ==1.1453.856=4.415KA ==1.1453.234=3.702KA 3.3.4 无穷大电源在短路点d2处产生的短路电流 基准电流 ===9.164KA ===0.755 ===0.7559.164=6.916KA 表3—1 短路电流计算表 短 路 点 平均电压 (kv) 电源 名称 额定电 流 计算电抗 冲击系数 T=0S T=0.2S T=∞ 冲击电流 短路 容量 标 幺 值 有 名 值 标 幺 值 有 名 值 标 幺 值 有 名 值 35 110KV 系统 1.65 0.57 1.8 1.73 2.86 1.73 2.86 1.73 2.86 7.30 173.92 发 电机 0.206 0.29 1.85 3.80 0.78 3.10 0.63 3.02 0.62 2.04 47.46 合计 3.65 3.50 3.49 9.35 221.39 6.3 110KV 系统 9.164 1.32 1.80 0.75 6.91 0.75 6.91 0.75 6.91 17.60 71.87 发电机 1.14 0.2 1.9 5.52 6.32 3.85 4.41 3.23 3.70 17.00 65.75 合计 13.2 11.23 10.61 34.60 137.62 上表中： （3—1） （3—2） （3—3） 第四章 电气设备的选择 4.1 6.3KV侧电气设备的选择 4.1.1 计算数据 工作电流选择按最严重的6.3KV发电机出口母线短路校验。根据短路电流计算成果汇总表，以d2点三相短路电流为计算条件。 =6.916+6.327=13.243KA =17.60+17=34.60KA =71.87+65.75=137.625MVA 最大工作电流： 工作电压： =6.3(1+10%)=6.93KV 4.1.2 6.3KV侧开关柜选择 选择常用的GG-1A型高压开关柜，该型开关柜目前较为通用，结构简单，易于操作，可靠性高。其技术参数如表4—1所示： 表4—1 GG-1A型高压开关柜技术参数 名 称 参 数 额定电压（kv） 最高工作电压（kv） 额定电流（A） 额定热稳定时间（s） 母线系统 操作机构型式 外形尺寸 mm（长宽高） 3 、6、10 KV 3.6、6.9、11.5KV 630 、1000、1250、2000 2 母线、单母线带旁路母线 电磁式、弹簧式 120018003210 柜内装有GN-19-10型隔离开关，SN-10型断路器，采用CD-10型户内悬挂式电磁操作机构LA-10型电流互感器。 4.1.2.1 校验SN-10/1250-43.3型断路器是否满足要求 （1）电压校验：≥=6.93KV 断路器的额定电压应大于安装处电网电压的1.05-1.1倍。 （2）电流校验：≥=1202.81A 断路器的额定电流应大于或等于所在回路的最大长期工作电流。 （3）开断电流能力校验：≥=13.243KA 断路器的额定开断电流应大于等于所在回路短路初始瞬间有效值。 （4）动稳定校验： 短路器允许的动稳定电流应大于等于所在回路的冲击电流峰值。 （5）热稳定校验：t≥ 为厂家直接给出设备的热稳定电流允许时间，为短路假想时间，此处取5s。查《工程电气设备手册》，该型断路器的4S热稳定电流为43.3KA t取2s。 =5=563.70S， t=3749.78S 表4—2 SN10-10/1250-43.3型断路器技术参数于计算参数比较 额 定 参 数 计 算 参 数 10kv 6.93KV 1250A 1202.81A 43.3KA 13.24A 130KA 34.60KA t 3749.78S 563.709S 750MVA 137.625MVA 由表4—2可知，额定参数均大于计算参数，满足要求。 4.1.2.2校验GN19-10C1/1250型隔离开关是否满足要求 （1）电压校验：≥=6.93KV （2）电流校验：≥=1202.81A （3）动稳定校验： （4）热稳定校验：t≥ =5=563.70S， t=3200S 表4—3 GN19-10C/1250型隔离开关技术参数比较 额 定 参 数 计 算 参 数 10kv 6.93KV 1250A 1202.81A 130KA 34.60KA t 3749.78 563.709 由表4—3可知，额定参数均大于计算参数，满足要求。 4.1.2.3 电流互感器的选择 （1）电压选择：≥=6.93KV。 （2）一次工作电流选择：≥=1202.81A。 电流互感器的一次绕组的额定值应选择比一次回路最大长期工作电流略大的标准值。=1202.81A,故选择1500A。 电流互感器的额定电流比=/5=1500/5=300。 (3)热稳定校验：≥ 为短路电流在短路作用时间内的热效应；=5=563.709S.；为电流互感器热稳定倍数，查手册得=75， =12656.25S。≥ 满足要求。 （4）动稳定校验：电流互感器内部动稳定能力应满足：≥。为电流互感器动稳定倍数，查《工程电气设备手册》，=135. =1500135=286.378KA＞34.605KA。 表4—4 LA-10型电流互感器技术参数与计算参数比较 额 定 参 数 计 算 参 数 10kv 6.93KV 1500A 1202.81A 12656.25S 563.709S 286.378KA 34.605KA 由表4—4可知，额定参数均大于计算参数，满足要求。 综上，GG-1A型高压开关柜内所装的隔离开关、断路器、电流互感器等满足要求。故可以选择GG-1A型高压开关柜。 4.1.3 电压互感器的选择 发电机出线回路和主变低压侧均装设电压互感器做为绝缘观察、继电保护和仪表监视测量用。 4.1.3.1发电机出口回路电压互感器的选择： （1）选择结构类型、接线方式和准确等级 选择JD-6型电压互感器，因需要测量线电压，同时有需要测量相电压和监测电网绝缘，所以采用三只单相三绕组电压互感器构成//［ 接线，根据仪表要求准确等级选择0.5级。 （2）选择额定电压 电压互感器一次绕组的电压与安装处电网额定电压相同。 =1.156=6.9KV =6.3KV ≥满足要求 4.1.3.2 主变低压侧电压互感器的选择 （1）选择结构类型、接线方式和准确等级 选择JSJW6型电压互感器，该型电压互感器适用于测量电压、电能以及继电保护用。根据仪表要求准确等级选择0.5级。 （2）选择额定电压 =1.156=6.9KV =6.3KV ≥满足要求 4.1.4 熔断器的选择 熔断器是用于保护短路和过负荷的最简单的电器，适用于电压互感器和厂用电的短路保护。 4.1.4.1电压互感器支路熔断器的选择： （1）开断电流应满足： =13.243KA （2）额定电压应满足： =6.3KV 故选择RN2-10/10.5型户内熔断器，其技术参数为 =10KV， 额定电流0.5A最大开断电流为50KA。 4.1.4.2 厂用变熔断器的选择 （1）开断电流应满足： =13.243KA （2）额定电压应满足： =6.3KV (3) 熔体的额定电流应为回路负荷电流的1.5-2.5倍。 故选用RN3-10/200型户内熔断器，其技术参数为=10KV，额定电流为200A ,最大开断电流50KA. 4.1.5 避雷器的选择 （1）根据额定电压选则FS-6型避雷器。 （2）避雷器最大允许电压校验： 为灭弧电压有效值，为额定电压，查《工程电气设备手册》=7.6KV≥5.45KV,满足要求。 （3）工频放电电压应满足：＞=12.73KV 查手册为16-19KV ＞12.73KV 。 综上， FS-6型避雷器满足要求。 4.1.6 6.3KV侧母线选择 （1）按最大长期工作电流选择： =1202.81A 选用TMY-10010硬母线，查手册得 环境稳定为25℃时，最大持续电流=1600A1202.812A. (2)动稳定校验： 母线最大允许应力大于短路母线中所产生的应力。 σ= 1.76 （4—1） l为相间跨距，此处取150cm,为相间距离，此处取30cm，布置方式为平放，为母线截面系数 =0.167b=0.1670.6=2.505 =34.605KA，σ=1.76/(0.32.505)=35.861MPa，TMY-10010型母线允许应力为41.2MPa＞35.861MPa ，满足要求。 （3）热稳定校验：S＞ =1000 （4—2） 式中，为满足热稳定要求的母线最小截面积；为导体材料发热系数，此处取97；为集肤效应系数此处取1；=5=563.709。 =1000=244.768 S=10010=1000=244.768 热稳定满足要求。 综上 TMY-10010母线满足要求。 4.1.7 6.3KV侧电力电缆的选择 电力电缆按下列条件选择于校验： （1）发电机、变压器等重要负荷回路电缆应按经济电流密度选择并按最大长期工作电流校验。 （2）电缆允许电压损失校验。 （3）电缆热稳定校验。 4.1.7.1 发电机支路电力电缆的选择 （1）按经济电流密度选择 最大年利用小时数取=5000h,查表得=1.5A/ ==458.21A 458.21/1.5=305.47 选用ZLQ400型电力电缆 S=400。 (2)按最大长期工作电流校验 K （4—3） 此处电力电缆敷设方式为空气中单根敷设。K=,=,为实际温度，此处取25℃，规定为25℃，查手册得=65℃。==1，查手册得=540A, K=540A, 满足要求。 （3）电压损失校验： =173L()/ L取 20M R=0.139 X=0.069 。 =1730.02()/=0.038%5%,满足要求。 （4）热稳定校验： S＞ =1000 （4—4） =5=563.709，按经济电流密度选择后一般热稳定都满足要求。为导体材料发热系数，此处取87.为肌肤效应系数此处取1。 1000=1000=272.90。满足热稳定要求。 按1号、2号机组容量（4000KW）计算，3号机组容量为2000KW，为统一规格，其发电机出口支路也选择ZLQ400型电力电缆。因3号机组容量为1、2号机组容量的一半，所以各项要求一定满足要求，不再进行校验。 6.3KV母线至主变电力电缆以及6.3KV厂用变电力电缆选择于发电机出口支路选择过程相同，不再复述。 表4—5 6.3KV电力电缆选型汇总 参数 支路名称 K S() 选型 发电机出口支路 458.21 540A 0.038 272.90 400 ZLL400 6.3KV母线至主变线路 1145.53 1350A 0.09 272.90 400X3 ZLL400X3 6.3KV母线至厂用变线路 11.45 48 —— 9.3 16 ZLL16 4.2 35KV侧电气设备的选择 4.2.1 计算数据 工作电流选择按最严重的6.3KV发电机出口母线短路校验。根据短路电流计算成果汇总表，以d2点三相短路电流为计算条件。 =6.916+6.327=13.243KA =17.60+17=34.60KA 最大工作电流： 工作电压： =6.3(1+10%)=38.5KV 4.2.2 35KV断路器的选择 初步选择SW2系列户外交流高压少油断路器，该系列断路器供发电厂、变电所切换额定电流、短路故障和瞬间自动重合闸用。 选用SW2-35型断路器，校验该型断路器是否满足要求。 （1）电压校验：≥=38.5KV （2）电流校验：≥=206.196A （3）开断电流能力校验：≥=13.243KA （4）动稳定校验： （5）热稳定校验：t≥ 为厂家直接给出设备的热稳定电流允许时间，为短路假想时间，此处取5s。查手册，该型断路器的4S热稳定电流为16.5KA t取4s。 =5=563.70S， t=S 表4—6 SW2-35型断路器技术参数于计算参数比较 额 定 参 数 计 算 参 数 40.5kv 38.5KV 1000A 206.196A 16.5KA 13.24A 1000KA 34.60KA t 1089S 563.709S 由表4—6可知，额定参数均大于计算参数，满足要求。 4.2.3 35KV侧隔离开关的选择 选用GW-35D/630型户外隔离开关。 （1）电压校验：≥=38.5KV （2）电流校验：≥=206.196A （3）动稳定校验： （4）热稳定校验：t≥ =5=563.70S， =20, T=4s t=4=1600S，t=3200S 故t≥ 满足要求。 表4—7 GW-35D/630型户外隔离开关技术参数与计算参数比较 额 定 参 数 计 算 参 数 40.5kv 38.5KV 630A 206.196A 100KA 34.60KA t 1600 563.709 由表4—7可知，技术参数均大于计算参数，满足要求。 4.2.4 35KV侧熔断器的选择 4.2.4.1 电压互感器熔断器的选择 （1）开断电流应满足： =13.243KA （2）额定电压应满足： =35KV 故选用RW-35型户外跌落式高压熔断器，其技术参数为=35KV，额定电流为100A ,最大开 断容量400MVA. 4.2.4.2 厂用变熔断器的选择 （1）开断电流应满足： =13.243KA （2）额定电压应满足： =35KV （3）熔体的额定电流应为回路负荷电流的1.5-2.5倍。 故选用RW-35型户外跌落式高压熔断器。 4.2.5 35KV侧避雷器的选择 根据额定电压等级选择用Y10W-42/126型无间隙氧化锌避雷器。 其技术参数如表4—8： 表4—8 名 称 参 数 额定电压 （KV） 42 持续运行电压有效值（KV） 35 雷电冲击波残压峰值不大于（KV） 126 4.2.6 35KV侧电流互感器和电压互感器的选择 4.2.6.1 电流互感器的选择 初步选用LZZBJ-35-250/5 0.2/10p型电流互感器。 （1）电压校验：=35KV （2）电流校验：=250A=206.196A 故选用LZZBJ-35-250/5 0.2/10p型电流互感器满足要求。电压互感器除按工作电压选择外，主要电气二次的要求选定，初步选定JDZXW-35,35000/,0.1/, 0.1/ 户外单相浇注电压互感器。 4.2.7 35KV侧母线的选择 （1）按最大长期工作电流选择： =206.196A,选用LGJ-95型钢芯铝绞线。 （2）按经济电流密度校验： S= （4—5） =206.196A,取5000h,由经济电流密度查表得，J=1.15A/ ， S= =206.196/1.15=179.30 (3)热稳定校验： S＞ =1000=74.475 为导体材料发热系数，此处取87.为肌肤效应系数此处取1。LGJ-95型钢芯铝绞线在70℃下载流量为230A，80℃下载流量为272A，90℃下载流量为304A，均大于满足，热稳定要求。 第五章 厂用电设计 5.1 厂用电负荷的确定 在确定计算负荷时，应根据每个厂用电设备负荷性质于类别采用不同的计算方式。 （1）电动机负荷 电动机的计算负荷PMC确定如下：