机械原理课程设计插床机构说明书.docx

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1、机械原理课程设计插床机构说明书 目录 第一章绪论 第二章插床主体机构尺寸综合设计 第三章插床切削主体结构运动分析 第四章重要数据及函数曲线分析 第五章工作台设计方案 第六章总结 机械原理课程设计任务书 一、设计题目插床传动系统方案设计及其运动分析 二、主要内容 1）对指定的机械进行传动系统方案设计； 2）对执行机构进行运动简图设计（含必要的机构创意实验）； 3）飞轮设计； 4）编写设计说明书。 三、具体要求 插床是用于加工各种内外平面、成形表面，特别是键槽和带有棱角的内孔等的机床 另：l BC/l BO2=1,工作台每次进给量0.5mm，刀具受力情况参考图2。机床外形尺寸及各部份联系尺寸如图1

2、所示（其中：l1 =1600，l2 =1200, l3 =740, l4 =640, l5 =580, l6 =560, l7 =200, l8 =320, l9 =150, l10 =360, l11 =1200,单位均为mm，其余尺寸自定。 四、完成后应上交的材料 1) 机械原理课程设计说明书； 2) 一号图一张，内容包括：插床机构运动简图、速度及加速度多边形图、S（）-曲线、 V（）-曲线和a（）-曲线； 3) 三号坐标纸一张：Med（）、Me r（）-曲线； 4) 一号图一张，内容包括：插床工作循环图、工作台传动方案图。 五、推荐参考资料 1)机械原理课程设计指导书（西华大学机械学院基

3、础教学部编） 2) 机械原理（孙桓主编，高等教育出版社） 3) 机械原理较程（孙桓主编，西北工业大学出版社） 指导教师签名日期年月日 系主任审核日期年月日第二章插床主体机构尺寸综合设计 机构简图如下： 已知21O O =150mm ，1/2=BO BC ，行程H=100mm ，行程比系数K=2， 根据以上信息确定曲柄,1A O 2,BO BC 长度，以及2O 到YY 轴的距离 1.A O 1长度的确定 图 1 极限位置 由)180/()180(00-+=K ，得极为夹角： 060=， 首先做出曲柄的运动轨迹，以1O 为圆心，A O 1为半径做圆，随着曲柄的转动，有图知道，当A O 2转到12A

4、 O ，于圆相切于上面时，刀具处于下极限位置；当A O 2转到22A O ，与圆相切于下面时，刀具处于上极限位置。于是可得到12A O 与22A O 得夹角即为极为夹角 060=。由几何关系知，212211O O A O O A =，于是可得，021221160=O O A O O A 。由几何关系可得： 代入数据，21O O =150mm ，060=，得 即曲柄长度为75mm 2. 杆2BO BC 、的长度的确定 图 2 杆BC ，BO 2长度确定 由图2 知道，刀具处于上极限位置2C 和下极限位置1C 时，21C C 长度即为最大行程H=100mm ，即有21C C =100mm 。 在确

5、定曲柄长度过程中，我们得到021221160=O O A O O A ，那么可得到 022160=B O B ，那么可知道三角形221O B B ?等边三角形。 又有几何关系知道四边形1221C C B B 是平行四边形，那么1212C C B B =，又上面讨论知221O B B ?为等边三角形，于是有1221B B O B =，那么可得到mm O B 10022=,即 mm BO 1002= 又已知1/2=BO BC ，于是可得到 即杆2,BO BC 的100mm 。 3.2O 到YY 轴的距离的确定 图 3 2O 到YY 轴的距离 有图我们看到，YY 轴由3311y y y y 移动到过

6、程中，同一点的压力角先减小，后又增大， 那么在中间某处必有一个最佳位置，使得每个位置的压力角最佳。 考虑两个位置： 1当YY 轴与圆弧12B B 刚相接触时，即图3中左边的那条点化线，与圆弧12B B 相切 与B1点时，当B 点转到12,B B ，将会出现最大压力角。 2.当YY 轴与12B B 重合时，即图中右边的那条点化线时，B 点转到B1时将出现最大 压力角 为了使每一点的压力角都为最佳，我们可以选取YY 轴通过CB1中点（C 点为12B O 与12B B 得交点）。又几何关系知道： 由上面的讨论容易知道02230=C O B ，再代入其他数据，得： 即2O 到YY 轴的距离为93.3m

7、m 综上，插床主体设计所要求的尺寸已经设计完成。选取1:1 的是比例尺，画出图形如图纸一上机构简图所示。 B 1 第三章 插床切削主体机构及函数曲线分析 主体机构图见第一张图。 已知m r w /60=，逆时针旋转，由作图法求解位移，速度，加速度。规定位移，速度，加速度向下为正，插刀处于上极限位置时位移为0. 当O 175=? （1）位移 在1：1 的基础上，量的位移为79.5mm 。，即 曲柄转过175时位移为79.5mm 。 （2）速度 由已知从图中可知，2A V 与A O 1垂直，23A A V 与A O 2平行，3A V 与A O 2垂直，由理论力学中不同构件重合点地方法可得 其中，2

8、A V 是滑块 上与A 点重合的点的速度，23A A V 是杆AOB 上与A 点重合的点相对于滑块的速度，3A V 是杆AOB 上与A 点重合的速度。 又由图知，B v 与B O 2垂直，CB v 与BC 垂直，C v 与YY 轴平行，有理论力学同一构件不同点的方法可得： 其中，C v 是C 点，即插刀速度，BC v 是C 点相对于B 点转动速度，B v 是B 点速度。 又B 点是杆件3 上的一点，杆件3围绕2O 转动，且B 点和杆件与A 点重合的点在 2O 的两侧，于是可得： 由图量的mm A O 22032=,则可到 由已知可得s mm A O w v A /47175212?=?=，规定

9、选取比例尺mm s mm u /151-?=，则可的矢量图如下： 最后量出代表C v 的矢量长度为12mm, 于是，可得 C v =0.174m/s 即曲柄转过175时，插刀的速度为0.174m/s 。 （3）加速度 由理论力学知识可得矢量方程： 其中，2A 是滑块上与A 点重合点的加速度，2A =212/88.29577544s mm A O ?=?，方 向 由 4 A 指向 1 O ； k A A 2 3 是科氏加速度， 22 3323/10802s mm v A A k A A ?=（其中233 ,A A A v v 大小均从速度多边形中量 得），q 方向垂直42A O 向下；r A A

10、 23是4A 相对于滑块 的加速度， 大小位置，方向与42A O 平行；n A3A2是C 点相对于B 点转动的向心加速度，n A3O2 =22 /43.993/s mm BC v CB ,方向过由C 指向B ；t O A 23是C 点相对于B 点转动的切向加速度，大小位置，方向垂 直BC 。次矢量方程可解，从而得到3A 。 B 时杆AOB 上的一点，构AOB 围绕2O 转动，又4A 与B 点在2O 的两侧，由 R R n t 2,=（是 角加速度）可得 量出42A O 则可得到B 的大小和方向 又由理论力学,结合图可得到； 其中， B 在上一步中大小方向都能求得；n CB 是C 相对于B 点转

11、动的向心加速度 22/36/s mm BC v BC n CB =，方向由C 点指向B 点；t CB 是C 相对于B 点转动的切向加速 度，大小未知，方向与BC 垂直。次矢量方程可解，从而可得到C 点，即插刀的加速度。取比例尺mm s mm u /362-?=，可得加速度矢量图如下： 最后由直尺量的c a 长度为12mm ，于是，可得c a 2/432.0s m 当O 355=? （1）位移 在1：1 的基础上，滑块的位移为1.5mm 。，即 曲柄转过355时位移为1.5mm 。 （2）速度 由已知从图中可知，2A V 与A O 1垂直，23A A V 与A O 2平行，3A V 与A O 2

12、垂直，由理论力学中不同构件重合点地方法可得 其中，2A V 是滑块 上与A 点重合的点的速度，23A A V 是杆AOB 上与A 点重合的点相对于滑块的速度，3A V 是杆AOB 上与A 点重合的速度。 又由图知，B v 与B O 2垂直，CB v 与BC 垂直，C v 与YY 轴平行，有理论力学同一构件 不同点的方法可得： 其中，C v 是C 点，即插刀速度，BC v 是C 点相对于B 点转动速度，B v 是B 点速度。 又B 点是杆件3 上的一点，杆件3围绕2O 转动，且B 点和杆件与A 点重合的点在 2O 的两侧，于是可得： 由图量的mm A O 5.12352=,则可到 由已知可得s

13、mm A O w v A /47175212?=?=，规定选取比例尺mm s m u /101-?=，则可的矢量图如下： 最后量出代表C v 的矢量长度为2.16mm,于是，可得： 即曲柄转过355时，插刀的速度为s /m 0216.0方向沿YY 轴向上。 （3）加速度 由理论力学知识可得矢量方程： 其中，2A 为滑块上与A 点重合点的加速度，2A =2212/88.2957754s mm A O ?=?，方 向 由 5A 指向 1 O ； k A A 2 3 是哥氏加速度， 5/2222332332 3A O v v v A A A A A k A A =?=（其中233 ,A A A v

14、v 大小均从速度多边 形中量得），方向垂直52A O 向下；r A A 23是3A 相对于滑块 的加速度，大小位置，方向与 52A O 平行。 B 是杆AOB 上的一点，杆AOB 围绕2O 转动，又5A 与B5点在2O 的两 侧，由R R n t 2,=（是 角加速度）可得 量出52A O 则可得到B 的大小和方向 又由理论力学,结合图可得到； 其中， B 在上一步中大小方向都能求得；n CB 是C 相对于B 点转动的向心加速度 22/44.155/s mm C B v BC n CB =，方向由C 点指向B 点；t CB 是C 相对于B 点转动的切向 加速度，大小未知，方向与BC 垂直。次矢

15、量方程可解，从而可得到C 点，即插刀的加速度。取比例尺mm s m u /502-?=，可得加速度矢量图如下 代入数据可得：c a 2 /04.3s m 所有数据详见第四章表格 第四章 重要数据及函数曲线分析 角度 位移S （mm) 速度V(m/s) 加速度(m/s2) 7 1.5 0.003 2.05 14 3 0.055 2 21 4 0.0825 1.96 28 5.9 0.115 1.95 35 8 0.125 1.8 49 10.5 0.14 1.5 56 15.5 0.15 1.1 63 19.5 0.155 1.0 70 23.5 0.16 0.85 77 25 0.18 0.7

16、7 84 30 0.192 0.63 91 31 0.201 0.55 98 37.5 0.207 0.15 105 41 0.210 0.09 112 45 0.212 -0.02 119 48.1 0.22 -0.024 126 55 0.212 -0.065 133 57 0.205 -0.12 140 60.2 0.201 -0.23 147 66.1 0.2 -0.32 154 68.9 0.196 -0.36 161 73 0.19 -0.39 168 76 0.18 -0.4 175 79.5 0.174 -0.432 180 83 0.172 -0.45 187 85 0.17

17、 -0.59 194 90 0.140 -0.7 201 92 0.13 -0.79 208 92.5 0.126 -0.9 215 95 0.093 -1.04 222 98 0.073 -1.5 229 98.5 0.05 -1.9 236 99 0.03 -2.125 243 99 -0.03 -2.6 250 98 -0.07 -3.14 257 97 -0.16 -3.3 264 92.5 -0.25 -4.1 271 90 -0.274 -5.12 278 83.5 -0.383 -5.1 285 73 -0.52 -4.9 292 66 -0.574 -1.74 299 54.2

18、 -0.62 -0.44 306 41.5 -0.61 3.6 313 28.2 -0.44 4.7 320 17.9 -0.43 5.2 327 12.5 -0.3 5.47 334 8.1 -0.23 5.5 341 3 -0.13 3.95 348 2.6 -0.029 3.73 360 0 0 2.25 1、()S ?-图的分析： 随着曲柄,1A O 逆时针转动角度的增大，滑块C 位移由0开始增大，大约在240度时 达到最大，然后开始减少，易知滑块C 进程与回程时，曲柄,1A O 转动的角度并不相等，这说明了曲柄,1A O 转动时存在急回运动。 2、()V ?-图的分析： 随着曲柄,1

19、A O 逆时针转动角度的增大，即?的增加，速度V 正向增大，大约在120度时达到最大，然后呈现下降趋势，在240度时下降为0，表明位移以增大到最大，即滑块C 达到最下端，由曲线看出，滑块C 的正向平均速度比负向平均速度小，进一步表明了急回运动的存在。进程时，速度比较小，更有利于进刀；回程时，速度较快，有利于提高工作效率，充分证明了此机构设计的合理性。 下面对特殊点作一下分析：转角为0度时，V=0;曲柄转动至120度，正向速度到达最大值0.22m/s ，此时滑块C 具有最大速度，当曲柄继续转动至240度时正向速度减少至0，此时由速度是位移的变化率可知，其位移达到最大值。当曲柄继续转动时，滑块C

20、速度反向，变为负向速度，随着转角增大而增大，曲柄转至240度，速度达到负向最大值0.63m/s 之后，当滑块继续由摇杆带动时，却曲柄由300度转至360度时，其速度由负向最大值变为0. 3、()a ?-图的分析： 随着曲柄,1A O 逆时针转动角度的增大，滑块C 先向下作加速运动，但加速度越来越小， 但是加速度越来越小，然后反向增大知道位移达到最大，接着滑块进入空回程，由于存在急回运动，加速度迅速正向增大，达到最大后又开始减小，直到滑块C 进入工作行程。 下面对一些特殊点进行分析：进程时，滑块C 具有正向加速度，由2.2开始减少，在102度时达到0，当角度继续增大时，加速度反向增大，大约在24

21、0度时滑块位移达到最大值，但是加速度还是在反向增大，而且增长率明显比前段更大，当角度达到270度时加速度增大到5.2m/s2时到达峰值，开始减少，在300度左右是达到0，然后正向增长，表明了滑块将要向上减速运动，最后回到0位移，然后往复运动。我们可以看出，在0至240度区间内，加速度都很平缓，而在240至360度内，加速度变化很快，都说明了急回运动的存在。 第五章 工作台传动方案设计 此章的主要问题有三个： 运动怎样从电动机引下来； 工作台的运动情况及相对位置； 怎样确定凸轮的安装角，怎样让整个机构协调工作。 第一个问题：由于插床机身高度较高，所选择的机构传动方案必须能够实现长距离传动，且保证

22、定传动比，长距离传动方案多种多样，如：齿轮系传动；带传动；链传动；平行四边形机构传动等。 齿轮系传动会使整个机器结构变得复杂；带传动本身具有个缺点：会产生弹性滑动，且其精度不高；链传动则会产生冲击，并伴随着很大的噪声；平行四边形机构传动效率高，结构简单，完全复制了原动件的运动，且其刚度较高，故选取平行四边形机构这个方案来进行长距离传动。 第二个问题：工作台最终可实现前后、左右作间歇直线送进运动和作间歇回转送进运动。送进运动必须与主切削运动协调配合，即进给运动必须在刀具非切削期时间即上超阶段以内完成，以防止刀具的切削运动与工作台的送进运动发生干涉。 要实现工作台的三个间歇运动，即将原动件的连续往

23、复摆动转化为从动件的单向间歇运动，根据机构的这个运动特性，知可选取棘轮机构，实现预期运动。同时，机构中添加复合锥齿轮，可实现改变锥齿轮的旋转方向，从而改变工作台的运动方向；同时加上离合器机构，以实现动力的传递或断开。这样，当机械运动传递到棘轮时，棘轮作有规律的单向间歇运动，同时将摆动转化为沿轴的自转运动，再通过复合锥齿轮传递给工作台。除了靠各机械构件带动工作台运动外，还可用手柄操作，此时与棘轮连接的离合器处于断开状态，棘轮的运动及动力不继续传递，不影响手柄对工作台的操纵。 要保证送进运动与主切削运动协调配合，即进入上超工作台开始运动，结束上超工作台停止运动，直到下一个上超阶段才重新运动，则必须

24、保证推程运动角小于等于上超区间的角度。 第三个问题：由于工作台的进给运动只能发生在上超阶段，故我们所选择的机构传动方案中机构的运动只有在上超阶段才能传递给工作台，其它时间工作台都是处于静止状态，故选择凸轮式间歇运动机构，同时为了保证机构协调工作，凸轮的安装角必须在上超区间的角度范围内。 图工作台传动方案 工作循环图： 1.工作台的循环：工作台在刀具上下来回一周期间内只有上超阶段有进给运动，其它时间都处于静止。 2.刀具在一个周期内的工作方式：刀具首先从上极限位置进入工作行程上超阶段，通过上超后刀具对工件进行切削，在刀具通过切削后进入工作行程下超，然后又经过回程下超、空回行程及回程上超，经过一周。 3.工作循环图： 工作循环图 第六章总结 通过这段时间的设计，我受益匪浅，不仅在学问方面有所提高，而且在为人处事方面有了更多的认识。 当我们遇到一个问题时，首先不能畏惧，而是要对自己有信心，相信通过自己的努力一定能解决的。就象人们常说的在战略上藐视它。但是在战术上的重视它。通过慎重的考虑认真的分析，脚踏实地去完成它，克服重重困难，当你成功实现目标时，那种成就感一定会成为你成长的动力。