粉喷桩在公路软土路基中应用 .docx

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1、精品名师归纳总结粉喷桩在大路软土路基中应用前言经粉喷桩加固处理后的大路软土的基，其竖向变形可在较短时间内完成，工后变形一般都很小，不影响车辆运行。本文以湖南的区现场试验资料为基础，对加固后的复合的基性能及检测和运算方法进行了分析与探讨。1、粉喷桩与土复合后的承载与变形特性以桩的施工方法来划分时，粉喷桩的施 工可分为干法和湿法。由于干法施工粉体搅拌桩施工质量易于掌握和保证，所以目前在大路路基、桥头等软土的基工程中应 用较为多见。因此，在此仅仅探讨干法施工的粉体搅拌桩与桩 间土的相互作用与变形特点。湖南的区多处大路软土路基工程的粉喷桩与土组成的复合的基的多桩-土应力比现场检测试验结果说明，粉喷桩

2、-土之间的应力比直接反映了粉喷桩-土之间的复合承载与变形特性。桩体自身承担的应力与桩间土体承担的平均应力之比，是运算粉喷桩-土复合承载力的一个较为重要 的指标。由静载荷试验结果说明，当粉喷桩相对较短桩的长径比 L/D13时，其端承条件对桩 -土复合的基中桩与土应力分担和变形特性会有较大的影响。同时，影响桩-土应力安排与荷载传递规律的重要因素仍有作用在复合的基上的荷载水平。试验结果说明，在大路软土路基粉喷桩工程中，桩-土的应力分担比有具如下特点：1当作用的荷载较小时，表现为明显的应 力向桩体集中的现象，此时桩体承担的应力较大，粉喷桩桩体可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结起主要作用。

3、2随着作用在多桩复合的基上的荷载值的逐步增大，粉喷桩与其四周的桩间土共同承载作用关系也在逐步增强，直至两者均达到承载力极限状态。依据文献讨论并结合大量的湖南大路路基、桥头等软土的基工程的粉喷桩-土复合的基的桩 -土应力比现场及室内试验的实际情形，认为当桩端土为软土时，按 1式运算比较切合路堤荷载下工程的实际情况。1 式中 n-粉喷桩 -土的应力比。 -粉喷桩的压缩模量 MPa。 -粉喷桩四周土体的压缩模量 MPa。 m-复合的基置换率。 -综合体会参数，与桩问土质、荷载水平有关，=1.53-3.05。当粉喷桩较短 桩长 L/D13，且桩端土为硬土时，应对 1式进行修正，即按 2式运算比较切合路

4、堤荷载下工程的实际情形。2式中 k-桩长与桩端土综合影响系数，其取值范畴为I.08 2.36当 L/D 5 时，取较大值。 513 时,取较小值 。 a-综合体会参数，与桩间土质、荷载水平有关，在此取值范畴在1.13 2.12 之间。大量的调查统计发觉，的运算值在相同的应力水平下，不同土质的区的实测值有较大差别，其值和桩间土及桩端土的土质存在肯定的关系。图 1 给出了湖南的区半刚性路堤下，两种情形的粉喷桩-土复合的基中桩土应力比与加载水平之间的典型关系曲线。其中， SS SC 曲线为桩间土为软土，而桩端土为硬土情形。SC SS 曲线为桩间土为硬土，而桩端土为软土情形。试验资料可编辑资料 - -

5、 - 欢迎下载精品名师归纳总结统计说明，在湖南的区半刚性路堤条件下，的变化范畴在3 l0.5 之间，在取值时除要考虑荷载水平外，仍应考虑桩间土的性状和桩端土的影响。图 1n-p 关系曲线2、粉喷桩复合的基承载力在湖南的区的粉喷桩复合的基静载荷试验实践中，进行过单桩复合、两桩复合和四桩复合的静载荷试验，单桩复合以及多桩复合静载荷试验结果说明，多桩复合静载荷试验基本上能够模拟建筑物的基的实际承载条 件，比较精确的反映的基的受力状况和变形特点，据此获得的承载力比较切合工程实际。由于在静载荷试验法的应用中，对规范有关条款把握尺度的不尽一样，往往会显现在同一 的区，不同检测单位，其对承载力的评定结果出入

6、很大。因此，探讨适应于本的区的由静载荷试验资料推定复合的基的承载力是很有必要的。目前，推定粉喷桩 -土复合的基竖向承载力的方法主要有： 1依据粉喷桩 -土复合的基中粉喷桩与桩间土的受力原理，通过静载荷试验方法分别确定单桩及桩间土承载力，再由体会公式确定。2由平板静载荷试验资料直接确定。2.1 公式运算法将粉喷桩单桩和桩间土分别做静载荷试验，求出单桩承载力和桩间土承载力，然后按规范中给出可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结的公式运算出复合的基承载力。但实际中由于桩体设计较密， 较难通过静载荷试验来获得桩间土的精确值，此时，桩间土的承载力标准值可经勘察来补充获得。（ 3） 式中、复合的

7、基、桩间土承载力标准值 kPa。 -粉喷桩单桩承载力标准值 kN。 -粉喷桩单桩横截面积 m2。 -桩间土承载力折减系数。 m-粉喷桩的面积置换率 。 湖南的区的大路路基粉喷桩工程中，桩间土承载力折减系数的取值要依据桩端的土质情形并结合当的复合的基静载荷试验的实际情形来定，可分为： 1桩端土为脆弱土层时，可取=0.56。 2桩端土为硬土层， 可取=0.25。单桩竖向承载力标准值要依据单桩载荷试验资 料，结合的区差别来合理确定。从粉喷桩载荷试验曲线来看，其荷载 -变形曲线一般为缓变形曲线，确定承载力时可采纳相对沉降法，但规范中并没有给出详细的取值标准，因此探讨利用单桩载荷试验资料的沉降量与桩的直

8、径的比值，即s/d值与单桩承载力的区域相互关系是特别重要的，否就将会产生较大的误差。本人依据湖南的区多项大路路基粉喷桩工程的载荷试验成果，认为用载荷试验确定承载力时，应在充分考虑桩长、龄期、桩身强度、桩间土的性质等各种影响因素后，依据试验曲线的性质与类型，采纳不同的确定方法，荷载-变形曲线为缓变形时，可在 s/d=0.0040.01 范畴内取值。另外，如无粉喷桩单桩的载荷试验资料时，也可以依据规范举荐的单桩竖向承载力标准值运算公式进行取值。运算方法见公式4和公式 5，结果可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结取其中较小值。（ 4）（ 5） 式中一与粉喷桩桩身加固土协作比相同的室内加固

9、土试块无侧限抗压强度平均值 kPa。一强度折减系数。 qs 一桩周土的平均摩擦阻力 kPa。 Up 一桩周长 m 。 L 一桩长 m。一桩端自然的基土的承载力折减系数。规范举荐的和的取值范畴较大， 对运算结果的影响是很大的。针对湖南的区大路路基粉喷桩及的质资料并与单桩载荷试验结果比较可知宜取0.38 一 O.40，宜取 0.45 0.50。2.2 载荷试验资料法1载荷试验为单桩复合的基。在粉喷桩-土复合的基载荷试验中，由于单桩复合的 基载荷试验简洁、经济，所以应用得最为广泛。规范规定了单桩复合的基载荷试验的承压板面积为一根桩承担的处理面积， 因此在载荷试验中应尽量采纳与一根粉喷桩负担的处理面积

10、相同的承压板。但实际试验中，往往承压板面积与一根粉喷桩负担的处理面积并不同。试验讨论说明，试验中采纳的承压板面积大于运算值时的成效要远远优于小于运算值时的成效。因此当试验中采纳的承压板面积与运算值不同时，必需对测试结果进行修正，从而得到复合的基承载力标准值。修正时可采纳 6式进行运算。6式中 Ae 一单根桩承担的处理面积 m2 。 Q 一压板上所承担的荷载值kN。 A 一压板面积m2。 Rsp、Rs、 含义同 3式。2载荷试验为多桩复合的基。多桩复合的基载荷试验通常采纳二桩或四桩复合承载实验，压板面积与实际桩数所承担的处理面积应尽可能的相等，可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结当不

11、相等时也可参照 6式进行运算。在粉喷桩 -土复合的基载荷试验中，由于多桩复合的基载荷试验费用较高，所以在现场的静载荷试验中采纳较少，但多桩复合的基载荷试验与单桩复合 的基载荷试验相比，其试验数据更能反映复合的的实际性质， 由此获得的粉喷桩 -土复合的基的承载力与变形性能才比较精确。半刚性路基下粉喷桩-土复合的基的变形是由等沉面以上加固段、等沉面以下加固段以及下卧层的压缩量叠加而成，在长 期的柔性荷载作用下，下卧层的压缩沉降是主要的。就现场静 载荷试验来说，假如承压板面积相对较小，其成果就不能准确 的反映下卧层实际的压缩变形，所以承压板面积的大小也应引起足够的重视。 获得平板静载荷试验获得 P-

12、s 曲线后宜采纳以下方法对粉喷桩复合的基的承载力进行评定： 转折点法。当 P-s 曲线有明显的比例极限点或转折点，可取该点所对应的荷载。 相对沉降法。当 P-s 曲线为缓变形曲线时，取 s d 为肯定值所对应的荷载为复合的基的容许承载力，规范规定 s d=0.004-0.010 所对应的荷载，详细取值要依据的区的工程实践体会确定。极限荷载法。由P-s 曲线上所得的极限荷载除以安全系数得到。强度掌握法。取沉降量超过前一 级荷载下沉降增量的两倍，或取lgp-1gs、s-lgp 等曲线的第一拐点所对应的压力作为承载力基本值。以上方法在确定单桩或多桩复合的基承载力时都有各自的使用前提，在使用时要依据实

13、际的 P s 曲线特性，参考的区的实际情形来挑选合适的取值方可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结法。3、终止语半刚性路基下的粉喷桩复合的基，其承载性能及变形特性有着很强的区域特点，在设计中应综合考虑各种因 素的作用：（ 1）粉喷桩 -土应力比受很多因素的影响，给出了其在不同条件下的运算方法及取值范畴。（ 2）静载荷试验中，承载板的大小对最终结果影响较大，应引起足够的重视。同时提出了利用P-s 曲线来确定软土大路路基中复合的基承载力的有用方法。（ 3）为了更好的把握粉喷桩处理后的复合的基的基本性能，使其在设计上既经济又科学，在今后 的工作中应着重开展两个方面的讨论：一是开展多桩复合的基 的静载试验讨论，探讨切合实际的复合的基静载荷试验方法。 二是探讨削减人为因素影响，且具有肯定工程应用价值的粉喷 桩复合的基承载力取值方法。可编辑资料 - - - 欢迎下载