两器一塔脚手架搭设施工实施方案书 .docx

《两器一塔脚手架搭设施工实施方案书 .docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《两器一塔脚手架搭设施工实施方案书 .docx（28页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、精品名师归纳总结一工程简况及施工组织 ：青岛大炼油工程 290 万吨/ 年重油催化裂扮装置“两器一塔”即沉降器、再生器与分馏塔 , 它是该装置最高最大最重的关键设备, 也是制作安装工程量最大的设备 . 设被告分别为55m。 61.4m。 39.8m. 设备直径分别为6.8m。 8.2m、11.4m、13.24m。 5.2m、9.2m 因此, 编制并做好 “ 两器一塔”脚手架搭设施工技术方案极为关键 ,由于它对于爱护进行现场设备制作安装职工的生 命安全起到根本保证作用 .1.1 编制依据：1.1.1 、中华人民共和国建筑工业行业标准门式钢管脚手架（JG13-1999） .1.1.2 、中华人民共

2、和国行业标准建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000） .1.1.3 、中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） .1.1.4 、青岛大炼油工程 290 万吨/ 年重油催化裂扮装置“两器一塔”施工图纸要求.1.1.5 、青岛大炼油工程工程部施工总体统筹进度方案支配.1.2 施工组织：1.2.1 、选拔 35 名经过技术培训、考核合格并持有中华人民共和国特种作业操作证（架子工）上岗证的职工, 进行该脚手架搭设 .1.2.2 、单位负责人对参与脚手架搭设的全体人员进行施工方案的技术交底和安全训练.1.2.3 、工程进度须与各个设备的施工

3、进度保持一样.二、钢管脚手架搭设2.1 脚手架主体搭设2.1.1 、塔体脚手架是圆柱型钢管脚手架 , 其立杆应垂直稳放在混凝土基础或金属底座上, 在其之间应铺设 50mm厚木板 , 立杆间距依据各个设备的平面布置图和运算书设置. 钢管立杆、大横杆接头应错开 , 要用扣件连接拧紧螺栓 , 不准用铁丝绑扎 .2.1.2 、脚手架側面、转角处以及每隔离67 根立杆应设剪刀撑和斜支杆 , 剪刀撑和斜支杆与的面的角度是 4560 度. 假如架子高度在7M 以上或无法设斜支杆时 , 高度每隔 4M,水平每隔 6M,脚手架小横杆必需与设备主体连接坚固 .2.1.3 、脚手架板的铺设宽度不得小于1M,脚手架板

4、须铺满 , 离设备外壁距离是 2030可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结厘 M,不得有间隙和探头板 , 并在两侧设置踢脚板 , 防止小件工具滑落 . 脚手架板搭接时不得小于 20 厘 M。对头接时应架设双排小横杆 , 间距不小于 20 厘 M.在架子拐弯处脚手板应交叉搭接 , 垫平架板应用木板 , 并且要钉牢 , 不得用砖垫 .2.1.4 、翻脚手板应两人由里往外按次序进行 , 在铺第一块或翻到最外一块脚手板时 ,必需挂安全带 .2.1.5 、脚手架的外侧、斜道和作业平台 , 要绑 1M高的防护栏杆和钉 18 厘 M高的挡板 .2.1.6 、在设备人孔口等处搭设挑架（外伸脚手架）

5、 , 斜杆与设备外壁一般不小于 30 度, 并应支撑在设备的坚固部分 . 大横杆两端都必需与斜杆连接点外伸 25 厘 M,挑架全部受力点都要绑双扣 , 同时要绑防护栏杆 .2.1.7 、设备组装、钢结构电焊等高度超过6M 时, 必需在作业层脚手架上搭设承担力160 公斤荷重的安全网 , 安全网应外高里低 , 网与网之间须拼接严密 , 网内杂物应随时清扫 .2.2 、剪刀撑设置：剪刀撑设置应符合以下规定：2.2.1 、脚手架高度超过 20M时, 应在脚手架外侧连续设置。2.2.2 、剪刀撑斜杆与的面的倾斜宜为 4560, 剪刀撑宽度宜 48M。2.2.3 、剪刀撑应采纳对接扣件接长 , 应采纳十

6、字扣件与脚手架立杆扣紧。2.2.4 、剪刀撑斜杆如采纳搭接接长, 搭接长度不宜小于 1M,搭接处应采纳三个扣件扣紧。2.2.5 、各个外侧侧面剪刀撑应连续设置 , 并形成垂直闭合圈 .2.3 、斜梯设置：2.3.1 、由于设备的搭设高度较高 , 人员上下频繁 , 为保证施工人员的上下安全与便利和便于施工小件材料的运输 , 因此在脚手架搭设过程中 , 应同时搭设“之”字形式的斜道 , 以便利施工人员上下 . 斜道走道板采纳钢架板铺设 , 斜度为 1 比 3, 每隔0.3M 绑扎一条 50*50mm方木, 防止斜道发滑影响通行和伤人。通道两侧设置防护栏杆, 栏杆高度不得超过 1.2m 高, 以保证

7、上下人员的安全 .2.3.2 、两器之间应依据需要搭设连接过道, 利于施工的进行 . 过道的两侧栏杆高度不得高于 1.2m, 底部要用斜杆支撑 , 宽度为 1.5m.2.4 、的基与基础2.4.1 、搭设脚手架的场的必需平整坚实 , 并作好排水 , 如的基的强度达不到要求 , 应采可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结用换填的方法进行处理 , 换填深度为 1m深, 范畴为脚手架立杆外 500mm换. 填土必3须分层回填 , 逐层夯实 , 干密度达到 170kN/m.2.4.2 、落的式脚手架的基础依据土质及高度应按现行国家标准建筑的基基础设计规范（ GBJ7）及JGJ130-2001

8、 的有关规定及运算确定 .2.4.3 、当脚手架搭设在钢结构的顶面、混凝土的面上时, 立杆底座下应铺设木质垫板 ,并应对结构面、混凝土的面等进行承载力验算.三、脚手架验收3.1 、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕 , 应按规范见表 1 的规定对脚手架工程的质量进行检验, 经检查验收合格后方可交付使用 .3.2 、高度在 30M及 30M以下的脚手架 , 应由单位工程负责人组织安全技术人员进行检查验收. 高度大于 30M的脚手架 , 应由上一级安全技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的安全人员进行检查验收 .3.3 、脚手架工程的验收 , 应依据脚手架搭设施工任务验收单进行现场检验,

9、着重检验以下各项 , 并记入施工任务验收单：3.3.1 、施工技术方案、设计运算书及施工图、安全交底是否齐全, 钢管、扣件、架板质量是否合格 , 钢管连接和挂扣是否紧固牢靠。3.3.2 、安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。3.3.3 、基础是否平整坚实、支垫是否符合规定。3.3.4 、垂直度及水平度和垂直度是应符合表1 要求.表 1：脚手架搭设垂直度与水平度答应偏差项目答应偏差（ mm）每步架步距/1000 及其 20垂直度脚手架整体总高度/600 及 50一跨距内水平架两端高差 1/600 及 30水平度脚手架整体脚手架长度 /600 及50四、脚手架搭设、拆除安全技术措施可编辑资料 - -

10、 - 欢迎下载精品名师归纳总结4.1 、搭拆脚手架必需由专业架子工担任,并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核治理规章（ GB5036）考核合格 ,持证上岗 .上岗人员应每一年到当的医院进行一次体检 ,凡不适于高处作业者 ,不得上脚手架操作 .4.2 、搭设脚手架时工人必需戴安全帽 ,系安全带 ,穿防滑鞋 .4.3 、操作层上施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得在脚手架上集中堆放大型钢结构等物件 .严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设电缆、钢管及起重设备等.4.4 、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。4.5 、施工期间不得拆除以下杆件：4.5.1 、斜支撑、

11、剪刀撑、水平架、扫的杆、封口杆等。4.5.2 、斜梯、栏杆 .4.6 、作业需要时 ,暂时拆除斜支撑、剪刀撑应经主管部门批准 ,并应符合以下规定： 斜支撑、剪刀撑只能在门架一侧局部拆除 ,暂时拆除后 ,应在该门架上、下层面增加横杆加固 .作业完成后 ,应立刻复原拆除的斜支撑、剪刀撑 .4.7 、在脚手架基础或接近区域严禁进行挖掘作业 .4.8 、接近道路和施工区域搭设的脚手架外侧应有防护措施,以防坠物伤人 .4.9 、脚手架与架空输电线路的安全距离、工的暂时用电线路架设及脚手架接的避雷措、施等应按现行行业标准施工现场暂时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行 .4.10 、沿脚手架外侧严

12、禁任意攀登。4.11 、对脚手架应设专人负责进行常常检查和保修工作。对高层脚手架应定期作立杆基础沉降检查 ,发觉问题应立刻实行措施整改 .4.12 、应急事故处理方法：假如发生人员稍微损害,必需向安监站报告。较严峻的损害必需拨打急救电话 86915155（120）与合同医院联系 ,快速组织抢救处理 .4.13 HSE 治理体系HSE治理体系见图 4.13五、施工机具及技术措施材料使用表施工机具一览表序号名称型号或规格单位数量备注1载重汽车2 吨、台1物资运输2切割机350mm、175mm台2切割钢管、木材可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结3拖拉绳50mmM1000暂时固定架子4麻

13、绳20mmM700吊装钢管5磨光机100mm台3钢管除锈6活搬手12 吋把20施工使用7滑车2t个6技术措施用料一览表序号名称型号或规格单位数量备注1焊接钢管 483.25 6000mm吨195安装工程2直角和旋转扣件 48套172003对接卡扣 48套36624钢跳板250 403000mm块9205木板50250250mm块11506铁丝10#公斤3507木板6000200 15 mmm2163踢脚板工程经理 褚振挥HSE主管经理高云强HSE治理部部长：王家柳HSE工程师：邹振海、张鹏、张永文施工经理：姜永章HSE现场负责人：张成玉施工班组图 4.13 安全治理体系六、钢管脚手架运算书6.

14、1沉降器落的式扣件钢管脚手架运算书可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结钢管脚手架的运算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） .运算的脚手架为双排脚手架 , 搭设高度为 52.0M, 立杆采纳单立管 .搭设尺寸为：立杆的纵距 1.38M, 立杆的横距 0.80M, 立杆的步距 1.80M.采纳的钢管类型为483.5.施工均布荷载为 3.0kN/m2, 同时施工 2层, 脚手板共铺设 4层.6.1.1 、大横杆的运算 :大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度运算, 大横杆在小横杆的上面 .依据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变形.6

15、.1.1.1.均布荷载值运算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150 0.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 0.800/3=0.800kN/m静荷载的运算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.040=0.094kN/m活荷载的运算值 q2=1.4 0.800=1.120kN/m大横杆运算荷载组合简图 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 大横杆运算荷载组合简图 支座最大弯矩 6.1.1.2.抗弯强度运算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩运算公式如下 :跨中最大弯矩为M1=0.080.094+0.10 1.120

16、 1.380 2=0.228kN.m支座最大弯矩运算公式如下 :可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结支座最大弯矩为M2=-0.100.094+0.117 1.120 1.380 2=-0.267kN.m我们挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.267 106/5080.0=52.651N/mm2大横杆的运算强度小于 205.0N/mm2, 满意要求 .6.1.1.3.挠度运算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度运算公式如下 :静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=

17、0.6770.078+0.990 0.800 1380.0 4/100 2.06 105121900.0=1.221mm可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结大横杆的最大挠度小于 1380.0/150 与10mm满,6.1.2 、小横杆的运算 :足要求 .可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结小横杆依据简支梁进行强度和挠度运算, 大横杆在小横杆的上面 .用大横杆支座的最大反力运算值 , 在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯矩和变形.6.1.2.1. 荷载值运算大横杆的自重标准值 P1=0.038 1.380=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150 0.800 1

18、.380/3=0.055kN活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.380/3=1.104kN荷载的运算值 P=1.2 0.053+1.2 0.055+1.4 1.104=1.675kN可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结小横杆运算简图6.1.2.2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的弯矩和均布荷载最大弯矩运算公式如下 :集中荷载最大弯矩运算公式如下 :M=1.20.038 0.800 2/8+1.675 0.800/3=0.450kN.m=0.450 106/5080.0=88.675N/mm2小横杆的运算强度小于 205.0N/mm2

19、, 满意要求 .6.1.2.3. 挠度运算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度运算公式如下 :集中荷载最大挠度运算公式如下 :小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038 800.00 4/384 2.060 105121900.000=0.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.055+1.104=1.212kN集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结V2=1212.192800.0 3 800.0 2-4 800.0 2/9/72 2.06 105 121900.0=0.877mm最大挠

20、度和V=V1+V2=0.885mm可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结小横杆的最大挠度小于 800.0/150 与10mm满,6.1.3 、扣件抗滑力的运算 :足要求 .可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结纵向或横向水平杆与立杆连接时 , 扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范5.2.5:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0kN。R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。6.1.3.1. 荷载值运算横杆的自重标准值 P1=0.038 0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150 0.800 1.380/2=0.083kN活荷载标准值

21、 Q=3.000 0.800 1.380/2=1.656kN荷载的运算值 R=1.2 0.031+1.2 0.083+1.4 1.656=2.455kN单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求.当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验说明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN。双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN.6.1.4 、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1) 每M立杆承担的结构自重标准值 kN/m 。本例为 0.1248 NG1 = 0.125 40.00

22、0=4.992kN(2) 脚手板的自重标准值 kN/m2 。本例采纳竹笆片脚手板 , 标准值为 0.15 NG2 = 0.150 4 1.380 0.800+0.300/2=0.455kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 kN/m 。本例采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板 , 标准值为 0.15NG3 = 0.150 1.380 4/2=0.414kN可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结(4) 吊挂的安全设施荷载 , 包括安全网 kN/m2 。0.005 NG4 = 0.005 1.380 40.000=0.276kN经运算得到 , 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4

23、= 6.137kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和, 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值.经运算得到 , 活荷载标准值 NQ = 3.000 21.380 0.800/2=3.312kN风荷载标准值应依据以下公式运算其中 W0 基本风压 kN/m2, 依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001的规定采纳： W0 = 0.600Uz 风荷载高度变化系数 , 依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001 的规定采纳： Uz = 1.920Us 风荷载体型系数： Us = 0.096经运算得到 , 风荷载标准值 Wk = 0.7 0.600 1.920 0.096 = 0.

24、077kN/m 2.考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1.2NG + 0.85 1.4NQ不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW运算公式MW = 0.851.4Wklah 2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 kN/m2 。 la 立杆的纵距 m 。h 立杆的步距 m.6.1.5 、立杆的稳固性运算 :7.1.5.1.不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算其中 N 立杆的轴心压力设计值 ,N=12.00kN。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l

25、0/i的结果查表得到 0.19 。 i 运算立杆的截面回转半径 ,i=1.58cm 。l0 运算长度 m, 由公式 l0 = kuh确定,l0=3.12m 。k 运算长度附加系数 , 取1.155 。u 运算长度系数 , 由脚手架的高度确定 ,u=1.50 。A 立杆净截面面积 ,A=4.89cm2。W 立杆净截面模量 抗击矩 ,W=5.08cm3。 钢管立杆受压强度运算值 N/mm2 。经运算得到= 132.11f 钢管立杆抗压强度设计值 ,f = 205.00N/mm2。 不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .6.1.5.2.考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算其中 N 立杆

26、的轴心压力设计值 ,N=11.31kN。 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 。 i 运算立杆的截面回转半径 ,i=1.58cm 。l0 运算长度 m, 由公式 l0 = kuh确定,l0=3.12m 。k 运算长度附加系数 , 取1.155 。u 运算长度系数 , 由脚手架的高度确定。 u = 1.50 A 立杆净截面面积 ,A=4.89cm2。W 立杆净截面模量 抗击矩 ,W=5.08cm3。MW 运算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW = 0.041kN.m。 钢管立杆受压强度运算值 N/mm2 。经运算得到= 132.56f 钢管立杆抗压强度设计值

27、 ,f = 205.00N/mm2。 考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .6.1.6 、最大搭设高度的运算 :可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结不考虑风荷载时 , 采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依据下式运算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 1.145kN 。 NQ 活荷载标准值 ,NQ = 3.312kN 。gk 每M立杆承担的结构自重标准值 ,gk = 0.125kN/m。经运算得到 , 不考虑风荷载时 , 依据稳固性运算的搭设高度 Hs = 84.215M 考虑风荷载时 ,采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚

28、手架可搭设高度依据下式运算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 1.145kN 。 NQ 活荷载标准值 ,NQ = 3.312kN 。gk 每M立杆承担的结构自重标准值 ,gk = 0.125kN/m。Mwk 运算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩 ,Mwk = 0.035kN.m 。经运算得到 , 考虑风荷载时 , 依据稳固性运算的搭设高度 Hs = 83.941M.6.1.7、立杆的的基承载力运算 :立杆基础底面的平均压力应满意下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 kN/m 2,p = N/A。p = 48.01N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值kN

29、。N = 12.00 A 基础底面面积 m 2 。 A = 0.25fg 的基承载力设计值 kN/m 2 。fg = 68.00的基承载力设计值应按下式运算fg = kc fgk其中 kc 脚手架的基承载力调整系数。 kc = 0.40 fgk 的基承载力标准值。 fgk = 170.00的基承载力的运算满意要求 .6.2 、再生器落的式扣件钢管脚手架运算书可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结钢管脚手架的运算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） .运算的脚手架为双排脚手架 , 搭设高度为 61.4M, 立杆采纳单立管 .搭设尺寸为：立杆的纵距 1.36

30、M, 立杆的横距 0.80M, 立杆的步距 1.80M.采纳的钢管类型为483.5.施工均布荷载为 3.0kN/m2, 同时施工 2层, 脚手板共铺设 4层.6.2.1 、大横杆的运算 :大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度运算, 大横杆在小横杆的上面 .依据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变形.6.2.1.1.均布荷载值运算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300 0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 0.800/3=0.800kN/m静荷载的运算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.080=0

31、.142kN/m活荷载的运算值 q2=1.4 0.800=1.120kN/m大横杆运算荷载组合简图 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 大横杆运算荷载组合简图 支座最大弯矩 6.2.1.2.抗弯强度运算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩运算公式如下 :跨中最大弯矩为M1=0.080.142+0.10 1.120 1.360 2=0.228kN.m支座最大弯矩运算公式如下 :可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结支座最大弯矩为M2=-0.100.142+0.117 1.120 1.360 2=-0.269kN.m我们挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.269

32、 106/5080.0=52.884N/mm2大横杆的运算强度小于 205.0N/mm2, 满意要求 .6.2.1.3.挠度运算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度运算公式如下 :静荷载标准值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.6770.118+0.990 0.800 1360.0 4/100 2.06 105121900.0=1.188mm可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结大横杆的最大挠度小于 1360.0/150 与10mm满,6.2.2. 、小横杆的运算 :足要求 .可编辑

33、资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结小横杆依据简支梁进行强度和挠度运算, 大横杆在小横杆的上面 .用大横杆支座的最大反力运算值 , 在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯矩和变形.6.2.2.1. 荷载值运算大横杆的自重标准值 P1=0.038 1.360=0.052kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300 0.800 1.360/3=0.109kN活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.360/3=1.088kN荷载的运算值 P=1.2 0.052+1.2 0.109+1.4 1.088=1.716kN可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结小横杆运算简图6.2.2.2.

34、抗弯强度运算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的弯矩和均布荷载最大弯矩运算公式如下 :集中荷载最大弯矩运算公式如下 :M=1.20.038 0.800 2/8+1.716 0.800/3=0.461kN.m=0.461 106/5080.0=90.827N/mm2小横杆的运算强度小于 205.0N/mm2, 满意要求 .6.2.2.3. 挠度运算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度运算公式如下 :集中荷载最大挠度运算公式如下 :小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038 800.00 4/384 2.060 1051

35、21900.000=0.01mm集中荷载标准值 P=0.052+0.109+1.088=1.249kN集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结V2=1249.024800.0 3 800.0 2-4 800.0 2/9/72 2.06 105 121900.0=0.904mm最大挠度和V=V1+V2=0.912mm可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结小横杆的最大挠度小于 800.0/150 与10mm满,6.2.3 、扣件抗滑力的运算 :足要求 .可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结纵向或横向水平杆与立杆连接时 , 扣件的抗

36、滑承载力依据下式运算 规范5.2.5:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0kN。R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。6.2.3.1. 荷载值运算横杆的自重标准值 P1=0.038 0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300 0.800 1.360/2=0.163kN活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.360/2=1.632kN荷载的运算值 R=1.2 0.031+1.2 0.163+1.4 1.632=2.518kN单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求.当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验说明 : 单扣件在 12kN的荷

37、载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN。双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN.6.2.4 、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1) 每M立杆承担的结构自重标准值 kN/m 。本例为 0.1248 NG1 = 0.125 61.400=7.663kN(2) 脚手板的自重标准值 kN/m2 。本例采纳冲压钢脚手板 , 标准值为 0.30 NG2 = 0.300 4 1.360 0.800+0.300/2=0.898kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 kN/m 。本例采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板 , 标

38、准值为 0.15NG3 = 0.150 1.360 4/2=0.408kN可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结(4) 吊挂的安全设施荷载 , 包括安全网 kN/m2 。0.005 NG4 = 0.005 1.360 61.400=0.418kN经运算得到 , 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.386kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和, 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值.经运算得到 , 活荷载标准值 NQ = 3.000 21.360 0.800/2=3.264kN风荷载标准值应依据以下公式运算其中 W0 基本风压 kN/m2,

39、依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001的规定采纳： W0 = 0.600Uz 风荷载高度变化系数 , 依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001 的规定采纳： Uz = 2.200Us 风荷载体型系数： Us = 0.096经运算得到 , 风荷载标准值 Wk = 0.7 0.600 2.200 0.096 = 0.089kN/m 2.考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1.2NG + 0.85 1.4NQ不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW运算公式MW = 0.851.4Wklah 2/

40、10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 kN/m2 。 la 立杆的纵距 m 。h 立杆的步距 m.6.2.5 、立杆的稳固性运算 :6.2.5.1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算其中 N 立杆的轴心压力设计值 ,N=15.83kN。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 。 i 运算立杆的截面回转半径 ,i=1.58cm 。l0 运算长度 m, 由公式 l0 = kuh确定,l0=3.12m 。k 运算长度附加系数 , 取1.155 。u 运算长度系数 , 由脚手架的高度确定 ,u=1.50 。A 立杆净

41、截面面积 ,A=4.89cm2。W 立杆净截面模量 抗击矩 ,W=5.08cm3。 钢管立杆受压强度运算值 N/mm2 。经运算得到= 174.28f 钢管立杆抗压强度设计值 ,f = 205.00N/mm2。 不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .6.2.5.2. 考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算其中 N 立杆的轴心压力设计值 ,N=15.15kN。 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 。 i 运算立杆的截面回转半径 ,i=1.58cm 。l0 运算长度 m, 由公式 l0 = kuh确定,l0=3.12m 。k 运算长度附加系数 , 取

42、1.155 。u 运算长度系数 , 由脚手架的高度确定。 u = 1.50 A 立杆净截面面积 ,A=4.89cm2。W 立杆净截面模量 抗击矩 ,W=5.08cm3。MW 运算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW = 0.047kN.m。 钢管立杆受压强度运算值 N/mm2 。经运算得到= 175.89f 钢管立杆抗压强度设计值 ,f = 205.00N/mm2。 考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .6.2.6 、最大搭设高度的运算 :可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结不考虑风荷载时 , 采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依据下式运算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 1.723kN 。 NQ 活荷载标准值 ,NQ