A平方O工艺设计计算书.docx

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1、A平方O工艺设计计算书 2.4 A/A/O 工艺设计 2.4.1 设计参数 2.4.2 好氧池设计计算 （1）反应器内MLSS 浓度 取MLSS 浓度X=3000mg/L ，回流污泥浓度X R =9000mg/L 故污泥回流比 R=5.03000 90003000 =-=-=X X X R R （2）求硝化的比生长速率 ? ? ? ? +?=N K N n m n n , 式中： n,m 硝化菌的最大比生长率，g 新细胞/(g 细胞d)； N 出水氨氮的浓度，mg/l 。此处为8mg/L ； K N 半速率常数，在最大比基质利用率一半时的基质浓度，此处为1mg/L 。 先求10时的 n,m )

2、/(288.047.047.0)1510(098.0)15(098.014,d g g T m n ?=- 故 1 256.0818288.0-=? ? ?+?=d n （3）求设计SRT d （污泥龄） 理论SRT ： 1256 .01 1 - = d SRT n 设计SRT d ：为保证安全设计的SRT d 未理论SRT 的三倍，故 d SRT 73.1191.33=?= （4）好氧池停留时间 ()X SRT K S S Y SRT T d d e o T d ?+-= )1( 式中 Y t 污泥总产率系数，取0.8kgMLSS/kgBOD ； S o 进水BOD 5浓度mg/L ，此处为

3、180mg/L ； S e 出水溶解性BOD 5浓度，mg/L ； K d 自身氧化系数，()2022,-=T t d K K 在20时，K 20取0.04-0.075，此处取0.075。 为温度修正系数，可取1.02-1.06，此处取1.02。 故 ()062.002.1075.0202210,?=-d K S e =S o -S ne S ne =7.1b aC e 式中 C e 处理出水中SS 浓度，此处为20mg/L ； b 微生物自身氧化率，此处为0.075； X a 在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占比例，此处为0.4 S o 出水BOD 5浓度，此处为20mg/L 故 L

4、mg S e /74.15204.0075.01.720?-= 故 ()()d T 297.03000 73.11062.0174.151808.073.11?+-?= （5）好氧池面积 31782297.06000m V =?= 故好氧池停留时间HRT 为： h HRT 1.7246000 1782 ?= （6）生物固体产量 ()()1000 1,?+-= d d e o t bio x SRT K S S QY P 式中 Q 该污水厂最大的处理量，6000m 3/d 故 ()()d k g V S S P b i o x /47.4561000 73.11062.0174.151808.0

5、6000,?+-?= （7）比较求由氮氧化成的硝酸盐数量 每产生1g 的VSS 就要消耗掉0.12g 的N ，故因生物固化作用除去的TN x,bio d kg P TN bio x bio x /78.5447.45612.012.0,?=?= 故因硝化/反硝化作用除去的TN 为 ()bio x out in c TN TN TN Q TN ,1000 -= 式中 TN in 进水总氮量，45mg/L ； TN out 出水总氮量，20mg/L 故 ()d kg TN c /22.9578.541000 20456000=-?= 故产生的硝酸盐数量及浓度为： ()bio x in N NO T

6、N Q out N NH TN C ,31000 3-?-= - ()d kg /22.16778.541000 6000845=-?-= 故硝酸盐浓度为 L mg Q N NO C N NO /87.276000 1000 22.167100033=?=?-= - 2.4.3 缺氧池设计计算 （1）内回流比IR () 133-= -out N NO N NO C C IR 式中 () o u t N NO C -3 排除的硝酸盐量，12mg/L 故 %132112 87 .27=-= IR （2）缺氧池面积 X K TN V de c n ?= 1000 式中 K de 反硝化速率，kgNO

7、 3-N/(kgMLSS d)； () 2022-?=T T de de K K 式中 K de20 20时的反硝化速率，取0.06kgNO 3-N/kgMLSS t 温度修正系数，取1.08 故 ()028.008.106.02022?=-de K 故 357.11333000 028.01000 22.95m V n ?= 其水力停留时间HRT 为 h HRT 5.4246000 57 .1133?= 2.4.4 厌氧池设计计算 （1）厌氧池容积 24 Q t V p p ?= 式中 t p 厌氧池停留时间，取2h 故厌氧池体积 350024 6000 2m V p =?= 2.4.5 曝

8、气系统设计计算(本设计采用鼓风曝气系统) （1）设计最大需氧量AOR AOR=除去BOD 需氧量剩余污泥当量+消化需氧量反硝化产氧量 ()b i o x e a P S S Q D ,142.11000 46.1-?= ()d k g O /73.79047.45642.11000 74.151*.12?-?= 硝化需氧量 d kgO C D N NO /21.76922.1676.46.4223?=?=- 反硝化产氧量 d kgO TN D c /33.27222.9586.286.223?=?= 故 d k g O A O R /61.128733.27221.76973.7902=-+=

9、 （2）供气量的计算 采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，敷设于距池底0.2m 处，淹没水深4.8m ，氧 转移效率30%，计算温度定为30。 氧在蒸馏水中的溶解度： T=20时，()L C s /mg 17.920= T=30时，L C s /mg 63.730(=） 空气离开曝气池面时，氧气的百分比 ()() %10012179121?-?+-?= A A t E E Q （式中E A =30%） %69.15 曝气池混合液中平均氧饱和度 ()? ? ? +?=4210026.25 )(t b T s T sb Q P C C 故 ()L mg S sb /40.84269.1510

10、026.2104736.163.75530? ?+?= 计算20时脱氧清水的需氧量 () ()() 20303020224 .1-?-?= L sb s C C C AOR SOR 式中 氧转移折算系数，取0.85； 氧溶解折算系数，取0.95； 水的密度，1kg/L ； C L 废水中的溶解氧浓度，2mg/L 故 ()() d k g O S O R /46.1832024.124.8195.085.017 .961.128722030?-?= - h k g O /35.762 曝气池最大时供气量 h m E SOR G A s /33.84810030 3.035 .761003.03?

11、=?= （3）曝气器计算 在每个廊道中每平方米中该设置一个曝气器，一个曝气池的总面积360m 2。故曝气池中的微孔曝气器数量N=360个。这里采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，其主要性能参数见下： 校核每个曝气头的供气量 个）?h m /(36.2360 33 .8483 满足要求。 （4）空压机的选择 空气管路中总压力损失按5KPa 计算 故空压机所需压力P 为 ()KPa P 04.5258.92.05=+?-= 空压机供气量：/min 14.14m /h 848.33m 33 根据所需压力和供气量，采用两台RD-125型罗茨鼓风机（1.45m 1m)，一用一备。 2.4.6 其它

12、设备选型 （1）厌、缺氧区搅拌器 取搅拌能量5w/m 3，故厌、缺氧区所需能量为 Kw 8.11000 5 3610=? 选用两台DOTO 15型低速潜水推流器。 （2）内回流泵 内回流比IR=132%，故内回流流量Q r 为： d m Q r /7920600032.13=?= 故选择两台SS066型低扬程污泥回流泵，一用一备。 2.4.7 反应池廊道和出水堰布置 （1）反应池廊道布置 A/A/O 反应池采用4廊道设计，好氧池两个廊道，缺氧池和厌氧池共两个廊道，有效水深5m ，每个廊道宽5m ，大36m （2）出水堰堰上水头h m b Q h 028.0886.107.086.13 23 2 =? ? ?=? ?=