最新外压容器之圆筒及封头的设计PPT课件.ppt

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1、外压容器之圆筒及封头的设外压容器之圆筒及封头的设计计2回忆压杆失稳过程中应力的变化：压力小于一定值时，卸掉载荷，压杆恢复原形。压力达到一定值时，压杆突然弯曲变形，变形不 能恢复。失稳是瞬间发生的，压应力突然变为弯曲应力。9局部失稳：局部失稳：105.2 临界压力5.2.1 .临界压力概念（pcr) 当外压低于临界压力（p pcr)时, 压缩变形可以恢复； 当外压等于临界压力（ p= pcr）时，壁内压缩应力和变形发生突变，变形不能恢复。导致筒体失稳的压力称为该筒体的临界压力。导致筒体失稳的压力称为该筒体的临界压力。 筒体抵抗失稳的能力。筒体抵抗失稳的能力。此时筒壁内存在的压应力称为临界压应力，

2、以此时筒壁内存在的压应力称为临界压应力，以cr表示。表示。11 与材料的弹性模量（与材料的弹性模量（E)E)和泊桑比和泊桑比()()有直接关系有直接关系。1.筒体材料性能的影响筒体材料性能的影响5.2.2 .影响临界压力的因素影响临界压力的因素ooetcrDLDSEp5 .2)(59.22）临界压力的计算公式 1）筒体失稳时壁内应力远小于材料屈服点 与材料的强度没有直接关系与材料的强度没有直接关系。122.筒体几何尺寸的影响筒体几何尺寸的影响Pcr =500水柱壁厚为试件（1）的3/5，其他相同 Pcr =300水柱长度为试件（2）的2倍，其他相同 Pcr =120150水柱比试件（3）增加一

3、个加强圈，其他相同 Pcr =300水柱13序号筒径 Dmm筒长 Lmm 有无加强圈壁厚 Smm临界压力 pcrmm水柱 1 2 3 4 90 90 90 90175175350350 无 无 无 有 0.51 0.3 0.3 0.3 500 300120150 300结论:1).比较1和2 ，L/D相同时，S/D大者pcr高，；2).比较3和2 ，S/D相同时，L/D小者pcr高；3).比较3和4，S/D,L/D相同时，有加强圈者pcr高.143.圆筒的椭圆度和材料不均匀性的影响圆筒的椭圆度和材料不均匀性的影响 筒体失稳不是因为它存在椭圆度或材料不均匀而引起的。但是，筒体存在椭圆度或材料不均

4、匀，会使其失稳提前发生失稳提前发生。椭圆度e=(Dmax Dmin)/DN155.2.3 长圆筒、短圆筒及刚性圆筒长圆筒、短圆筒及刚性圆筒1.钢制长圆筒钢制长圆筒 临界压力公式：3cr32)(2 . 2p 0.3)(12oetOetcrDSEDSEp则上式成为钢制圆筒 从上述公式看，影响长圆筒临界压力的因素如从上述公式看，影响长圆筒临界压力的因素如何？何？ 除了与材料物理性质（除了与材料物理性质（E,）有关外，几何方）有关外，几何方面只与径厚比（面只与径厚比（Se/DO)有关，与长径比（有关，与长径比（L/DO)无关。无关。 试验结果证明：长圆筒失稳时的波数为长圆筒失稳时的波数为2。16ooe

5、tcrDLDSEp5 .2)(59.22.钢制短圆筒钢制短圆筒临界压力公式： L为计算长度从公式看，短圆筒临界压力大小从公式看，短圆筒临界压力大小与何因素有关？与何因素有关？ 除了与材料物理性质有关外，除了与材料物理性质有关外，与圆筒的厚径比和长径比均有关。与圆筒的厚径比和长径比均有关。 试验结果证明：短圆筒失稳时短圆筒失稳时的波数为大于的波数为大于2的整数。的整数。173.刚性圆筒刚性圆筒 刚性圆筒不会因失稳而破坏。破坏形式是强度破坏，即压缩应力破坏形式是强度破坏，即压缩应力4/2tstteiteWSDSp压压压取用压应力材料在设计温度下的许s许用外压力计算公式为：184 .临界长度介于长圆

6、筒与短圆筒之间，介于短圆筒与刚性圆筒之间的长度均称为临界长度临界长度。确定临界长度的方法： 由长圆筒的临界压力等于短圆筒的临界压力由长圆筒的临界压力等于短圆筒的临界压力长圆筒与短圆筒之间的临界长度临界长度为：eoocrSDDL17.1 短圆筒与刚性圆筒之间的临界长度临界长度Lcr 。 计算长度计算长度L LL Lcrcr时，圆筒为长圆筒；时，圆筒为长圆筒； LLcrcrL LL Lcrcr 为短圆筒；为短圆筒； L LLLcrcr 时为刚性圆筒时为刚性圆筒。195. 计算长度的确定计算长度的确定（1）有加强圈的筒体取相邻两加强圈的间距。（2）与凸形封头相连的筒体，计算长度计入封头内高度的1/3

7、。205.3 外压圆筒的工程设计外压圆筒的工程设计5.3.1.设计准则设计准则设计时必须保证计算压力满足下式：式中m稳定安全系数稳定安全系数。 圆筒、锥壳取3.0； 球壳、椭圆形及碟形封头取15。 m的大小取决于形状的准确性（加工精度） 、载荷的对称性、材料的均匀性等等。mpppcrc215.3.2 外压圆筒壁厚设计的图算法外压圆筒壁厚设计的图算法1.算图的由来思路：由已知条件（几何条件：L/Do,Do/Se 以及材质，设计温度） 确定许用外压力p， 判断计算压力是否满足：ppc几何条件稳定条件2232)(12 OetcrDSEpooetcrDLDSEp5 . 2)(59. 21）确定几何条件

8、关系几何条件关系 05 .103 .101 .12DLDeS DeS 短圆筒长圆筒得到如下关系式：ecrSDPcr20tcrE得到得到“几何条件几何条件”关系关系23 oetoetteoteocrtcrDSBp EDSEmpESDpmpmESDpEpm2B)2(2p mpp2).2crcr则令则，已知关系确定24第一步：由几何参数：L/DO和Do/Se，确定筒体应变值。作得如下算图算图1： 思考题思考题：曲线中平行于纵轴的直线部分是什麽圆筒？ 倾斜部分？拐角部分？ 05 .103 .101 .12DLDeS DeS 短圆筒长圆筒25第二步：由应变值，根据不同的材料及不同的设计温度，确定B值。公

9、式为： Etm2B oeDSBp 第三步：根据B值，确定许用外压。 公式为：注意！注意！ 弹性模量E随材料及其温度而变化。262.外压圆筒和管子厚度的图算法外压圆筒和管子厚度的图算法对于DO/Se20的圆筒和管子：（1）假设Sn,则Se=Sn-C,计算L/Do,Do/Se；（2）根据L/Do,Do/Se，查图5-5，确定系数A()；27（3）根据系数）根据系数A,查图查图5-7图图5-14 (MPa) SDBpeo A值落在材料线的右方，值落在材料线的右方，做垂线交材料线一点做垂线交材料线一点，查查得系数得系数B。A值落在材料线的左方，值落在材料线的左方，垂线交不到材料线上。垂线交不到材料线上

10、。 用下式计算用下式计算：(MPa) SDAEpeot32 （4）比较）比较pc与与p，若满足，若满足pcp且接近，则设定的且接近，则设定的Sn有效。否则，重新设定有效。否则，重新设定Sn，重复上述步骤。，重复上述步骤。285.3.3 外压容器的压力试验外压容器的压力试验 外压容器和真空容器以内压进行试压。外压容器和真空容器以内压进行试压。 试验压力： 液压试验：pT = 1.25p 气压试验：pT = 1.15p式中 pT T试验压力，MPa； p设计压力，MPa。1.由两个或两个以上压力室组成的容器，在图纸上要分别注明试验压力，并校核相邻壳壁在试验压力下的稳定性；2.压力试验前要校核圆筒试

11、验应力。295.4 外压球壳与凸形封头的设计5.4.1 外压球壳和球形封头的设计设计步骤：1.假设Sn，则Se=Sn-C 确定Ro/Se;2.求A值：SeRoA/125. 03.查材料线确定B值若A值落在材料线右侧，许用外压力为： 20/0833. 0etSREP eSRBP/0若A值落在线左侧，用公式计算：4.比较，若PcP,须重新假设Sn，直到P大于并接近Pc。305.4.2 凸面受压封头设计球冠形封头、椭圆形封头、蝶形封头计算步骤与外压球壳和球形封头一致。注意：1.计算方法；2.半径取值 球冠形封头取球面内半径； 椭圆封头取当量球壳外半径； 蝶形封头取球面部分外半径。 祥见教材表5-2。

12、315.5 外压圆筒加强圈的设计外压圆筒加强圈的设计5.5.1 加强圈的作用与结构一.加强圈的作用由短圆筒的临界压力公式：ooetcrDLDSEp5 . 2)(59. 2 可知在圆筒的Do、Se是确定的情况下， 减减小小L值，可提高临界压力值，可提高临界压力 ，从而提高许用操作外压力。加强圈的加强圈的作用：作用： 缩短圆筒计算长度，提高圆筒刚度。缩短圆筒计算长度，提高圆筒刚度。321.加强圈的抵抗外压能力抗弯能力有抵抗能力的部分： 加强圈和圆筒有效段加强圈和圆筒有效段。二二.加强圈的结构加强圈的结构33 2.加强圈的结构形式加强圈的结构形式345.5.2 加强圈的间距由钢制短圆筒临界压力公式：

13、05 . 20)(59. 2DLDSEpsetcr式中 Ls作为加强圈间距 mm当D0和Se已定，所需加强圈最大间距为：5 . 20086. 0DSepDELst加强圈个数： n = ( L / Ls ) - 135加强圈安装在筒体外面： 加强圈安装在筒体内部：5.5.3 加强圈与筒体的连接加强圈与筒体的连接36加强圈与筒体的连接间断焊见GB150规定。37例题例题1 1 设计常压蒸发干燥器。干燥器内径为设计常压蒸发干燥器。干燥器内径为500mm500mm，筒身长为，筒身长为3000mm3000mm。其外装夹套的内径为。其外装夹套的内径为600mm600mm，夹套内通以，夹套内通以0.6MPa

14、0.6MPa的蒸汽，蒸汽温度为的蒸汽，蒸汽温度为160160。材质均选用。材质均选用Q235-C.Q235-C.设计筒身及夹套的壁设计筒身及夹套的壁厚。厚。【解】一.设计干燥器筒身。1.设计参数：Di=500mm, L=3000mm, pc=0.6-0=0.6MPa, C2=2mm（双面腐蚀），=0.8（单面带垫板对接焊，局部无损检验）。=113MPa, 160=105MPa ，s=235MPa 。382.设计壁厚：（1）.设Sn=8mm,则Se=8-2-0.8=5.2mm DO=500+2*8=516mm, L/D0=3000/516=5.8， DO/Se=99。（2）查图5-5，得A=0.

15、00019 ，查图5-8，B=25MPa 。（3）p=BSe/DO=25/99=0.25pc 稳定性不够，采取加加强圈方法。设置两个加强圈，则L=3000/3=1000mm .(1)设壁厚Sn=8mm,L/DO=1000/516=1.94,D0/Se=99(2)查图5-5得A=0.00065,查图5-8得B=92。(3)p=BSe/DO=92/99=0.91 pc 且接近。名义壁厚为8mm393.水压试验校核: PT 1=1.25p=1.250.6=0.75MPa sTseeiTT0.9(MPa) 0.9(MPa) SSDp2 .1698 . 02359 . 04 .362 . 52)2 .

16、5500(75. 02)(1干燥器筒体水压试验合格。二.蒸汽夹套壁厚设计（内压容器）：1.设计参数：pc=0.6MPa, Di=600mm,C2=1mm, =0.8(单面带垫板对接焊，局部无损检测）402.计算壁厚：mm) CpDpScticd(15. 316 . 08 . 010526006 . 0 22查得C1=0.3mm ,名义壁厚Sn=4mm（满足最小壁厚要求满足最小壁厚要求）。 Se=4-1.3=2.7(mm)3.水压试验校核： 不会失稳。夹套在水压试验时筒体夹套水压试验合格。,9 . 0)(2 .1698 . 02359 . 09 . 0)(4 .907 . 22)7 . 2600

17、(81. 02)()(81. 01051136 . 025. 125. 122pp MPaMPaSSDpMPa pp TSTSeeiTTtT41例题2。设计氧化塔。塔体外设置内径为1米的夹套，材质为16MnR(GB6654-96),通以2.5MPa的蒸汽加热塔内物料。塔体内径为800mm,塔段计算长度为2米,最高工作温度为250,塔内操作压力为2.5MPa3.0MPa 。塔体材料为 16MnR,内加衬里。塔体顶部安装安全阀。确定塔体及夹套的壁厚。【解】一.塔体壁厚设计。1.参数： Di=800mm,L=2000mm, t=250,C2=1mm(外壁）,最高内压Pic=31.1=3.3(MPa)

18、 ， 最高外压POC=2.5(MPa) ,=0.8(带垫板单面对接焊，局部无损检验），=170MPa,MPa MPa,st3451562.按外压确定壁厚：（1）设Sn=20mm,则Se=20-1-0.25=18.75(mm),Do=840 mm.42（2）L/DO=2000/840=2.4 , DO/Se=840/18.75=45查图5-5，A=0.0017,查图5-9，B=115 (3)P=115/46=2.5(MPa) (4) p=pc ,满足要求。3.水压试验校核：PT=1.25p=1.252.5=3.125(MPa)sTseeiTT0.9(MPa) 0.9(MPa) SSDp4 .24

19、88 . 03459 . 02 .702 .182)2 .18800(125. 32)(水压试验合格。434.内压校核：。圆整为 2mm1)(5 .118 . 07 .10)(7 .1013 . 38 . 015628003 . 3 22 mmSmmCpDpSnictiicd塔体壁厚取20mm满足内压要求。二.夹套壁厚：1.补充参数：pc=2.5MPa,C2=1mm，Di=1000mm。2.计算壁厚：。圆整为12mm)(35.1125. 01 .11)( 1 .1115 . 28 . 0156210005 . 2 22 mmSmmCpDpSnictiicdSe=12-1.8=10.2(mm)443.水压试验校核：sTseeiTTtT0.9(MPa) 0.9(MPa) SSDpMPapp4 .2488 . 03459 . 04 .1682 .102)2 .101000(4 . 32)()(4 . 31561705 . 225. 125. 1 夹套水压试验压力为3.4MPa，高于塔体的许用外压2.5MPa。所以，在夹套做水压试验时，塔体应充以不小于1MPa的介质内压力。图纸应注明。夹套壁厚取12mm。45 结束语结束语