浅谈框架节点“箍筋漏扎”的危害及防治等常见质量通病.doc

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1、浅谈框架节点“箍筋漏扎”的危害及防治钢筋混凝土框架结构以其自重轻、空间大、抗震性能好等优点，得到了广泛的应用，但框架结构节点施工时“箍筋漏扎”的情况时有发生。本人结合设计、施工规范及验评标准，谈谈框架节点“箍筋漏扎”的危害及防治。一、“箍筋漏扎”的危害： 由于框架结构受轴力、弯矩和剪力的共同作用，框架的节点连系着框架梁及上下屋柱，是框架传力的枢纽。试验表明，框架节点无箍筋或箍筋不足，其延性较差，在现浇框架结构体系中，柱端节点箍筋的绑扎与否，绑扎的数量是否符合设计要求，是直接影响整个框架的整体性、刚性、延性和承载力的一个不可忽视的重要因素。据国内外地震危害分析表明,不同烈度的地震对钢筋混凝土框架

2、节点的破坏程度不同，而一旦发生节点破坏，它的修复与加固也很困难，为体现“大震不倒，小震不坏“的原则，应防止框架节点发生由剪切、压缩和扭转引起的脆性破坏,而框架节点柱端箍筋对发生脆性破坏起重要作用，特别是当地震力作用时更为明显.二、“箍筋漏扎”的主要原因：（一）设计方面：目前框架设计主要采用了计算机进行计算、绘图,对框架节点没有特殊的标注,加之设计图纸上也未加注明,这是被忽视的原因之一.（二)施工方面：1、因现浇框架构件小，节点由柱、梁配置的竖、纵横向钢筋交叉密集，弯折形状多变，钢筋又比较粗，给施工套箍造成一定的操作难度。加之目前钢筋熟练工缺少，绑扎程序乱，导致框架节点柱端钢筋遗漏。2、现浇楼板

3、的框架结构施工程序一般是梁板的模板一次支完，便于梁内钢筋的绑扎.梁钢筋绑扎在板上进行,两端很方便地放入柱内,这样箍筋很难放入，造成节点漏箍，不放箍筋现象。3、安装预制板的框架结构,也由于梁柱节点处钢筋比较密集，操作难度较大，特别是中柱节点套箍很难操作，加之施工人员质量意识差，图速度，放弃难穿入的箍筋，造成漏箍。4、施工技术员和质检员对框架节点的重要性认识不足,凭经验马虎从事，检查不认真。即使在检查中发现问题，也因为既成事实，将错就错，不予返工。从而放弃箍筋的绑扎和补绑，造成漏箍。三、“箍筋漏扎”的防治:1、设计方面：解决“箍筋漏扎”的根本措施是在保证抗震结构安全的前提下，应简化节点箍筋构造，简

4、化节点箍筋形式，在图纸上明确注明节点箍筋的位置和数量。2、施工技术人员、质检员必须对工人进行节点箍筋的重要性教育，以引起操作人员的足够重视。3、无论是现浇梁板，还是现浇框架梁，必须在支完底模板后按穿入底筋-绑柱节点箍筋绑架立钢筋和负弯矩钢筋的工序施工。4、对一些梁、柱配筋特别密集的节点,施工确有困难或在事后的检查中发现有漏绑的箍筋，可以采用添加开口箍的方法。具体方法为：将开口箍筋按设计间距套入梁柱节点处，并将每一对开口箍对称放置，使之形成封闭状。将开口箍沿长边方向间距套入梁柱节点处，并将每一对开口箍对称放置，使之形成封闭状。将开口箍沿长边方向间距100用22铁丝扎紧,并与柱筋绑扎在一起，此方法

5、成型简易，易于绑扎，具有一定的实用性，既能防止返工造成的浪费和工期延误，又能保证质量，不失为行之有效的防治和补救措施.总之,设计、施工人员对现浇框架节点箍筋构造问题应引起充分的重视,防止此类质量事故的发生。外墙渗漏的预防与处理住宅建筑外墙渗漏是建筑通病之一。随着各级主管部门的重视和施工工艺的不断优化，外墙防渗漏状况近几年有了明显的改观。但由于房市热潮的推动，开工面积的不断上升,外墙渗漏尽管相对下降了，但绝对值却下降不大，依然为房屋使用者的生活带来了不便和烦恼。为了能让住户能用得放心,我们必须改变这种症状.针对住宅外墙的渗漏问题，我们着重从以下几个方面开展工作:1、设计方面：首先检查设计阶段强制

6、性规范的执行情况，并注意下列几个问题：11 建筑设计 检查平面和立面布置是否兼顾到墙面刚度。对于建筑材料的选用是否考虑了防水抗渗要求。12 结构设计 一是注意沉降量的控制；二是注意建筑整体刚度设计和墙体的局部构造。2、外墙结构施工方面：21 砖墙砌筑 空心砖作为外墙围护材料，由于其自身的原因防水性能较差.因此，砌体的质量至关重要。墙体砌砖隔夜充分浇水湿润，拌制砌筑砂浆严格计量，控制铺灰长度，墙体间交接处的砂浆、砌体的水平灰缝和垂直灰缝必须饱满密实，不得有干缝和瞎缝的现象。填充墙上部斜砌部分应待其下部沉降稳定后再进行砌筑，不得一次砌筑到顶。22 剪力墙 剪力墙其自身虽有较好的防水性，但它与其它材

7、料结合处的施工如果处理不当也是一个薄弱环节。因此，在封闭墙板模板、砌筑填充墙或顶板混凝土浇筑前,应要求施工方对存在于墙体下部或墙顶板施工缝处的建筑残渣、浮浆清除干净，浇水湿润.浇筑混凝土时,在其底下端铺设5厚与结构混凝土同强度的水泥砂浆层。外墙施工洞口处理,采用细石混凝土分两次堵塞至关重要。先清净预留孔洞内残留垃圾，安排志专人剔除松散的砂浆块，用清水湿润管洞后再用膨胀水泥砂浆封堵密实.在选用的细石混凝土中掺用膨胀剂是一项有效措施.施工时模板拉结筋与是漏水源。目前拉结筋采用较多有：加止水片穿墙螺杆;普通穿墙螺杆，其孔洞堵塞时，在外墙内侧用石棉水泥填嵌穿墙螺杆洞，然后在外墙外侧用1：3防水砂浆在洞

8、口周围封堵，突出墙面5。二者相比，建议采用加止水片穿墙螺杆为好。23 填充墙与剪力墙的接缝处理 填充墙墙体拉结筋应严格按照设计及施工规范要求设置。外墙粉刷前，填充墙与剪力墙交界处(包括混凝土梁、柱与砖墙交界处）用200宽钢板网片覆盖并加以固定，以防止因两者收缩不同而出现裂缝.3、外墙粉刷31 砖墙粉刷 粉刷外墙的抹灰屋与基层之间及各抹灰层必须粘接牢固.而外墙抹灰砂浆拌和不均匀，稠度太大、砂子过细或含泥量过大、或使用超过初凝期的砂浆，在抹灰操作时不进行二次压实，都会造成砂浆本身质量不佳，导致抹灰层产生裂缝，降低抗渗能力，引起墙面渗漏。解决这一问题，除必须注意控制抹灰材料质量及操作工艺外，可在抹灰

9、砂浆中掺入纤维类物质，如在砂浆中掺加杜接纤维各少量减水剂，可以有效控制抹灰层的开裂，防止墙面开裂而发生渗漏。外墙砂浆基层上应作一道聚合物水泥涂料防水层，它与面层粘结力强,延伸率大。实践表明，这项技术措施非常必要,也非常有效。32 混凝土墙面粉刷 钢筋混凝土墙体表面先涂刷一层界面剂，然后再做粉刷基层及面层.33 饰面材料粉刷 外墙采用饰面材料时，由于饰面材料种类很多，当采用自身吸水的饰面材料如无釉面砖或泰山面砖,采用普通水泥砂浆找平，如不作防水处理，容易造成渗漏。而采用抗渗能力强的釉面砖时，因面砖粘贴面有空腔，若勾缝时砂浆质量差也易形成渗透，如果施工中还存在沙眼、细裂缝,雨水顺缝流入空腔成为蓄水

10、壁，导致外墙在水压下长时间连续渗透造成渗漏水.外墙釉面砖饰面防渗的关键是面砖缝隙处理。所以粘贴和勾缝应采用聚合物水泥砂浆，它能形成独特的无机有机复合结构，堵塞砂浆的孔隙.施工时以脚手架为层次，从下而上分段进行。面砖粘贴完毕，用水泥砂浆进行勾缝，先勾水平缝，后勾竖直缝隙，勾好的缝要溜光并凹进墙面。水平和重直缝的，交接处需压平无疙瘩，勾缝完毕检查无漏勾或其它疵病后，洒水养护若干天。34 在良好的基层和作好防水层的基础上，作外墙涂料饰面应选择抗渗能力强、具有一定弹性的合成高分子类饰面涂料，使其成为一道防水屏障，增强墙体的抗渗能力。4、外墙铝合金、塑料窗门部位41 外墙的渗漏有许多发生在外墙门窗框四周

11、。窗框刚度、材料膨胀系数、施工技术等是造成渗水的主要原因。故应对使用材料的品种规格、类别、质量进行检查，门窗洞口尺寸大小必须正确，确保门窗洞口边与门窗框边的间隙后，方可正式安装门窗。安装完毕应合格后方可打发泡剂。窗框与墙体间应选用闭孔（防水）性能较好的发泡剂填嵌.要求在门窗与墙之间填嵌到窗框外口留进1520，在窗台下现浇100细石混凝土，并用1:2水泥砂浆填嵌.打发泡剂必须密实，杜绝透光现象。窗外框外侧墙面粉刷包括面层上部及两侧形成55凹槽用硅胶封堵。42 外窗各节点应设计合理，加工安装规范。窗下框冒头处设置排水槽（孔）。窗各拼装节点缝隙均应采用防水硅胶填嵌平滑密实。43 门窗安装、粉刷形成后

12、，要进行产品保护，避免门窗被损坏。并应进行外墙的雨水渗漏性试验。如出现渗漏水现象,应分析原因，及时根治。5、外墙空调洞及外墙接点较复杂部位:51 在结构施工时应指派专人精心布置空调洞，保证其留置位置准确，坡向正确，尽量避免日后錾凿。若确需錾凿,应錾成外低内高形，对錾凿部位用防水砂浆粉刷规整，并可在外口安装PVC防水套,周边用硅胶封闭。52 对外墙上各类悬挑板节点较复杂部位的施工，应先编写一个相应的施工方案。模板支设应严密、牢固、规范，混凝土浇筑时应遵循“快插慢拔、错点适时”的振捣原则,严格按施工方案及有关施工规范操作。住宅建筑的防渗抗漏，除设计、施工外尚需住宅的正常使用与必要的维护.业主在入户

13、装修过程中,应尽量避免内侧开槽布线、钻孔打眼以免造成渗漏隐患.另外，外装饰材料均有一定的使用寿命,应根据装饰材料的产品说明，使用到规定年限应该更新维修。针对钢筋混凝土屋面井字梁裂缝的主要做法杭州某小学1999年9月开工，于2000年5月竣工交付使用,建筑面积1396，为一幢三层框架及部分砖混结构建筑。钢筋混凝土桩基，三层局部楼面及屋面为井字梁结构。于2001年4月发现轴、AD轴间井字梁两侧屋面板底以下部位出现多道肉眼可见的垂直裂缝.在消除表面粉刷层后发现裂缝沿构件截面高度呈上宽下窄状,宽度约0。51，多为表面裂缝，未贯穿梁底，且大部分布在跨中区域，在LB梁上的分布多于LA1及LA2梁，同时井字

14、梁的周边梁与其下砌体结构产生了明显的错位。一、裂缝成因分析：1、对梁体进行回弹测得混凝土强度等级达到C20，符合原设计要求，故可排除梁身混凝土强度等级不足引起梁体开裂的可能。2、该楼共设8个沉降观测点。根据基础沉降观测结果，由于为桩基础，沉降量均较小，最大沉降量10。4，最小沉降量9。3，最大差异沉降仅1.1,故可排除基础不均匀沉降量过大引起梁体裂缝的可能。3、该井字梁结构系夏季施工，原定屋面做法为刚性防水层上用1:10水泥珍珠岩找坡，再做架空层隔热,而后考虑铝白色SBS具有反光、防漏的双重作用,而改用铝白色塑膜面SBS防水卷材替代架空层。通过实地检查发现，该防水材料已老化变质,其上铝白色也已

15、经退尽.杭州地区冬季最低室外温度在60C左右，室内温度可达到100C；夏季室外温度可达到380C左右,在阳光直射处则可达到450C以上，室内温度为320C左右。该井字梁屋面上虽做有珍珠岩找坡，但厚度较薄，且其上SBS已失去原有的反光作用，故该屋面保温性较差，室内外温差无论冬夏季至少在100C以上。二、裂缝宽度计算的复核：由于可排除因混凝土自身强度或沉降原因造成井字梁开裂，因此有必要对设计过程中裂缝宽度的计算进行复核.现以LB梁为例进行裂缝宽度复核.该构件的裂缝控制等级应为三级，最大裂缝允许宽度为0.3。复核工作分两部分进行。1、按受弯构件验算梁体裂缝宽度：其最不利情况应是荷载效应与温度效应产生

16、的弯矩叠加.因该梁是夏季施工的,冬季则产生收缩变形，梁顶与梁底的温差使梁顶收缩大于梁底，因此，冬季温度效应产生的跨中弯矩与荷载效应产生的跨中矩是同号的，即冬季二者的影响是叠加的。经计算得屋面因荷载效应产生的弯矩M1：M1=0。34qa2b=89.4kNm而由构件上下表面温差产生的温度弯矩M2:M2=Eiatlh=26kNm因而M1+ M=89.4+26=115。4 kNm按混凝土设计规范(GBJ1089）受弯构件公式算得最大裂缝宽度max=0。2150.3。由此可见,温度变形产生的伸缩应力很大，虽然计算中已考虑了钢筋混凝土构件同砖混结构的协同变形因素，但由于两者的线膨胀系数不同，砖混部分还是对

17、构件产生了较大的约束。通过上述裂缝宽度的复核计算，本工程中屋面井字梁侧面出现裂缝的原因已很明显,即是冬夏季温差引起的混凝土收缩变形以及冬季室内外温差所产生的内力效应影响叠加于荷载效应的综合作用的结果。此外，设计中没有按构件由于温度收缩变形引起的拉应力进行抗拉强度验算，抗拉筋明显不足，也是导致井字梁构件裂缝的原因之一。此外，由于LA1、LA2梁配筋大于LB梁，故裂缝在LB梁上分布较广。三、处理措施：该工程从施工到发现裂缝已经过两年多时间,以后又经过近三个月的现场裂缝发展的观测，证实裂缝的开展已处于稳定状态。引起构件裂缝的主要因素混凝土收缩变形,由于各种井字梁及其支承系统的协调变形已趋稳定，同时按

18、温度效应与荷载效应组合验算构件抗弯强度证明梁截面承载力能够满足使用要求，故工程上仅按温度裂缝的因素对构件作了如下处理。1、改善屋面保温性能.考虑到原有屋面防水材料SBS已老化变质，为防止屋面渗漏，揭去重做；同时重新在屋面上铺设了架空层，以降低冬夏季温差与室内温差。 2、鉴于构件裂缝宽度较小，故采用表面处理法施工。具体方法为：凿去裂缝两侧各宽5范围内的粉刷层,对裂缝处用水冲洗，然后刷掺有107胶的水泥浆，最后用1：2水泥砂浆抹平凿出的凹槽。对井字梁边梁与支承墙体间的错位处，先贴上宽300的铅丝网，再用水泥砂浆进行重新粉刷。同时在构件修补后经过一年左右的跟踪观测,没有发现新裂缝产生。四、总结： 针

19、对像井字梁构件这类体量较大，相互之间约束较复杂的混凝土构件，为防止温度裂缝的产生,可从材料、施工、设计等角度采取以下一些措施：1、选择适宜的季节浇筑混凝土。因为混凝土的抗拉强度较低，为防止其收缩变形导致的梁体内产生拉应力，应尽量选择春秋季节浇筑。必须在热天浇筑时，可采用冰水或深井水拌制，或设置简易的遮阳装置,并对骨料进行喷水冷却，以降低混凝土的搅拌和浇筑温度。2、选用水化热小和收缩小的水泥（如矿渣水泥、粉煤灰水泥）,选用级配良好的骨料，并严格控制砂、石子的含热量，尽量降低水灰比，合理使用减水剂，加强振捣，以减少水化热，提高混凝土的密实性和抗拉强度。3、做好保温隔热工作，尽量减少构件的冬夏季温差

20、和室内外温差。4、加强设计验算工作，对构件因冬夏季引起的伸缩变形和室内外温差引起的弯曲变形,进行裂缝宽度验算,配足抗拉钢筋。浅谈“两墙合一在深基坑支护工程中的应用“两墙合一”是指在设计上将地下连续墙和地下室外墙合一。以下介绍的是在施工中处理旧工程桩的方法，提出了加强周边环境安全性的新思路。一、工程概况:某商厦工程为三层地下室，上部五层裙房，主楼24层的现浇砼框架剪力墙结构.该工程平面尺寸约为60m(东西向）72m（南北向)，建筑总面积为63286，其中地下室面积为16384，工程基坑开挖深度为13米以上,局部电梯井坑部位挖深达15米，基坑开挖浓深度范围内的地基土主要为填土、粉土和淤泥质土，工程

21、设计采用“十字钢板”半刚性接头地下连续墙作为基坑开挖时围护墙及地下室外墙。二、围护方案选择：此工程所在地区土质差，基坑围护的安全性与有效性是选择方案过程中首先应考虑的。另外，原规划和设计的改变已无法利用，若采用钻孔桩加止水幕墙做围护,就会越过红线规划范围.经过综合考虑，决定采用地下连续墙的围护方式。地下室围护结构采用水下浇筑钢筋混凝土连续墙结合两道水平支撑，并利用连续墙作为地下室外墙。该围护充分体现了地下连续墙和地下室外墙的“二墙合一”，使该围护成为一个永久性的结构和临时围护结构融为一体的既安全可靠又行之有效的挡墙结构体系。之所以采用该围护方案有以下原因：1、本工程对围护要求高.地下连续墙的防

22、渗效果和防侧向移位效果，都能很好满足施工和使用要求。2、能充分利用红线范围内的面积作为地下室的使用面积。3、“二墙合一”既节约投资,又缩短工期。三、地下边疆墙施工1、墙厚、混凝土强度等级：地下连续总延长200余米，墙厚0。8m，墙顶标高2。1 m,墙底标高分为22.10 m和22。60 m,地下连续墙砼强度等级C35,砼抗渗等级为P8，身垂直度1/250H。2、基坑降水:本工程基坑降水采用深井结合真空降水.由于深井的特殊结构,使真空能作用于地表以下各土层,将土层中自由水分充分吸收，汇集于深井中,由深井内水泵排出，降水效果好；同时，由于自由水排出，在重力作用下,土体空隙比下降，提高了土体强度，对

23、工程安全、卫护结构安全和环境保护均十分有利.深井成孔采用干作业法，清水护壁,成孔直径700,管径300,以人造砂为滤料,深18 m，共20口。每口深井配水泵一台，每四口井配真空泵一台，共五台。3、施工步骤：测出地下墙轴线控制桩并引入高程；导墙的施工；泥浆制备及调整，参照工程所在地几个地下连续墙的施工特点，泥浆配合比使用膨润土812%，高粘CMC0。81。2%,Na2CO31.54，回收浆在回浆池沉淀后,对指标有所改变的部分在搅拌池调整后再泵入储浆池。对污染较严重的泵入废浆池外运；地下墙成槽和清底置换，成槽过程中保证槽壁倾斜1/250H；钢筋笼吊放，采用双机抬吊,空中回直；水下混凝土灌注接头施工

24、，采用“十字钢板”接头，控制接头管起拔速度，一般情况下，混凝土浇灌结束后68小时可拔完接头管；墙底注浆。混凝土强度大于70%后即可对地下墙脚进行注浆。4、对地下连续墙出现的渗漏水处理地下连续墙具有较好的整体性，对墙体中可能产生的局部性渗漏,一般采用压力注浆和“堵漏王”堵漏。本工程开挖后未出现大的渗漏。四、施工中暴露的问题及补救措施1、原有钻孔桩及围护桩处理。本工程1996年曾施工过工程桩及围护桩，重新设计后，地下连续墙施工中必须对原有工程桩和围护桩进行处理。具体做法是先进行降水,沿挖孔桩四周打一排水泥搅拌桩，形成止水帷幕，再进行挖孔工作。对于旧桩的处理，采用挖一小段人工挖孔桩消除一小段旧桩钢筋

25、混凝土,混凝土采用风镐凿除,旧钢筋采用电焊割除。 人工挖孔桩护壁采用C25钢筋混凝土，护壁内径为1400，厚度为225，插筋为3016，L=2000，箍筋采用8300.障碍物处理完毕后,护壁留下将会造成地下连续墙施工中新的障碍物，因此必须凿除。具体方法是从最底层护壁开始凿除，凿除一小段回填一层粘土，再凿除上面一小段,同时回填粘土，直到地面。2、钢筋混凝土垫层施工。由于存在地基土回弹、被动土不稳定等问题以及地下水处于临界状态等诸多不利因素，为保证基坑施工有足够的安全度，垫层采用300厚C20内配双向10200钢筋混凝土垫层，同时利用工程桩的抗拔能力对地基土的回弹起到压抑作用,大大增加了深基坑施工安全。五、现场监测为了确保地下结构的顺利进行,杜绝事故发生，对深基坑开挖和整个地下结构施工的全过程进行现场基坑围护变形监测是必不可少的。1、常规观测。常规观测包括围护墙的水平(侧向）变形（移位）和相邻建筑物基础沉降、地下水位等项目的观测。2、特殊观测包括支护结构体系主要受力构件中的内力和变形，基坑周围地下管线部位的竖向和水平变形，围护墙墙后的土体变形，土中的空隙水压力，支护结构上的土压力和水压力等观测。六、总结通过对本工程“两墙合一”的施工及实测结果，证明本工程采用的地下连续墙结构体系稳固、可靠，直得参考。