2022年高层住宅楼消防连廊悬挑模板支架施工方案-secret.docx

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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 滨州华滨新苑二期职工保证房住宅小区 7#楼消防连廊模板支撑架施工方案一、工程概况滨州华滨新苑二期职工保证房住宅小区7#楼北立面十二层、十六层结构层标高为32.87m位置各设计了一道消防连廊；消防连廊为悬挑钢筋混凝土结构,混凝土强度等级为 C30,其中挑梁悬挑长度为2.0m,梁的截面尺寸大为200mm 500mm,连梁截面尺寸为200mm 500mm,连廊板厚 100mm,连廊宽 2000mm连梁外侧距离；二、编制依据：1、依据本工程施工图纸及有关标准图；2、依据国家有关标准、标准和地区的有关规程；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准JGJ1

2、30-20224、混凝土结构工程施工质量验收标准GB50204-2022；5、建筑工程质量验收统一标准GB50300-2022；6、建筑施工高处作业安全技术标准JGJ80-2022；7、建筑施工安全检查标准JGJ59-2022；8、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程三、消防连廊模板支撑方案设计DB33/1035-20061、 由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢混凝土结构,连廊模板排架底部无支撑点,因 此在连廊模板排架底部架设钢梁,以作为连廊模板排架支撑点之用；2、 连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置,钢梁上架设 48 3.5mm 钢管排架,以作为连廊模板的支撑；3、 钢梁拟采

3、纳 16#工字钢,长 6m,里端 3.5m 锚固在已浇筑好的十层楼板上,外端 2.5m 作为排架及施工脚手架的支撑点；外挑部位下面用斜撑加固；4、 工字钢钢梁水平间距1.4m,里端设置二道局部三道锚环HPB235 级16 钢筋；5、 在工字钢钢梁上铺设三道通长 0.9m；12.6# 槽钢横梁,作为排架立杆的支撑点,槽钢间距6、 连廊模板支撑排架的立杆横距垂直连廊方向0.9m,纵距沿连廊方向 0.7m；排架底部距工字钢 0.2m 处设置纵、横向扫地杆,排架中部距工字钢 1.4m 处设置纵、横向连杆,排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结坚固；1 名师归纳总结 - - - - -

4、- -第 1 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 7、 连廊外侧施工脚手架横距0.95m,纵距 1.4m,步距 1.8m；脚手板采纳木板封闭,上部脚手板高出连廊顶面0.2m；脚手架防护栏杆高度为1.2m；8、 为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有牢靠的定位连接措施,以确保上部架体的稳固；故在工字钢和槽钢上焊接长度为 将立杆套座其外；150-200mm、直径为 25mm 的钢筋,连廊模板支架侧立面四、消防连廊模板支架力学运算：4.1 梁模板支撑架运算 按最不利工况梁的截面 2 200mm 500mm运算名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共

5、 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 梁模板支架剖面图 梁模板支架平面图A、参数信息1、 模板支撑及构造参数1 梁截面宽度 Bm：；梁截面高度 Dm：；2 混凝土板厚度 mm：；立杆沿梁跨度方向间距 Lam：0.90；3 立杆上端伸出至模板支撑点长度 am：；4 立杆步距 hm：；板底承重立杆横向间距或排距Lbm：0.90；5 梁支撑架搭设高度 Hm：；梁两侧立杆间距 m：；6 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；7 采纳的钢管类型为；8 立杆承重连接方式：单扣件,考虑扣件质量及保养情形,取扣件抗滑承载力折减 系数：；2、 荷载参数 1 新浇混凝土重力密度 kN/

6、m 3：；2 模板自重 kN/m 2：；3 钢筋自重 kN/m 3；3 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 4 施工均布荷载标准值 kN/m 2：；5 新浇混凝土侧压力标准值 kN/m 2：；6 振捣混凝土对梁底模板荷载 kN/m 2：；7 振捣混凝土对梁侧模板荷载 kN/m 2：；3、 材料参数 1 木材品种：杉木；木材弹性模量 EN/mm2：；2 木材抗压强度设计值 fcN/mm ：；3 木材抗弯强度设计值 fmN/mm2：；木材抗剪强度设计值 fvN/mm2：；4 面板材质：胶合面板；面板厚度mm：；fmN/m

7、m2：；5 面板弹性模量 EN/mm2：；面板抗弯强度设计值4、 梁底模板参数 1 梁底方木截面宽度 bmm：；梁底方木截面高度 hmm：；2 梁底纵向支撑根数： 2；5、 梁侧模板参数 1 主楞间距 mm：700；次楞根数： 3；2 主楞竖向支撑点数量： 2；3 固定支撑水平间距 mm：700；4 竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm,245mm；5 主楞材料：圆钢管；6 直径mm：；壁厚 mm：；7 主楞合并根数： 2；8 次楞材料：木方；9 宽度mm：；高度 mm：；B、梁侧模板荷载运算 按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按以下公式运算,并取其 中的较小值 : t 12V1/2

8、 F= H 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取 5.000h ；4 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - ； V - 混凝土的浇筑速度,取 1.500m/h； H - 混凝土侧压力运算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取 0.600m；1- 外加剂影响修正系数,取 1.000 ；2- 混凝土坍落度影响修正系数,取 1.150 ；分别运算得 37.183 kN/m 2、14.400 kN/m 2,取较小值 14.400 kN/m 2作为本工程运算荷 载；C、梁侧模板面板的运算 面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强

9、度和刚度；强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力；次楞的根数为 3根；面板依据均布荷载作用下的两跨连续梁运算；面板运算简图 单位： mm 1、 强度运算 材料抗弯强度验算公式如下： M/W f 其中, W - 面板的净截面抗击矩,3；M - 面板的最大弯矩 Nmm； - 面板的弯曲应力运算值 N/mm 2 f - 面板的抗弯强度设计值 N/mm 2；依据均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁运算：2其中 ,q - 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值 : q1；振捣混凝土荷载设计值 : q2；运算跨度 : l = 500-120/3-

10、1= 190mm；面板的最大弯矩M= 0.12512.096+3.92 500-120/3-12 = 7.2310 4N mm；5 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - kN；面板的最大支座反力为 : N=1.25ql=1.25 12.096+3.920 500-120/3-1/1000=3.804 经运算得到,面板的受弯应力运算值 : = 7.23 10 4 / 3.78 10 42；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm 2；面板的受弯应力运算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm 2,满意要

11、求！2、 挠度验算 4/100EI =l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 : q = q1；l- 运算跨度 : l = 500-120/3-1=190mm ；E-面板材质的弹性模量 : E = 9500N/mm 2；I- 面板的截面惯性矩 4；面板的最大挠度运算值 : = 0.521 12.096 500-120/3-14/100 95003.40 10 5 = 0.025 mm；面板的最大容许挠度值；面板的最大挠度运算值 D、梁侧模板支撑的运算 1、 次楞运算 =0.025mm 小于 面板的最大容许挠度值,满意要求！次楞直接承担模板传递的荷载,依据均布荷载作用下的三

12、跨连续梁运算；次楞均布荷载依据面板最大支座力除以面板运算宽度得到：本工程中,次楞采纳木方,宽度弹性模量 E分别为 : 3；4；E = 9000.00 N/mm2；40mm,高度 80mm,截面惯性矩 I,截面抗击矩 W和6 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 运算简图 剪力图 kN 弯矩图 kN m 变形图 mm 经过运算得到最大弯矩M = 0.266 kN m,最大支座反力R= 4.184 kN,最大变形 = 0.585 mm 1次楞强度验算强度验算运算公式如下 : = M/Wf经运算得到,次楞的最大受弯应力运算值

13、 = 2.66 10 5/4.27 10 4 = 6.2 N/mm 2；次楞的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；f=13N/mm2,次楞最大受弯应力运算值 = 6.2 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值满意要求！2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值；次楞的最大挠度运算值 2、 主楞运算 =0.585mm 小于 次楞的最大容许挠度值,满意要求！7 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 主楞承担次楞传递的集中力, 取次楞的最大支座力 4.184kN,依据集中荷载作用下的简支梁运算；本工程中, 主楞采纳圆钢管, 直

14、径 48mm,壁厚,截面惯性矩 I和截面抗击矩 W分别为 : 3；4；E = 206000.00 N/mm2；主楞运算简图主楞弯矩图 kN m 主楞变形图 mm 经过运算得到最大弯矩M= 0.282 kN m,最大支座反力R= 6.489 kN,最大变形 = 0.061 mm 1主楞抗弯强度验算 = M/Wf经运算得到,主楞的受弯应力运算值: = 2.82 10 5/1.02 10 4 = 27.8 N/mm 2；主楞的抗弯强度设计值：f = 5 205N/mm 20.85为钢管强度折减系数；主楞的受弯应力运算值 2小于主楞的抗弯强度设计值 f=N/mm2,满意要求！2主楞的挠度验算依据连续梁

15、运算得到主楞的最大挠度为 0.061 mm 主楞的最大容许挠度值；主楞的最大挠度运算值 E、梁底模板运算 =0.061mm 小于 主楞的最大容许挠度值,满意要求！8 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度；运算的原就是依据模板底支撑的间距和模板面的大小 ,按支撑在底撑上的简支梁运算；强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载；本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抗击矩 W分别为

16、 : W = 9001818/6 = 4.86 104mm3；I = 900181818/12 = 4.37 105mm4；底模面板运算简图1、 抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 kN/m ：q1；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 kN/m ：q2；最大弯矩及支座反力运算公式如下 : M max=ql 2/8 = 1/8 20.448 200 2=1.02 10 5N mm；RA=RB =Mmax/W=1.02 10 5/4.86 10 42；梁底模面板运算应力 =2.1 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2

17、,满意要求！2、 挠度验算 依据建筑施工运算手册刚度验算采纳标准荷载,同时不考虑振动荷载作用；最大挠度运算公式如下： = 5ql4/384EI =l/250其中, q-作用在模板上的压力线荷载 :q =q1；9 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - l-运算跨度 梁底支撑间距；E-面板的弹性模量 2；面板的最大答应挠度值；面板的最大挠度运算值 : = 5 14.148 200 4/384 95004.37 10 5；面板的最大挠度运算值 : =0.071mm 小于 面板的最大答应挠度值,满意要求！F、梁底支撑的运算 本

18、工程梁底支撑采纳方木；强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷 载；1、 荷载的运算：梁底支撑小楞的均布荷载依据面板最大支座力除以面板运算宽度得到：2、 方木的支撑力验算方木运算简图方木依据三跨连续梁运算；本算例中,方木的截面惯性矩 W=4 88/6 = 42.67 cm 3；I和截面抗击矩 W分别为 : I=4 888/12 = 170.67 cm4；1 方木强度验算 : 运算公式如下 : 最大弯矩22 = 0.184 kNm；13 N/mm2,满意要求 . 最大应力 = M /

19、W = 0.184 10 6/42666.7 = 4.3 N/mm 2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2；方木的最大应力运算值4.3 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值2 方木抗剪验算：截面抗剪强度必需满意 : = 3V/2bh 0 10 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 其中最大剪力 : V =0.62.272 0.9 = 1.227 kN；方木受剪应力运算值 = 3 1.227 1000/2 40 80 = 0.575 N/mm方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm 2；1.5 N/mm 2,满意要方木

20、的受剪应力运算值0.575 N/mm 2 小于 方木抗剪强度设计值求. 3 方木挠度验算 : 运算公式如下 : 4/100EI =l/250 方木最大挠度运算值 = 0.677 2.272 900 4 /1009000170.667 10 4；方木的最大答应挠度 =0.900 1000/250=3.600 mm方木的最大挠度运算值 = 0.657 mm 小于 方木的最大答应挠度 =3.6 mm,满意要求！3、 支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2简图 kN m 剪力图 kN 弯矩图 kN m 变形图 mm 11

21、名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 经过连续梁的运算得到：支座力 : N1=N2=3.193 kN；最大弯矩 M max=0.798 kN m；最大挠度运算值 V max=1.616 mm；最大应力 =0.798 10 6/5080=157.1 N/mm 2；支撑抗弯设计强度： f = 5 205N/mm 20.85为钢管强度折减系数；支撑小横杆的最大应力运算值1 N/mm2小于N/mm2,满意要求 . G、扣件抗滑移的运算 : 按标准表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为,扣件抗滑承载力系数,该工程实际的单

22、扣件承载力取值为；纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式运算 标准 5.2.5: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取6.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；运算中 R取最大支座反力,依据前面运算结果得到 R= kN；R 6.80 kN , 单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求 . H、立杆的稳固性运算 : 立杆的稳固性运算公式 = N/ Af 梁两侧立杆稳固性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =3.193 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 0.149 2.56=0.457 k

23、N；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2 0.90/2+0.70-0.20/40.90 0.35+0.90/2+0.70-0.20/40.90 0.120 1.50+24.00 =2.118 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4 3.000+2.0000.900/2+0.700-0.200/40.900=3.622 kN；12 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - N =N1+N2+N3+N4=3.193+0.457+2.118+3.622=9.391 kN；- 轴心受压立杆的稳固系数,由

24、长细比lo/i 查表得到；i - 运算立杆的截面回转半径 cm：；A - 立杆净截面面积 cm 2：；W - 立杆净截面抗击矩 cm 3：； - 钢管立杆轴心受压应力运算值 N/mm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值： f = 5 205N/mm20.85为钢管强度折减系数；lo - 运算长度 m；依据扣件式标准,立杆运算长度 为安全计,取二者间的大值,即 : lo有两个运算公式 lo=k h和lo=h+2a,lo = Max1.155 1.7 1.2,1.2+2 0.05= 2.356 m；k - 运算长度附加系数,取值为：1.155 ； - 运算长度系数,参照扣件式标准表,；a - 立杆上

25、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m; 得到运算结果 : 立杆的运算长度l o/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数 = 0.312 ；钢管立杆受压应力运算值； =9390.531/0.312 489 = 61.5 N/m m2；钢管立杆稳固性运算 = 43.5 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = N/mm2,满意要求！4.2 板模板支撑架运算A、参数信息 : 1、 模板支架参数横向间距或排距；纵距 m:0.90；步距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；模板支架搭设高度；13 名师归纳总结 - - -

26、 - - - -第 13 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 采纳的钢管 mm: 48 3.5 ；板底支撑连接方式 :方木支撑；立杆承重连接方式 :单扣件,取扣件抗滑承载力系数；2、 荷载参数 模板与木板自重 kN/m 2；混凝土与钢筋自重 kN/m3；对于一般楼板钢筋密度未超过标准要求施工均布荷载标准值 kN/m2；3、 材料参数面板采纳胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采纳方木；面板弹性模量 EN/mm2:9500；面板抗弯强度设计值 N/mm 2:13；木方弹性模量 EN/mm2；木方抗弯强度设计值 N/mm2；木方抗剪强度设计值 N/mm2；木方的间隔距离

27、；木方的截面宽度；木方的截面高度；板模板支架立面图 板支架荷载运算单元B、模板面板运算 : 模板面板为受弯构件 ,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩 I和截面抗击矩 W分别为：2/6 = 48.6 cm 3；3/12 = 43.74 cm 4；14 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 模板面板的依据三跨连续梁运算；面板运算简图1、荷载运算 1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 kN/m ：q1 = 25 0.12 0.9+0.35 0.9 = 3.015 kN/m；2活荷载为施工人员

28、及设备荷载 kN/m ：q2 = 3 0.9= 2.7 kN/m；2、强度运算 运算公式如下 : 2其中：最大弯矩 M=0.1 7.398 3002= 66582 N mm；面板最大应力运算值 =M/W= 66582/48600 = 1.37 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；2,满意要求 . 面板的最大应力运算值为1.37 N/mm2 f=13 N/mm3、挠度运算挠度运算公式为：4/100EI =l/250其中 q =q1面板最大挠度运算值 = 0.677 3.015 300 4/100 950043.74 10 4=0.04 mm；面板最大答应挠度 =300/ 250

29、=1.2 mm；面板的最大挠度运算值 0.04 mm 小于 面板的最大答应挠度 1.2 mm,满意要求 . C、模板支撑方木的运算 : 方木依据三跨连续梁运算,截面惯性矩W=b h 2/6=4 88/6 = 42.67 cm 3；I和截面抗击矩 W分别为 : I=b h 3/12=4 888/12 = 170.67 cm 4；15 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 方木楞运算简图mm 1、荷载的运算：1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 kN/m ：q1= 25 0.3 0.12+0.35 0.3 = 1.0

30、05 kN/m ；2活荷载为施工人员及设备荷载 kN/m ：q2 = 3 0.3 = 0.9 kN/m；2、强度验算 : 运算公式如下 : 2均布荷载q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.4 0.9 = 2.466 kN/m；最大弯矩22 = 0.2 kNm；方木最大应力运算值 = M /W = 0.2 10 6/42666.67 = 4.682 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；13 N/mm2,满意方木的最大应力运算值为4.682 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值要求 . 3、抗剪验算：截面抗剪强度必需满意 : = 3V/2bh n

31、其中最大剪力 : V = 0.6 2.466 0.9 = 1.332 kN；方木受剪应力运算值 = 3 1.332 10 3/2 4080 = 0.624 N/mm 2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm 2；1.5 N/mm2,满意方木的受剪应力运算值0.624 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值要求 . 4、挠度验算 : 运算公式如下 : 4/100EI =l/25016 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度运算值 = 0.677 1.005 9

32、00 4 /10090001706666.667= 0.291 mm；最大答应挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度运算值 0.291 mm 小于 方木的最大答应挠度 3.6 mm,满意要求 . D、板底支撑钢管运算 : 支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力,P1.726kN; 支撑钢管运算弯矩图kN m 支撑钢管运算简图支撑钢管运算变形图mm 支撑钢管运算剪力图kN 最大弯矩M max = 0.37 kNm ；最大变形 V max = 0.432 mm ；最大支座力 Qmax = 5.601 kN ；最大应力2；支撑钢管的抗压强度设计值

33、：f = 5 205N/mm2数；支撑钢管的最大应力运算值72.767 N/mm 2N/mm2,满意要求 . 支撑钢管的最大挠度为 E、扣件抗滑移的运算 : 0.432mm 小于 700/150与10 mm,满意要求 . 按标准表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为,扣件抗滑承载力系数,该工程实际17 名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 的单扣件承载力取值为；纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式运算 标准 5.2.5: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取6.80 kN；R-

34、 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 ; 运算中 R取最大支座反力 ,R= 4.357 kN；R 6.80 kN , 单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求 . F、模板支架立杆荷载设计值 轴力 : 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载；1、 静荷载标准值包括以下内容：1脚手架的自重 kN：NG1 = 0.149 2.42 = 0.36 kN；2模板的自重 kN：NG2 = 0.35 0.9 0.7 = 0.22 kN；3钢筋混凝土楼板自重 kN：NG3 = 25 0.12 0.9 0.7 = 1.89 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.471 kN；2、 活

35、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载；活荷载标准值NQ = 3+2 0.7 0.9 = 3.15 kN；3、 立杆的轴向压力设计值运算公式 GQ = 7.375 kN；G、立杆的稳固性运算 : 立杆的稳固性运算公式 =N/ Af 其中 N - 立杆的轴心压力设计值 kN ：N = kN；- 轴心受压立杆的稳固系数 ,由长细比L o/i 查表得到；i - 运算立杆的截面回转半径 cm ：i = 1.58 cm；A - 立杆净截面面积 cm 2：A = 4.89 cm 2；W - 立杆净截面模量 抗击矩 cm 3： W=5.08 cm 3；- 钢管立杆受压应力运算值N/mm2；18 名师归

36、纳总结 - - - - - - -第 18 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - f- 钢管立杆抗压强度设计值：f = 5 205N/mm20.85为钢管强度折减系数；L 0- 运算长度 m；依据扣件式标准, 立杆运算长度 L 0有两个运算公式 L 0=kuh和L0=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即 L 0,；k - 运算长度附加系数,取； - 考虑脚手架整体稳固因素的单杆运算长度系数,取；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05 m；得到运算结果：立杆运算长度 L 0；L 0 / i = 2356.2 / 15.8=149 ；由

37、长细比l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数 = 0.312 ；钢管立杆受压应力运算值； =7375.006/0.312 489 = 48.339 N/mm 2；立杆稳固性运算 = N/mm2 f= N/mm2,满意要求！4.3 施工脚手架运算A、参数信息 : 1、 脚手架参数 1 双排脚手架搭设高度为 4 m ,立杆采纳单立杆；2 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m ,立杆的横距为 0.95m,立杆的步距为 1.8 m ；3 内排架距离墙长度为 2.95 m ；4 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；5 采纳的钢管类型为；6 横杆与立杆连接方式为单扣件；7 连墙件布置

38、取两步两跨,竖向间距 2、 活荷载参数 3.6 m ,水平间距 2.8 m ,采纳焊缝连接；施工均布荷载 kN/m2:3.000 ；脚手架用途 : 结构脚手架；3、 风荷载参数 1 本工程地处上海,基本风压 0.55 kN/m2；2 风荷载高度变化系数 z,运算连墙件强度时取 1.25 ,运算立杆稳固性时取 1.25 ；19 名师归纳总结 - - - - - - -第 19 页,共 40 页精选学习资料 - - - - - - - - - 3 风荷载体型系数 s为0.78 ；4、 静荷载参数1 每米立杆承担的结构自重荷载标准值 kN/m:0.1248 ；2 脚手板自重标准值 kN/m2:0.3

39、50 ；栏杆挡脚板自重标准值 kN/m:0.140 ；3 安全设施与安全网自重标准值 kN/m 2:0.005 ；4 脚手板类别 : 木脚手板；栏杆挡板类别 : 木脚手板挡板；B、大横杆的运算 : 依据扣件式钢管脚手架安全技术标准JGJ130-2001 第5.2.4 条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度运算,大横杆在小横杆的上面；将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变形；1、 均布荷载值运算 大横杆的自重标准值 :P 1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值 :P 2 0.95/2+1=0.111 kN/m ；活荷载标准值 : Q=3 0.95/2+1=0.95 kN/m；静荷载的设计值 : q 1 0.111=0.179 kN/m ；活荷载的设计值 : q 2 0.95=1.33 kN/m ；图1 大横杆设计荷载组合简图 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 图2 大横杆设计荷载组合简图 支座最大弯矩 2、 强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2组合；跨中最大弯距运算公式如下 : M 1max1l22l2 跨中最大弯距为 M1max 2 2 =0.28