大体积混凝土基础结构施工ppt课件.ppt

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1、第四章大体积混凝土基础结构施工第四章大体积混凝土基础结构施工 本章主要讲述： 1、混凝土裂缝2、混凝土温度应力3、防止混凝土温度裂缝的技术措施4、大体积混凝土基础结构施工4.1 4.1 混凝土裂缝混凝土裂缝 混凝土是多种材料组成的非匀质材料，它具有较高的抗压强度、良好的耐久性及抗拉强度低、抗变形能力差、易开裂等特性。 近代混凝土的研究证明，在不同的受力状态下，混凝土的破裂过程，实际上是和“微观裂缝”的发展相关联的。一、裂缝的种类及产生原因一、裂缝的种类及产生原因（一）裂缝的种类 按裂缝的宽度不同，混凝土裂缝可分为“微观裂缝”和“宏观裂缝”两种。1微观裂缝 在尚未承受荷载的混凝土结构中存在着肉眼

2、看不见的微观裂缝，其宽度为0.05mm以下。微观裂缝主要有三种，如图3-1所示。(1)粘着裂缝，即沿着骨料周围出现的骨料与水泥石粘面上的裂缝。(2)水泥石裂缝，即分布在骨料间水泥浆中的裂缝。(3)骨料裂缝，即存在于骨料本身的裂缝。 上述三种微观裂缝中，粘着裂缝和水泥石裂缝较多，而骨料裂缝较少。 微观裂缝在混凝土结构中的分布是不规则的，沿截面是不贯穿的。有微观裂缝的混凝土可以承受拉力，但结构物的某些受拉较大的薄弱环节，微观裂缝在拉力作用下，很容 易串连贯穿全截面，最终导致较早的断裂。 2.宏观裂缝 宽度不小于0.05mm的裂缝是肉眼可见裂缝，亦称为宏观裂缝，宏观裂缝是微观裂缝扩展的结果。 在建筑

3、工程中，微观裂缝对防水、防腐、承重等不会引起危害，具有微观裂缝结构则假定为无裂缝结构。 设计中所谓不允许出现裂缝，是指宽度无大于0.05mm的初始裂缝。有裂缝的混凝土是绝对的，无裂缝的混凝土是相对的。 产生宏观裂缝一般有外荷载、次应力和变形变化三种起因，前两者引起裂缝的可能性较小，后者是导致混凝土产生宏观裂缝的主要原因，这种裂缝又可分为表面裂缝、深层裂缝和贯穿裂缝，如图3-2所示。 (1)表面裂缝 大体积混凝土浇筑初期，水泥水化热大量产生，使混凝土的温度迅速上升。但由于混凝土表面散热条件较好，热量可向大气中散发，其温度上升较少；而混凝土内部由于散热条件较差，热量不易散发，其温度上升较多。混凝土

4、内部温度高、表面温度低，则形成温度梯度，使混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力，当拉应力超过混凝土的极限抗拉强度时，混凝土表面就产生裂缝。 表面裂缝虽不属于结构性裂缝，但在混凝土收缩时，由于表面裂缝处的断面已削弱，易产生应力集中现象，能促使裂缝进一步开展。 国内外对裂缝宽度都有相应的规定，如我国的混凝土结构设计规范(GB50-89)，对钢筋混凝土结构的最大允许裂缝宽度就有明确的规定：室内正常环境下的一般构件为0.3mm；露天或室内高湿度环境下为0.2mm。(2)贯穿裂缝 大体积混凝土浇筑初期，混凝土处于升温阶段及塑性状态，弹性模量很小，变形变化所引起的应力很小，温度应力一般可忽略不计。 混凝土

5、浇筑一定时问后，水泥水化热基本已释放，混凝土从最高温逐渐降温，降温的结果引起混凝土收缩，再加上混凝土多余水分蒸发等引起的体积收缩变形，受到地基和结构边界条件的约束，不能自由变形，导致产生拉应力，当该拉应力超过混凝土极限抗拉强度时，混凝土整个截面就会产生贯穿裂缝。 贯穿裂缝切断了结构断面，破坏了结构整体性、稳定性、耐久性、防水性等，影响正常使用。应当采取一切措施控制贯穿裂缝的开展。 (3)深层裂缝 基础约束范围内的混凝土，处在大面积拉应力状态，在这种区域若产生了表面裂缝，则极有可能发展为深层裂缝，甚至发展成贯穿性裂缝。深层裂缝部分切断了结构断面，具有很大的危害性，施工中是不允许出现的。如果设法避

6、免基础约束区的表面裂缝，且混凝土内外温差控制适当，基本上可避免出现深层裂缝和贯穿裂缝。（二）裂缝产生的原因 大体积混凝土施工阶段产生的温度裂缝，是其内部矛盾发展的结果。一方面是混凝土由于内外温差产生应力和应变，另一方面是结构物的外约束和混凝土各质点的约束阻止了这种应变，一旦温度应力超过混凝土能承受的极限抗拉强度，就会产生不同程度的裂缝。总结大体积混凝土产生裂缝的工程实例，产生裂缝的主要原因如下：1.水泥水化热的影响 水泥在水化过程中产生大量的热量，这是大体积混凝土内部温升的主要热量来源，试验证明每克普通水泥放出的热量可达500J。 由于大体积混凝土截面的厚度大，水化热聚集在结构内部不易散发，会

7、引起混凝土内部急骤升温。水泥水化热引起的绝热温升，与混凝土厚度、单位体积水泥用量和水泥品种有关，混凝土厚度愈大，水泥用量愈多，水泥早期强度愈高，混凝土内部的温升愈快。 大体积混凝土测温试验研究表明：水泥水化热在13d放出的热量最多，大约占总热量的50左右；混凝土浇筑后的35d内，混凝土内部的温度最高。 混凝土的导热性能较差，浇筑初期混凝土的弹性模量和强度都很低，对水化热急剧温升引起的变形约束不大，温度应力自然也比较小。 随着混凝土龄期的增长，其弹性模量和强度相应提高，对混凝土降温收缩变形的约束愈来愈强，即产生很大的温度应力，当混凝土的抗拉强度不足以抵抗该温度应力时，便产生温度裂缝。2.内外约束

8、条件的影响 各种结构的变形变化中，必然受到一定的约束阻碍其自由变形，阻碍变形因素称为约束条件，约束又分为内约束与外约束。 结构产生变形变化时，不同结构之间产生的约束称为外约束，结构内部各质点之间产生的约束称为内约束，外约束分为自由体、全约束和弹性约束三种。 建筑工程中的大体积混凝土，相对水利工程来说体积并不算很大，它承受的温差和收缩主要是均匀温差和均匀收缩，故外约束应力占主要地位。 大体积混凝土与地基浇筑在一起，当温度变化时受到下部地基的限制，因而产生外部的约束应力。混凝土在早期温度上升时，产生的膨胀变形受到约束面的约束而产生压应力，此时混凝土的弹性模量很小，徐变和应力松弛大，混凝土与基层连接

9、不太牢固，因而压应力较小。但当温度下降时，则产生较大的拉应力，若超过混凝土的抗拉强度，混凝土将会出现垂直裂缝。 在全约束条件下，混凝土结构的变形应是温差和混凝土线膨胀系数的乘积，即: T，当超过混凝土的极限拉伸值p时，结构便出现裂缝。由于结构不可能受到全约束，况且混凝土还有徐变变形，所以温差在2530情况下也可能不产生。由此可见，降低混凝土的内外温差和改善约束条件，是防止大体积混凝土产生裂缝的重要措施。 3.外界气温变化的影响 大体积混凝土结构在施工期间，外界气温的变化对防止大体积混凝土开裂有重大影响。混凝土的内部温度是由浇筑温度、水泥水化热的绝热温升和结构的散热温度等各种温度的叠加之和。浇筑

10、温度与外界气温有着直接关系，外界气温愈高，混凝土的浇筑温度也愈高；如外界温度下降，会增加混凝土的温度梯度，特别是气温骤降，会大大增加外层混凝土与内部混凝土的温度梯度，因而会造成过大温差和温度应力，使大体积混凝土出现裂缝。 大体积混凝土不易散热，其内部温度有的工程竟高达90以上，而且持续时间较长。温度应力是由温差引起的变形所造成的，温差愈大，温度应力也愈大。因此，研究合理的温度控制措施，控制混凝土表面温度与外界气温的温差，是防止裂缝产生的重要措施。 4.混凝土收缩变形影响(1)混凝土塑性收缩变形 在混凝土硬化之前，混凝土处于塑性状态，如果上部混凝土的均匀沉降受到限制，如遇到钢筋或大的混凝土上骨料

11、，或者平面面积较大的混凝土、其水平方向的减缩比垂直方向更难时，就容易形成一些不规则的混凝土塑性收缩性裂缝。这种裂缝通常是互相平行的，间距为0.21.0m，并且有一定的深度，它不仅可以发生在大体积混凝土中，而且可以发生在平面尺寸较大、厚度较薄的结构构件中。 (2)混凝土的体积变形 混凝土在水泥水化过程中要产生一定的体积变形，但多数是收缩变形，少数为膨胀变形。掺入混凝土中的拌合水，约有20的水分是水泥水化所必需的，其余80都要被蒸发，最初失去的自由水几乎不引起混凝土的收缩变形，随着混凝土的继续干燥而使吸附水逸出，就会出现干燥收缩。 混凝土干燥收缩的机理比较复杂，其主要原因是混凝土内部孔隙水蒸发引起

12、的毛细管引力所致，这种干燥收缩在很大程度上是可逆的，即混凝土产生干燥收缩后，如再处于水饱和状态，温凝土还可以膨胀恢复到原有的体积。 除上述干缩收缩外，混凝土还会产生碳化收缩，即空气中的二氧化碳(C02)与混凝土中的氢氧化钙Ca(OH)2反应生成碳酸钙和水，这些结合水会因蒸发而使混凝土产生收缩。 二、控制裂缝开展的基本方法 从控制裂缝的观点来讲，表面裂缝危害较小，而贯穿性裂缝危害很大，因此，在大体积混凝土施工中，重点是控制混凝土贯穿裂缝的开展，常采用的控制裂缝开展的基本方法有如下三种： 1.“放”的方法 所谓“放”的方法，即减小约束体与被约束体之间的相互制约，以设置永久性伸缩缝的方法。也就是将超

13、长的现浇混凝土结构分成若干段，以期释放大部分热量和变形,减小约束应力。 我国混凝土结构设计规范中规定：现浇混凝土框架结构；现浇混凝土剪力墙、装配式挂板结构；全现浇剪力墙结构，处于室内或土中条件下的伸缩缝间距，分别为45m、55m和65m。 目前，国外许多国家也将设置永久性的伸缩缝作为控制裂缝开展的一种主要方法，其伸缩缝间距一般为30m-40m，个别规定为10m20m。 2.“抗”的方法 所谓“抗”的方法，即采取一定的技术措施，减小约束体与被约束体之间的相对温差，改善钢筋的配置，减少混凝土的收缩，提高混凝土的抗拉强度等，以抵抗温度收缩变形和约束应力。 3.“放”、“抗”结合的方法 “放”、“抗”

14、结合的方法，又可分为“后浇带”、“跳仓打”和“水平分层间歇”等方法。(1)“后浇带”法 “后浇带”是指现浇整体混凝土结构中，在施工期间保留临时性温度、收缩的变形缝方法。该缝根据工程的具体条件，保留一定的时间，再用混凝土填筑密实后成为连续、整体、无伸缩缝的结构。 在施工期间设置作为临时伸缩缝的“后浇带”，将结构分成若干段，可有效地削减温度收缩应力；在施工的后期，再将若干段浇筑成整体，以承受约束应力。在正常的施工条件下，“后浇带”的间距一般为2030m，后浇带宽为1.0m左右，混凝土浇筑3040d后用混凝土封闭。(2)“跳仓打”法 “跳仓打”法，即将整个结构按垂直施工缝分段，间隔一段，浇筑一段，经

15、过不少于5d的间歇后再浇筑成整体，如果条件许可时，间歇时间可适当延长。采用此法时，每段的长度尽可能与施工缝结合起来，使之能有效地减小温度应力和收缩应力。 在施工后期将跳仓部分浇筑上混凝土，将这若干段浇筑成整体，再承受第二次浇筑的混凝土的温差和收缩。先浇与后浇混凝土两部分的温差和收缩应力叠加后应小于混凝土的设计抗拉强度，这就是利用“跳仓打”法控制裂缝、但不成为永久伸缩缝的目的。(3)“水平分层间歇”法 “水平分层间歇”法，即以减少混凝土浇筑厚度的方法来增加散热机会，减小混凝土温度的上升，并使混凝土浇筑后的温度分布均匀。此法的实质是：当水化热大部分是从上层表面散热时，可以分为几个薄层进行浇筑。根据

16、工程实践经验，水平分层厚度一般可控制在0.6m2.0m范围内，相邻两浇筑层之间的间隔时间，应以既能散发大量热量，又不引起较大的约束应力为准，一般以57d为宜。4.2 混凝土温度应力一、结构中的温度场 大体积混凝土中心部位的最高温度，在绝热条件下是混凝土浇筑温度与水泥水化热之和。但实际的施工条件表明，混凝土内部的温度与外界环境必然存在着温差，加上结构物的四周又具备一定的散热条件，因此，在新浇筑的混凝土与其周围环境之间也必然会发生热能的交换。故大体积混凝土内部的最高温度，是由浇筑温度、水泥水化热引起的温升和混凝土的散热温度三部分组成。 （三）水化热实测升降温曲线 为快速掌握大体积钢筋混凝土在硬化过

17、程中的温度变化情况，有利于施工中控制裂缝的开展，工程技术人员对有关工程在不同季节、不同厚度的混凝土的水化热进行了施工全过程的跟踪和实测，统计整理后得出混凝土中心部位的水化热升降温曲线如图33所示。设Tmax为混凝土内部最高温升，tmax为达到混凝土内部最高温度的时间。从图33中可以查得：A曲线：2.6m厚夏季施工时测温曲线的Tmax60.8，tmax3d；B曲线：1.3m厚, 夏季施工时，测温曲线的Tmax39.1, tmax 3d，掺粉煤灰；C曲线：2.6m厚，冬季施工时，测温曲线的Tmax31.4, tmax5.5d D曲线：1.3m厚，冬季施工时，测温曲线的Tmax22.3, tmax3

18、d；E曲线：2.5m厚，夏季施工时测温曲线的Tmax52.0，tmax3d；F曲线：4.95m厚秋季施工时测温曲线的Tmax64.4，tmax 7d；G曲线：0.5m厚，冬季施工时；测温曲线的Tmax17.0 tmax2d；H曲线：0.5m厚，夏季施工时，测温曲线的Tmax38.0, tmax 15d。 从图33也可以得出：相同的厚度；在不同的施工季节混凝土内部的最高温度是不同的，冬季仅为夏季的4555。根据以上所示的水化热升降温曲线，可直接用于相似工程的控制裂缝开展的计算工作中，求得近似解答。 二、温度应力的计算（一）计算温度应力的基本假定高层建筑基础工程中的大体积混凝土，其几何尺寸、一次浇

19、筑混凝土量等，都有远比混凝土大坝小，与混凝土大坝相比，其具有以下特点： (1)混凝土的强度级别较高，水泥用量较多，因此在凝结硬化中收缩变形也较大；(2)高层建筑基础工程一般为配筋结构，并且配筋率较高，抗不均匀沉降的受力钢筋的配筋率在0.5以上，如此配筋对控制裂缝十分有利；(3)由于高层建筑基础工程的几何尺寸并不是太大，水化热温升较快，降温散热亦较快，因此，降温与收缩的共同作用是引起混凝土开裂的主要因素。(4)工业与民用建筑的地基一般比坝基弱，因此，地基对混凝土底部的约束也比坝基弱，地基是属于非刚性的；(5)控制裂缝的方法不必像坝体混凝土那样，即不必采用特制的低热水泥和复杂的冷却系统，而主要是依

20、靠合理配筋、改进设计、采取合理的浇筑方案和浇筑后加强养护等措施，以提高结构的抗裂性，避免引起过大的内外温差而出现裂缝。根据高层建筑基础工程大体积混凝土的五大特点，这类结构所承受的温差和收缩，可以认为是均匀温差和均匀收缩，因此外约束应力是引起其裂缝的主要原因。 4.3 防止混凝土温度裂缝的技术措施工程上常用的防止混凝土裂缝的措施主要有：采用中低热的水泥品种；降低水泥用置；合理分缝分块；掺加外加料；选择适宜的骨料；控制混凝土的出机温度和浇筑温度；预埋水管、通水冷却，降低混凝土的最高温升；表面保护、保温隔热；采取防止混凝土裂缝的结构措施等。 在结构工程的设计与施工中，对于大体积混凝土结构，为防止其产

21、生温度裂缝，除需要在施工前进行认真计算外；还要做到在施工过程中采取有效的技术措施，根据我国的施工经验应着重从控制混凝土温升、延缓混凝土降温速率、减少混凝土收缩、提高混凝土极限拉伸值、改善混凝土约束程度、完善构造设计和加强施工中的温度监测等方面采取技术措施。以上这些措施不是孤立的，而是相互联系、相互制约的，施工中必须结合实际、全面考虑、合理采用，才能收到良好的效果。 一、水泥品种选择和用量控制 大体积混凝土结构引起裂缝的主要原因是：混凝土的导热性能较差，水泥水化热的大量积聚，使混凝土出现早期温升和后期降温现象。因此，控制水泥水化热引起的温升，即减小降温温差，对降低温度应力、防止产生温度裂缝能起到

22、釜底抽薪的作用。 1.选用中热或低热的水泥品种 混凝土升温的热源是水泥水化热，选用中低热的水泥品种，是控制混凝土温升的最基本方法。如425的矿渣硅酸盐水泥，其3d的水化热为l80kJkg，而425的普通硅酸盐水泥，其3d的水化热却为250kJkg；425的火山灰硅酸盐水泥，一般3d内的水化热仅为同标号普通硅酸盐水泥的60。2.充分利用混凝土的后期强度 根据大量的试验资料表明，每立方米混凝土中的水泥用量，每增减吨，其水化热将使混凝土的温度相应升降1。一方面在满足混凝土温度和耐久性的前提下，尽量减少水泥用量严格控制每立方米混凝土水泥用量不超过400kg；另一方面可根据结构实际承受荷载的情况，对结构

23、的强度和刚度进行复算，并取得设计单位、监理单位和质量检查部门的认可后，采用f45，f60或f90替代f28作为混凝土的设计强度，这样可使每立方米混凝土的水泥用量减少40-70kg左右，混凝土的水化热温升相应降低47。 结构工程中的大体积混凝土，大多采用矿渣硅酸盐水泥，其熟料矿物含量比硅酸盐水泥的少得多，而且混合材料中活性氧化硅、活性氧化铝与氢氧化钙、石膏的作用，在常温下进行缓慢，早期强度(3d，7d)较低，但在硬化后期(28d以后)，由于水化硅酸钙凝胶数量增多，使水泥石强度不断增长，最后甚至超过同标号的普通硅酸盐水泥，对利用其后期强度非常有利。 二、掺加外加料在混凝土中掺入一些适宜的外加料，可

24、以便混凝土获得所需要的特性，尤其在泵送混凝土中更为突出。泵送性能良好的混凝土拌和物应具备三种特性：在输送管壁形成水泥浆或水泥砂浆的润滑层，便混凝土拌和物具有在管道中顺利滑动的流动性；为了能在各种形状和尺寸的输送管内顺利输送，混凝土拌合物要具备适应输送管形状和尺寸的变化的变形性；为在泵送混凝土施工过程中不产生离析而造成堵塞，拌和物应具备压力变化和位置变动的抗分离性。 由于影响泵送混凝土性能的因素很多，如砂石的种类、品质和级配、用量、砂率、坍落度、外掺料等。因此，为了满足混凝土具有良好的泵送性，在进行混凝土配合比的设计中，不能用单纯增加单位用水量方法，这样不仅会增加水泥用量，增大混凝土的收缩而且还

25、会使水化热升高，更容易引起裂缝。 工程实践证明，在施工中优化混凝土级配；掺加适宜的外加料，以改善混凝土的特性，是大体积混凝土施工中的一项重要技术措施。混凝土中常用的外加料主要是外掺剂和外掺料。 1.掺加外掺剂 大体积混凝土中掺加外掺剂主要是木质素磺酸钙(简称木钙)。木质素磺酸钙，属阴离子表面活性剂，它对水泥颗粒有明显的分散效应，并能使水的表面张力降低。因此，在泵送混凝土中掺入水泥重量的0.20.3木钙，它不仅能使混凝土的和易性有明显的改善，而且可减少10左右的拌和水，混凝土28d的强度提高10以上：若不减少拌和水，坍落度可提高10cm左右；若保持强度木变，可节约水泥10，从而可降低水化热。 2

26、.掺加外掺料 大量试验资料表明，在混凝土中掺入一定量的粉煤灰后，除了粉煤灰本身的火山灰活性作用，在生成硅酸盐凝胶，作为胶凝材料的一部分起增强作用外；在混凝土用水量不变的条件下，由于粉煤灰颗粒呈球状并具有“滚珠效应”，可以起到显著改善混凝土和易性的效能；若保持混凝上拌和物原有的流动性不变，则可减少用水量，起到减水的效果，从而可提高混凝土的密实性和强度；掺入适量的粉煤灰，还可大大改善混凝土的可泵性，降低混凝土的水化热。 大体积混凝土掺和粉煤灰分为“等量取代法”和“超量取代法”两种。前者是用等体积的粉煤灰取代水泥的方法；但其早期强度(28d以内)也会随掺入量增加而下降，所以对早期抗裂要求较高的工程，

27、取代量应非常慎重。后者是一部分粉煤灰取代等体积水泥，超量部分粉煤灰则取代等体积砂子，它不仅可获得强度增加效应，而且可以补偿粉煤灰取代水泥所降低的早期强度，从而保持粉煤灰掺入前后的混凝土强度等效。 粉煤灰在混凝土和砂浆中应用技术规程中规定：对用作掺合料的粉煤灰，按其品质可分为，III级。级粉煤灰一般是用静电收尘器收集的，颗粒较细(80m以下颗粒占95以上)，并富集有大量表面光滑的球状玻璃体；级粉煤灰系我国大多数火电厂的排出物，其颗粒较粗，经加工磨细后才能达到要求的细度；级粉煤灰是指火电厂排出的原状干灰或湿灰，其颗粒较粗且未燃尽的炭粒较多。 掺加原状粉煤灰和磨细粉煤灰对水泥水化热的影响，见表3-1

28、3、表3-14。 三、骨料的选择 大体积混凝土砂石料的重量约占混凝土总重量的85左右，正确选用砂石料对保证混凝土质量、节约水泥用量、降低水化热数量、降低工程成本是非常重要的。骨料的选用应根据就地取材的原则，首先考虑选用生产成本低、质量优良的天然砂石料。根据国内外对人工砂石料的试验研究和生产实践，证明采用人工骨料也可以做到经济实用。 1.粗骨料的选择 为了达到预定的要求，同时又要发挥水泥最有效的作用，粗骨料有一个最佳的最大粒径。但对于结构工程的大体积混凝土，粗骨料的规格往往与结构物的配筋间距、模板形状以及混凝土的浇筑工艺等因素有关。 结构工程的大体积混凝土，宜优先采用以自然连续级配的粗骨料配制。

29、这种用连续级配粗骨料配制的混凝土，具有较好的和易性、较少的用水量和水泥用量，以及较高的抗压强度。在选择粗骨料粒径时，可根据施工条件，尽量选用粒径较大、级配良好的石子。根据有关试验结果证明，采用540mm石子比采用525石子，每立方米混凝土可减少水量15kg左右，在相同水灰比的情况下，水泥用量可节约20kg左右，混凝土温升可降低2。 选用较大骨料粒径，不仅可以减少用水量，使混凝土的收缩和泌水随之减少，也可减少水泥用量，从而使水泥的水化热减小，最终降低混凝土的温升。但是，骨科粒径增大后，容易引起混凝土的离析，影响混凝土的质量。因此，进行混蹬土配合比设计时，不要盲目选用大粒径骨料，必须进行优化级配设

30、计，施工时加强搅拌、浇筑和振捣等工作。 2.细骨料的选择 大体积混凝土中的细骨料，以采用中、粗砂为宜，细度模数宜在2.62.9范围内。根据有关试验资料证明，当采用细度模数为2.79；平均粒径为0.381的中粗砂，比采用细度模数为2.12、平均粒径为0.336的细砂，每立方米混凝土可减少水泥用量2835kg，减少用水量20-25kg，这样就降低了混凝土的温升和减小了混凝土的收缩。 泵送混凝土的输送管道形式较多，既有直管又有锥形管、弯管和软管；当通过锥形管和弯管时，混凝土颗粒间的相对位置就会发生变化；此时如果混凝土中的砂浆量不足，便会产生堵管现象。所以，在级配设计时可适当提高砂串；但若砂率过大，将

31、对混凝土的强度产生不利影响。因此，在满足可泵性的前提下，尽可能降低砂率。 3.骨料质量的要求 骨料的质量如何，直接关系到混凝土的质量，所以，骨料中不应含有超量的粘土、淤泥、粉屑、有机物及其他有害物质，其含量不能超过规定的数值。混凝土试验表明，骨料中的含泥量是影响混凝土质量的最主要因素，它对混凝土的强度、干缩、徐变、抗渗、抗冻融、抗磨损及和易性等性能都产生不利的影响，尤其会增加混凝土的收缩，引起混凝土的抗拉强度的降低，对混凝土的抗裂更是十分不利。因此，在大体积混凝土施工中，石子的含泥量控制在不大于1，砂的含泥量控制在不大于2。 四、控制混凝土出机温度和浇筑温度 为了降低大体积混凝土的总温升，减小

32、结构物的内外温差，控制混凝土的出机温度与浇筑温度同样非常重要。 2.控制温凝土浇筑温度混凝土从搅拌机出料后，经搅拌车或其他工具运输、卸料、浇筑、振捣、平仓等工序后的混凝土温度称为混凝土浇筑温度。 关于混凝土浇筑温度的控制，各国都有明确的规定。如我国有些规范提出混凝土浇筑温度应不超过25，否则必须采取特殊技术措施。美国ACI施工手册中规定不超过32；日本土木学会施工规程中规定不得超过30；日本建筑学会钢筋混凝土施工规程中规定不得超过35。 在土建工程的大体积混凝土施工中，实践证明浇筑温度对结构物的内外温差影响不大，因此对主要受早期温度应力影响的结构物，没有必要对浇筑温度控制过严，如上海宝山钢铁总

33、厂施工的七个大体积钢筋混凝土基础，其中有四个基础混凝土的浇筑温度达3235，均未采取特殊的技术措施，经检查均未出现影响混凝土质量的问题。 但是考虑到温度过高会引起混凝土较大的干缩及给浇筑带来不利影响，适当限制混凝土的浇筑温度还是必要的。根据工程经验总结，建议最高浇筑温度控制在35以下为宜，这就要求在常规施工情况下，应该合理选择浇筑时间，完善浇筑工艺及加强养护工作。 五、加强养护，延缓混凝土降温速率 大体积混凝土浇筑后，加强表面的保湿、保温养护，对防止混凝土产生裂缝具有重大作用。保湿、保温养护的目的有三个：第一减小混凝土的内外温差，防止出现表面裂缝；第二是防止混凝土过冷，避免产生贯穿裂缝；第三是

34、延缓混凝土的冷却速度，以减小新老混凝土的上下层约束。 在混凝土浇筑之后，尽量以适当的材料加以覆盖，采取保湿和保温措施，不仅可以减少升温阶段的内外温差，防止产生表面裂缝，而且可以使水泥顺利水化，提高混凝土的极限拉伸值，防止产生过大的温度应力和温度裂缝。六、提高混凝土的权限拉伸值 混凝土的收缩值和极限拉伸值，除与水泥用量、骨料品种和级配、水灰比、骨料含泥量等有关外，还与施工工艺和施工质量密切相关。因此，通过改善混凝土的配合比和施工工艺，可以在一定程度上减少混凝土的收缩和提高混凝土极限拉伸值P。这对防止产生温度裂缝也可起到一定的作用。 大量现场试验证明，对浇筑后的混凝土进行二次振捣，能排除混凝土因泌

35、水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土与钢筋的握裹办，防止因混凝土沉落而出现的裂缝，减小混凝土内部微裂，增加混凝土的密实度，使混凝土的抗压强度提高1020，从而可提高温凝土的抗裂性。 混凝土二次振捣的恰当时是指混凝土振捣后尚能恢复到塑性状态的时间，这是二次振捣的关键。又称为振动界限。掌握二次振捣恰当时间的方法一般有以下两种： (1)将运转着的振动棒以其自身的重力逐渐插入混凝土中进行振捣，混凝土在振动棒慢慢拔出时能自行闭合，不会在混凝土中留下孔穴，则可认为此时施加二次振捣是适宜的。 (2)为了准确地判定二次振捣的适宜时间，国外一般采用测定贯入阻力值的方法进行判定。当标准贯入阻力值在

36、未达到350Ncm2以前，再进行二次振捣是有效的，不会损伤已成型的混凝土。根据有关试验结果，当标准贯入阻力值为350Ncm2时，对应的立方体块强度为25Nm2，对应的压痕仪强度值为27Ncm2。 由于采用二次振捣的最佳时间与水泥品种、水灰比、坍落度、气温和振捣条件等有关。因此，在实际工程正式采用前必须经试验确定。同时，在最后确定二次振捣时间时，既要考虑技术上的合理性，又要满足分层浇筑、循环周期的安排，在操作时间上要留有余地，避免由于这些失误而造成“冷接头”等质量问题。 在传统混凝土搅拌工艺过程中，水分直接润湿石子的表面；在混凝土成型和静置过程中，自由水进一步向石于与水泥砂浆界面集中，形成石子表

37、面的水膜层。在混凝土硬化后，由于水膜的存在而使界面过渡层疏松多孔，削弱了石子与硬化水泥砂浆之间的粘结，形成混凝土中最薄弱的环节，从而对混凝土抗压强度和其他物理力学性能产生不良影响。 改进混凝土的搅拌工艺，可以提高混凝土的极限拉伸值，减少混凝土的收缩。为了进一步提高混凝土的质量，可采用二次投料的净浆裹石搅拌新工艺，这样可有效地防止水分向石子与水泥砂浆界面的集中，使硬化后的界面过渡层的结构致密，粘结强度增强，从而可使混凝土强度提高10左右，相应地也提高了混凝土的抗拉强度和极限抗拉值。当混凝土强度基本相同时，采用这种搅拌工艺可减少水泥用量7左右，相应地也减少了水化热。 七、改善边界约束和构造设计 防

38、止大体积混凝土产生温度裂缝，除可采取以上施工技术措施外，在改善边界约束和构造设计方面也可采取一些技术措施。如合理分段浇筑、设置滑动层、避免应力集中、设置缓冲层、合理配筋、设应力缓和沟等。 1.合理分段浇筑 当大体积混凝土结构的尺寸过大，通过计算证明整体一次浇筑会产生较大温度应力，有可能产生温度裂缝时，则可与设计单位协商，采用合理的分段浇筑，即增设“后浇带”进行浇筑。 用“后浇带”分段施工时，其计算是将降低温差和收缩应力分为两部分。在第二部分内结构被分成若干段，使之能存放他的小温度和收缩应力；在施工后期再将这若干段浇筑成整体；继续承受第二部分降温温差和收缩的影响。“后浇带”的间距，在正常情况下为

39、2036m；保留时间一般不宜少于40d，其宽度可取70100，其混凝土强度等级比原结构提高510Nmm2，湿养护不少于15d。“后浇带”的构造，如图310所示。2.合理配筋 在构造设计方面进行合理配筋，对混凝土结构的抗裂有很大作用。工程实践证明，当混凝土墙板的厚度为400600mm时，采取增加配置构造钢筋的方法，可使构造筋起到温度筋的作用，能有效提高混凝土的抗裂性能。 配置的构造筋应尽可能采用小直径、小间距。例如配置直径614mm、间距控制在100150mm。按全截面对称配筋比较合理，这样可大大提高抵抗贯穿性开裂的能力。进行全截面配筋，含筋率应控制在0305之间为好。 对于大体积混凝土，构造筋

40、对控制贯穿性裂缝作用不太明显，但沿混凝土表面配置钢筋，可提高面层抗表面降温的影响和干缩；3.设置滑动层 由于边界存在约束才会产生温度应力，如在与外约束的接触面上全部设置滑动层，则可大大减弱外约束。如在外约束的两端的1415的范围内设置滑动层，则结构的计算长度可折减约一半，为此，遇有约束强的岩石类地基、较厚的混凝土垫层等时，可在接触面上设置滑动层，对减少温度应力将起到显著作用。 滑动层的做法有：涂刷两道热沥青加铺一层沥青油毡；或铺设1020mm厚的沥青砂；或铺设50mm厚的砂或石屑层等。 4.设置应力缓和沟 设置应力缓和沟，即在结构的表面，每隔一定距离(一般约为结构厚度的1/5)设一条沟，设置应

41、力缓和沟后，可将结构表面的拉应力减 少2050，可有效地防止表面裂缝。这种方法是日本清水建筑工程公司研究出的一种防止大体积混凝土开裂的方法。我国已用于直径 60mm、底板厚3.55.0m、容量1.6万m3的地下罐工程，并取得良好效果。应力缓和沟的形式，如图3-11所示。5.设置缓冲层 设置缓冲层，即在高、低板交接处、底板地梁处等，用3050mm厚的聚苯乙烯泡沫塑料板作垂直隔离、以缓冲基础收缩时的侧向压力，如图312所示。 6.避免应力集中 在孔洞周围、变断面转角部位、转角处等，由于温度变化和混凝土收缩，会产生应力集中而导致混凝土裂缝。为此，可在孔洞四周增配斜向钢筋、钢筋网片；在变断面处避免断面

42、突变，可作局部处理使断面逐渐过渡。同时增配一定量的抗裂钢筋，达对防止裂缝产生是有很大作用的。 八、加强施工监测工作 在大体积混凝土的凝结硬化过程中，随时摸清大体积混凝土不同深度温度场升降的变化规律，及时监测混凝土内部的温度情况，对于有的放矢地采取相应的技术措施，确保混凝土不产生过大的温度应力，具有非常重要的作用。 监测混凝土内部的温度，可采用在混凝土内不同部位埋设锡热传感器，用混凝土温度测定记录仪进行施工全过程的跟踪和监测。混凝土温度测定记录仪，是以XQC-300大型长图自动平衡记录仪和WZG-010铜热电阻温度传感器作为基本测温单示，并加装“定时全自动扩展”装置组合而成，将XQC-300平衡

43、记录仪原来的12个点测温能力提高到108个点，能做到全面、均匀地控制大体积混凝土温度情况。 混凝土温度测定记录仪，是以测定电阻变化来显示温度的仪器，其基本原理是电桥平衡方式。记录仪连接着打印系统，将各测点温度打印在记录纸上，可以直接读数。 为了能准确地了解混凝土内部温度场的分布情况，除需要按设计要求布置一定数量的传感器外，还要确保埋入混凝土中的每个传感器具有较高的可靠性。因此，必须对传感器进行封装，封装的工序一般包括：初筛热老化处理绝缘试验馈线焊接和密封。4.4 4.4 大体积混凝土基础结构施工大体积混凝土基础结构施工 一、钢筋工程 大体积混凝土结构的钢筋，具有数量多、直径大、分布密、上下层钢

44、筋高差大等特点。这是与一般混凝土结构的明显区别。 为使钢筋网片的网格方整划一、间距正确，在进行钢筋绑扎或焊接时，可采用45m长卡尺限位绑扎(图313所示)。即根据钢筋间距在卡尺上设置缺口，绑扎时在长钢筋的两端角卡尺缺口卡住钢筋，待绑扎牢固后拿去卡尺，这样既能满足钢筋间距的质量要求，又能加快绑扎的速度。钢筋的连接，可采用气压焊、对接焊、锥螺纹和套筒挤压连接等方法。 大体积混凝土结构由于厚度大，多数设计为上、下两层钢筋。为保证上层钢筋的标高和位置准确无误，应设立支架支撑上层钢筋。过去多用钢筋榨支架，不仅用钢量大，稳定性差，操作不安全，而且难以保持上层钢筋在同一水平上。因而目前一般采用角钢焊制的支架

45、来支承上层钢筋的重量、控制钢筋的标高、承担上部操作平台的全 部施工荷载。钢筋支架立柱的下端焊在钢管桩桩帽上，在上端焊上一段插座管，插入48钢筋脚手管，用横楞和满铺脚手板组成浇筑混凝土用的操作平台(图3-14)。 钢筋网片和骨架多在钢筋加工厂加工成型，运到施工现场进行安装。但工地上也要设简易的钢筋加工成型机械，以便对钢筋整修和临时补缺加工。 二、模板工程 模板是保证工程结构外形和尺寸的关键，而混凝土对模板的侧压力是确定模板尺寸的依据。大体积混凝土的浇筑常采用泵送工艺，该工艺的特点是浇筑速度快，浇筑面集中。由于泵送混凝土的操作工艺决定了它不可能做到同时将混凝土均匀地分送到浇筑混凝土的各个部位，所以

46、，往往会使某一部分的混凝土升高很大，然后才移动输送管，依次浇筑另一部分的混凝土。因此，采用泵送工艺的大体积混凝土的模板，绝对不能按传统、常规的办法配置。 而应当根据实际受力状况，对模板和支撑系统等进行认真计算，以确保模板体系具有足够的强度和刚度。（一）泵送混凝土对模板侧压力计算泵送混凝土对模板的最大侧压力，可采用下列两种方法计算： 1.按我国现行有关规范计算 我国混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)对模板侧压力的计算，规定可按下列两式计算，并取两式中的洲、值：F=0.22F=2.5H 21210Vt式中F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2)； 1外加剂影响修正系数

47、。不掺外加剂时取10；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；不小于100mm时，取115； 混凝土重力密度(kN/m3)； t0新浇筑混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t=200/(T+15)； V混凝土浇筑速度(m/h)；T混凝土浇筑时的温度()； H混凝土测压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)。 2.借鉴国外的施工经验 日本建筑学会通过若干工程试验实践后，在建筑规范JASS-5钢筋混凝土中推荐了一些侧压力计算的经验公式。我国经过几个工程的实践，认为具有一定的参考价值。经验公式如表3-18所列

48、： （二）侧模及支撑 根据以上计算的混凝土最大侧压力值，可确定模板体系各部件的断面和尺寸，在侧模及支撑设计与施工中，应注意以下几方面： (1)由于大体积混凝土结构基础垫层面积较大，垫层浇筑后其面层不可能在同一水平面上。因此，在钢模板的下端统长铺设一根500mm100mm小方木，用水平仪找平调整，确保安装好的钢模板上口能在同一标高上。另外，沿基础纵向两侧及横向混凝土浇筑最后结束的一侧，在小方木上开设50mm300mm的排水扎，以便将大体积混凝土浇筑时产生的泌水和浮浆排出坑外。 (2)基础钢筋绑扎结束启，进行模板的最后校正，并焊接模板内的上、中、下三道拉杆。上面一道先与角支架连接后，再用圆钢拉杆焊

49、在第三排桩帽上，中间一道拉杆斜焊在第二排桩帽上，下面一道直接焊在底皮的受力钢筋上。(3)为了确保模板的整体刚度，在模板外侧布置三道统长横向围檩，并与竖向肋用连接件固定。(4)由于泵送混凝土浇筑速度快，对模板的侧向压力也相应增大，所以，为确保模板的安全和稳定，在模板外侧另加三道木支撑(图315)。三、混凝土工程高层建筑基础工程的大体积混凝土数量巨大，如新上海国际大厦17000m3，上海煤炭大厦21000m3，上海世界贸易商城24000m3，很多工业设备的基础亦达数千立方米以至一万立方米以上。对于这些大体积混凝土的浇筑，最好采用集中搅拌站供应商品混凝土，搅拌车运送到施工现场，由混凝土泵(泵车)进行

50、演练。 采用商品混凝土，这是一个全盘机械化的混凝土施工方案，其关键是如何使这些机械相互协调，否则任务一个环节的失调，都会订乱整个施工部署。一、施工平面布置混凝土泵送能否顺利进行，在很大程度上取决于合理的施工平面布置、泵车的布局以及施工现场道路的畅通。 1.混凝土泵车的布置(1)根据混凝土的挠筑计划、顺序和速度等要求来选择混凝土泵车的型号、台数，确定每一台家车负责浇筑范围。 (2)在泵车布置上，应尽量使泵车靠近基坑，使布料杆扩大服务半径，使最长的水平输送管控制在120m左右，并尽量减少用90的弯管。 (3)严格施工平面管理和道路交通管理，抓好施工道路的质量，是确保军车、搅拌运输车正常运输的重要一