146水力发电厂过电压保护和绝缘配合设计技术导则.doc

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1、案号中华人民共和国电力行业标准DLT 5090一1999P水力发电厂过电压保护和绝缘配合 设 计 技 术 导 则Overvoltage protection and insulation eoordinationdesign guide for hydro一power station主编部门：长江水利委员会长江勘测规划设计研究院批准部门：中华人民共和国国家经济贸易委员会批准文号：国经贸电力1999 740号中国电力出版社1999北京DLT 5090一1999前 言本标准是根据原能源部、水利部批复的水利水电勘测设计技术标准体系编写的。为了适应水利水电工程的特点和实际需要，使水力发电厂过电压保护和

2、绝缘配合的设计有章可循，原电力工业部、水利部水利水电规划设计总院组织长江水利委员会长江勘测规划设计研究院编写了本标准，并与电力行业有关标准协调一致。实施本标准，有利于推广应用科学技术新成果，提高工程设计质量，提高工程建设效益。本标准由国家电力公司水电水利规划设计总院提出。本标准由国家电力公司水电水利规划设计总院归口。本标准起草单位：长江水利委员会长江勘测规划设计研究院本标准主要起草人：舒廉甫、覃利明本标准由国家电力公司水电水利规划设计总院负责解释。1 范 围 101 本标准规定了水力发电厂各种过电压的限制措施和保护方法，以及绝缘配合的原则和方法。102 本标准适用于新建水力发电厂3800kV交

3、流电气设备过电压保护和绝缘配合。12 引 用 标 准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。GB31LI一1997高压输变电设备的绝缘配合GBT14285一93继电保护和安全自动装置技术规程GBT16434一1996高压架空线路和发电厂、变电所设备外绝缘污秽分级标准DLT613一1997进口交流无间隙金属氧化物避雷器技术规范23 定 义本标准采用下列定义：301 少雷区：平均年雷暴日数不超过15的地区。302 中雷区：平均年雷暴日数超过15但不超过40的地区。303

4、多雷区：平均年雷暴日数超过40但不超过90的地区。304 雷电活动特殊强烈地区：平均年雷暴日数超过90的地区及根据运行经验雷害特殊严重的地区。305 架空线路段：发电厂内主变压器至开关站的高压架空线路段。306 集中接地装置：为加强对雷电流的散流作用、降低对地电压而敷设的附加接地装置。一般敷设35根垂直接地体；在土壤电阻率较高的地区，敷设35根放射形水平接地体。34 系统电压与中性点接地方式4.1 系 统 电 压411 系统标称电压和最高工作电压列于表411中。412 发电机额定电压有：315，63，105，138，1575，18，20kV。413 运行中出现于设备绝缘上的各种电压有：正常运行

5、时的工频电压；暂时过电压（工频过电压、谐振过电压）；操作过电压；雷电过电压。42 系统中性点接地方式421 366kV系统中性点采用不接地方式，当架空线路单相接地故障电流大于10A或电缆线路单相接地故障电流大于30A时，中性点应采用经消弧线圈接地方式。422 300一500kV系统中性点采用有效接地方式，系统任一110一220kv变压器（除自祸变压器外）中性点采用经隔离开关接地或经小电抗接地。经隔离开关接地时，根据系统运行需要变压器中性点可以接地，也可以不接地。330500kV变压器中性点应采用直接接地或经小电抗接地。442.3 发电机内部发生单相接地故障不要求快速切机时，中性点宜采用不接地方

6、式；当单相接地故障电流超过表423规定值时，应采用经消弧线圈接地方式，补偿方式宜采用过补偿，当发电机系统电容电流变化不大时，也可以采用欠补偿。补偿后的残余电流不应超过表4 23中规定值。消弧线圈可装在发电机中性点也可装在厂用变压器中性点。424 发电机内部发生单相接地故障要求快速切机时，中性点宜采用高电阻接地方式，电阻器宜接在发电机中性点所接单相变压器的二次绕组上。43 消 弧 线 圈431 发电厂主变压器中性点经消弧线圈接地的系统，在正常运行情况下，中性点长时间电压位移不应超过额定相电压的15写。432 装有消弧线圈的系统，故障点的残余电流不宜超过IOA。必要时可将电网分区运行，以减少故障点

7、的残余电流。433 消弧线圈应采用过补偿运行方式。如消弧线圈容量不足，允许短时间以欠补偿方式运行，但脱谐度不宜超过10。434 消弧线圈的容量应根据电力网5年左右的发展规划确定，并应按式（4 34）计算435 消弧线圈接地的发电机，在正常运行情况下，其中性点长5时间电压位移不应超过发电机额定电压的10。非直配发电机脱谐度不超过士30，直配发电机脱谐度不超过10。644 小 电 抗441 变压器中性点经小电抗接地方式的接线如图441所示。 5 暂时过电压、操作过电压及其保护51 暂时过电压及其保护511 暂时过电压的幅值和持续时间与系统结构、容量、参数、运行方式以及各种安全自动装置的特性有关。暂

8、时过电压除增大绝缘承受的电压外，还对选择过电压保护装置有重要影响。330kv及以上系统中，当工频过电压超过规定值时，需采取措施限制工频过电压。各级电压系统，需采取措施防止产生谐振过电压或用特殊保护装置限制其幅值和持续时间。5 12 系统中工频过电压一般由线路空载、突然失去负荷和单相接地故障等引起。9空载线路末端工频过电压可按式（5 12一1）计算济比较确定限制措施和相应的工频过电压数值，但需校核设备承受工频过电压能力。514 220kv及以下系统中，一般不采取特殊措施限制工频过电压。330kv及以上系统中，正常送电状态下突然失去负荷和在线路受端有接地故障情况下突然失去负荷时，可能产生幅值较高的

9、工频过电压。一般采用在线路上安装并联电抗器的措施限制工频过电压。当线路上装设一组电抗器时，应安装在线路的受电端。在线路上架设良导体避雷线降低工频过电压时，宜通过技术经济比较加以确定。51.5 各级电压系统均应采取措施，防止在电力系统操作和故障1011情况下，由于电感电容参数的不利组合引起的谐振过电压。谐振过电压一般具有工频性质，持续时间长，不能用避雷器限制。谐振过电压一般有自励磁过电压、水轮发电机不对称短路过电压和铁磁谐振过电压。516 水轮发电机在不同的运行情况下，其感抗值呈周期性地变化，当发电机经升压变压器与空载线路相连，发电机外电路容抗值在发电机感抗变化范围内，只要电感或电容上存在微小的

10、能量就可导致电磁能量的集聚，使电流、电压幅值急剧上升，产生自励磁过电压。由于受发电机和变压器的磁饱和限制，自励磁过电压一般不超过（1 520）Uxg当外电路容抗值在XdXq和XqXd范围内，就会产生同步自励磁和异步自励磁过电压。同步自励磁电压上升速度较缓慢，异步自励磁电压上升速度较快。由于自励磁过电压时间长，危害性大，必须采取措施加以限制。1、使发电机的容量大于被投人空载线路的充电功率。2、采用快速励磁自动调节器限制同步自励磁过电压；采用速动过电压继电保护断开发电机，消除可能产生的异步自励磁过电压。3、对330kV及以上系统，由于输电线路较长，容抗值较小，易发生自励磁过电压，常采用并联电抗器加

11、以限制，并联电抗器限制自励磁过电压的最小容量可按式（5 16）计算517 水轮发电机发生不对称短路时，在发电机定子绕组和转子绕组上分别产生脉动磁场和直流磁场，会在健全相上产生幅值较高的谐振过电压。在水轮发电机的转子上加装阻尼绕组，可以限制过电压幅值不超过3Uxg.加装阻尼绕组的水轮发电机发生不对称短路过电压可按式（517）计算518 具有铁心的电感设备，因系统操作和故障引起设备上电压增高或产生励磁涌流，都会导致铁心饱和。在谐振频率下，当感抗与容抗值相等时，就会引起铁磁谐振过电压。铁磁谐振过电压的幅值一般不超过（1 525）Uxg，个别可达到38Ux：以上。一般引起的铁磁谐振过电压有：电磁式电压

12、互感器引起的铁磁谐振；非全相运行引起的铁磁谐振；合带空载线路的变压器引起的二次谐波的铁磁谐振。1、在直接接地系统中，采用带有均压电容的断路器开断连接有电磁式电压互感器的空载母线，经验算有可能产生铁磁谐振过电压时，宜选用电容式电压互感器。在不接地系统中，带绝缘监视用的电磁式电压互感器与空载母线或空载短线引起的铁磁谐振过电压，电源中性点发生对地位移，引起虚幻接地信号。谐振频率可能是基频谐振，也可能是高频（2次、3次）谐振和分频（12次、13次）谐振。防止和限制电磁式电压互感器引起的铁磁谐振过电压措施12有：l）选用励磁特性饱和点较高的电磁式电压互感器；2）增大母线对地电容，减小对地容抗，使对地容抗

13、与互感器励磁感抗之比（XcoXm）001；3）在互感器开口三角绕组中装设Ro（04XmK），（K13为互感器一次绕组与开口三角绕组的变比）的电阻阻尼谐振或采用消谐装置消除谐振；4） 10kV及以下互感器高压绕组中性点经R）006Xm（容量大于600W）的电阻接地。2、中性点不接地系统中和中性点直接接地有不接地变压器的单端电源系统中，发生线路断线或断路器（熔断器）非全相分合闸，由于空载或轻载变压器励磁电感与线路对地电容构成串联铁磁谐振，在各级电压的系统中都会发生。谐振频率可能是基频，也可能是高频和分频。在双端电源线路中，发生线路断线或断路器（熔断器）非全相分合闸，由于两端电源的不同步，在各级电压

14、的系统中都会引起中性点位移过电压。不接地变压器中性点位移电压可接近2倍工频相电压。非直接接地有补偿的系统中，过电压使不接地变压器中性点位移电压更高。在有并联电抗器补偿的系统中，线路处于非全相空载运行状态，且并联电抗器零序电抗小于线路零序容抗时，由于线间电容的影响，断开相上可能激发基频铁磁谐振过电压。防止和限制非全相运行引起铁磁谐振的措施有：l）采用同期性能较好的断路器。2）对中性点直接接地的系统，操作时应将不接地变压器中性点临时接地，必要时可在不接地变压器中性点加装棒间隙。3）在并联电抗器中性点装设小电抗器，以消除并联电抗器非全相运行引起的铁磁谐振。3)在自振频率接近100Hz的中性点直接接地

15、的系统中，带13空载变压器的线路分合闸操作时，由于变压器电感周期性变化，在高压空载或轻载线路中引起幅值较高的二次谐波为主的铁磁谐振过电压。应避免在只带空载线路的变压器低压侧合闸，在故障中确实无法避免时，可在线路继电保护装置内增设过电压速断保护，以缩短过电压持续时间。52 操作过电压及其保护521 系统中的操作过电压一般由下列原因引起：间歇性电弧接地；空载线路分、合（重合）闸；空载变压器和并联电抗器分闸；线路非对称故障分闸和振荡解列等。220kV及以下系统中、由于绝缘水平较高，能承受可能出现的操作过电压，一般不采取限制措施。330kV及以上系统中，应采用限制操作过电压的措施。522 系统操作过电

16、压计算倍数的确定，应考虑系统结构、系统容量、电气参数、中性点接地方式、断路器性能、母线上的出线回路数以及系统运行接线、操作方式等因素。操作过电压计算倍数宜取下列数值。对地绝缘，以设备的最高运行相电压ux。的倍数表示：366kV 计算用最大过电压 40110220kV 计算用最大过电压 3.0330kV 2统计过电压 2.0500kV 2统计过电压 20相间绝缘，以相地操作过电压的倍数表示：3220kV 1314330500kV 15确定相间绝缘时，两相的电位宜分别取相间操作过电压的60和一40。14523 在中性点不接地的系统中，当单相接地故障电流超过一定数值时，将产生不稳定电弧，形成熄灭和重

17、燃交替的间歇性电弧，导致电磁能的强烈振荡，并在健全相以致故障相中产生较高的过电压。过电压数值随接地方式不同而异，一般情况下过电压不超过下列数值：不接地 35Uxg消弧线圈接地 32Uxg电阻接地 28Uxg524 空载线路在分闸过程中，当断路器触头间的绝缘恢复强度低于电压恢复强度时，断路器发生重击穿，使线路上电压发生振荡，产生分闸过电压。对366kV系统空载线路分闸过电压一般不超过4.0Uxg，110220kV系统一般不超过3.0Uxg。空载线路分闸过电压是控制220kV及以下系统操作过电压绝缘水平的主要依据。采用不重击穿断路器是限制分闸过电压的有效措施。线路侧采用电磁式电压互感器，可泄放线路

18、残余电荷，以降低触头间恢复电压，可避免断路器重击穿或降低重击穿过电压330kV及以上系统应采用不重击穿断路器。525 空载线路合闸时，由于线路电感电容的振荡将产生合闸过电压。线路重合闸时，由于电源电动势较高以及线路上残余电荷的存在，加剧了这一电磁振荡过程，使过电压进一步提高。线路合闸和重合闸过电压是控制330kV及以上系统操作过电压绝缘水平的主要依据，必须将此种过电压限制在系统允许的操作过电压范围内，限制合闸和重合闸过电压的措施有：1、采用无间隙金属氧化物避雷器保护，避雷器应能承受安装点的各种过电压的幅值和持续时间（除谐振过电压）。安装在出线断路器线路侧的避雷器称为线路避雷器，安装在电厂侧的避

19、雷器称为电站避雷器。避雷器的通流容量和允许吸收能量应满足系统的要求。2、计算采用无间隙金属氧化物避雷器限制合闸过电压达不到要求时，还应采用具有合闸电阻的断路器，使合闸分两阶段进15行，以降低合闸时触头间的电位差，使振荡过电压得到降低。526 空载变压器和电抗器分闸时，由于断路器强制熄弧引起电磁能转换振荡而产生的过电压。它与断路器结构、回路参数、变压器（并联电杭器）的接线和特性等因素有关。采用灭弧性能较强又无分闸电阻的断路器（除SF0断路器）断开励磁电流标么值较大的空载变压器时，所产生高幅值过电压，可在断路器与变压器（并联电抗器）间装设避雷器予以限制。对变压器而言，避雷器可安装在低压侧或高压侧，

20、但如高低压系统中性点接地方式不同时，低压侧宜采用保护水平较低的避雷器。527 系统送受端联系薄弱，如线路因非对称故障导致分闸，或在系统振荡状态下解列，将产生线路非对称故障分闸或振荡解列过电压。预测线路非对称故障分闸过电压，可选择线路受端存在单相接地故障的条件，分闸时线路送受端电动势功角差应按实际情况选取。当过电压幅值较高时，应采用线路避雷器加以限制。166雷电过电压和保护装置61雷电过电压6.l雷电参数1、雷电流幅值概率曲线见图611。雷电流幅值超过I的概率也可按式（611）求得2、平均年雷暴日数宜根据当地气象台多年资料获得或参照全国平均年雷暴日数分布图（见附录G）确定。3、在线路防雷设计中，

21、雷电流波头长度一般取26 s，波头形状取斜角形；在设计特殊高塔时，可取半余弦波形，其最大陡度与平均陡度之比为2.17 4、地面落雷密度为每一雷电日每平方公里对地平均落雷次数，一般40雷电日地区为007。线路受雷密度以线路受雷宽度为4倍避雷线或导线平均悬挂高度进行计算。612 线路雷电过电压1、当雷击线路杆塔或避雷线时，可能造成绝缘子串、塔头空气间隙和避雷线与导线间空气间隙闪络，形成对导线的反击产生过电压。设计时要求塔头空气间隙和档距中央空气间隙的绝缘水平高于绝缘子串的绝缘水平。绝缘子串上承受的雷电过电压与杆塔自身电感、接地电阻、避雷线分流系数以及雷电流幅值有关，通常以耐雷水平（线路能承受该雷电

22、流幅值而绝缘子申不致发生闪络）作为线路的耐雷指标。2、雷直击（无避雷线线路）和绕击（有避雷线线路）导线将产生过电压。18线路绕击率是非常小的，它与避雷线对边导线的保护角，杆塔高度以及线路经过地区的地形、地貌有关，可按式（6 .12-1）、式（612-2）进行计算：对平原线路随着电压等级的增高，线路绕击的事故率增加，故电压等级的增高绕击事故率占总事故率的比重增大。613 发电厂雷电过电压雷直接击在发电厂电气设备上产生直击雷过电压，由于过电压幅值很高，会造成设备的损坏，应对直击雷采取防护措施。当雷击发电厂避雷针、线或其他建、构筑物，将引起接地网冲击电位增高，会造成对电气设备的反击，产生反击过电压。

23、反击过电压的幅值取决于雷电流幅值、地网冲击电阻、引流点位置和设备充电回路的时间常数。雷击附近物体或地面，由于空间电磁场发生剧烈变化，在线路的导线上或其他金属导体上产生感应过电压。一般感应过电压仅对35kV及以下线路和电气设备绝缘有危害。当雷击点与导线的距离大于65m时，导线上感应过电压可按式（6 13一1）计算3、输电线路受到雷击，雷电波沿导线侵人到发电厂电气设备上，产生侵人雷电波过电压。过电压幅值与发电厂进线保护段耐雷水平，雷击点距发电厂的距离，导线电晕衰减和发电厂接线、运行方式有关。1962避雷针和避雷线为防止直接雷击水力发电厂电气设备，宜采用避雷针和避雷线进行保护，其保护范围按下列方法确

24、定。621同一地平面单支避雷针保护范围应按下列方法确定，如图621所示。622不同地平面单支避雷针保护范围应按下列方法确定，如图2O1避雷针上坡方向的保护范围，在避雷针h底部作一假想水平地面（图623中虚线），按单支避雷针保护范围确定方法确定。2l2、避雷针下坡方向的保护范围，可由避雷针顶点向缓坡地面作一垂直线hc，将hc看作等效避雷针的高度，再按单支避雷针保护范围确定方法确定。624两支等高避雷针保护范围应按下列方法确定，如图624一1所示。查得bx后，可按图624一1绘出两针间的保护范围。两针间距离与针高之比Dh不宜大于5。625两支不等高避雷针保护范围应按下列方法确定，如图625所示。1

25、、两支不等高避雷针外侧的保护范围，应分别按单支避雷针的计算方法确定。22232、两针间的保护范围，应按单支避雷针的计算方法，先确定较高避雷针1的保护范围，然后由较低避雷针2的顶点作水平线与避雷针1的保护范围相交于点3，取点3为等效避雷针的顶点，再按两支等高避雷针的计算方法确定避雷针2和3的保护范围。通过避雷针2、3顶点及保护范围上部边缘最低点的圆弧，其弓高应按式（6 25）计算1、两针外侧保护范围，分别按单支避雷针保护范围确定方法确定。2、两针内侧保护范围，分别以不同地平面，按两支避雷针内侧保护范围的方法，确定所在地平面内被保护物的保护范围。若两地平面的被保护高程不一样（不在同一水平面上），两

26、针间保护一侧最小宽度，分别按不同地平面确定不同的bx1、bx2，如图中实线。若两地平面被保护高程一样，不论按哪一地平面确定，两针间保护一侧的最小宽度是一样的。627 多支避雷针的保护范围应按下列方法确定，如图627所示。1、将多支避雷针的多边形，划分成若干个三支避雷针的三角形，划分时必须是相邻近的三支避雷针。246210 两根平行等高避雷线的保护范围，应按下列方法确定，如图6210所示。1、两避雷线外侧的保护范围应按单根避雷线保护范围确定方法确定。262、两避雷线间保护范围L部边缘最低高度h。按式（6 21。1）计算6 211 两根平行不等高避雷线的保护范围确定方法与两支不等高避雷针保护范围的

27、确定方法相同。6212 避雷针、避雷线联合保护范围应按下列方法确定，如图6212所示。1、 避雷针的外侧保护范围应按单支避雷针的保护范围确定。2、 避雷线的外侧保护范围应按单根避雷线的保护范围确定。2763 避 雷 器631碳化硅阀式避雷器有普阀式（FS型和FZ型）和磁吹阀式（FCZ型和FCD型），这两种类型的避雷器皆有放电间隙，只是间隙的灭弧方式不一样。普阀式是靠间隙自然灭弧，工频续流小，一般在80A左右。磁吹阀式的间隙是采用磁场灭弧，工频续流较大，一般在450A左右，弧压降较大，使用的阀片较少。磁吹阀式避雷28器的保护性能优于普阀式避雷器。阀式避雷器的灭弧电压不应低于避雷器所在点的暂时工频

28、过电压值。在一般情况下宜按下列要求确定。1、中性点直接接地的系统中，不应低于系统最高运行线电压的80。2、中性点非直接接地的系统中，3一10kV系统不应低于系统最高运行线电压的110，3566kV系统不应低于系统最高运行线电压的100%。310kV配电系统宜采用FS系列普阀避雷器，发电厂采用FZ系列（3220kV）普阀避雷器和FCZ系列（210一330kV）磁吹避雷器，旋转电机采用FCD系列磁吹避雷器。632金属氧化物避雷器（简称MOA）一般是无间隙避雷器，它没有灭弧和工频续流的问题。金属氧化物电阻片具有优异的非线性伏安特性，不需串联间隙，电阻片单位体积吸收能量大，还可以并联使用，使能量吸收能

29、力成倍提高。由于MOA没有串联间隙，电阻片不仅要承受雷电过电压和操作过电压，还要耐受正常的持续相电压和暂时过电压，因而存在老化、寿命和热稳定问题。MOA的持续运行电压不应低于系统最高工作电压。避雷器的额定电压一般不宜低于避雷器安装点的暂时过电压幅值。如选用电压较低时，应校核避雷器的耐受伏秒特性，应能承受可能出现的各种过电压幅值和持续时间。633 无间隙MOA额定电压和持续运行电压按下列方法选择。1、避雷器额定电压（队）可按式（6 33）选择Ur）kUT（6 33）式中：k切除短路故障时问系数，10s以内切除故障k=1.0，2h以内切除故障k=13；UT暂时过电压，KV。在选择避雷器额定电压时，

30、仅考虑单相接地、甩负荷和长线电容效应引起的暂时过电压，可按表633选取。29保护发电机避雷器持续运行电压不得小于09510倍发电机额定电压值。634 发电厂的避雷器应装设简单可靠的多次动作记录器，记录器本身在冲击电流作用下残压较低或无残压，动作记录器的数字应便于运行人员巡视和记录。 307 架空线路段的雷电过电压保护71一般过电压保护711 对35kV及以上电压等级高压变压器至高压配电装置的架空线路段应全线架设避雷线。为减少线路段的绕击率，杆塔上避雷线对边导线的保护角35一66kV不宜大于300，110220kV不宜大于200，330500kV不宜大于150。架设双避雷线的线路段，两根避雷线间

31、的距离不宜超过导线与避雷线间垂直距离的5倍。712 为减少架空线路段雷击塔顶的反击概率，每基杆塔不连避雷线的工频接地电阻，在雷季干燥时，不宜超过表712中所列数值。由于土壤电阻率较高，接地布置范围受到限制，难以达到表中电阻值时，可采用多根放射形接地体，或将相邻杆塔接地装置相连，也可以与发电厂接地网相连。雷击杆塔耐雷水平的计算，可参考附录B。31713在一般土壤电阻率地区，架空线路段耐雷水平不宜低于表71.3中所列数值。32714 为防止雷击架空线路段避雷线档距中央反击导线，15无风时，档距中央导线与避雷线间的距离不应小于式（7 14）要求715 钢筋混凝土杆铁横担和钢筋混凝土横担线路的避雷线支

32、架、导线横担与绝缘子固定部分和瓷横担固定部分之间，宜有可靠的电气连接并与接地引下线相连。主杆非预应力钢筋如上下已绑扎或焊接连成电气通路，非预应力钢筋可兼作接地引下线。利用钢筋兼作接地引下线的钢筋混凝土杆，其钢筋与接地螺母、铁横担间应有可靠的电气连接。外敷的接地引下线可采用镀锌钢绞线，其截面不应小于25mm2。接地体引出线的截面不应小于50mm2，并应热镀锌。716 架空线路段导线与杆塔间的空气间隙，在绝缘子串正常位置和风吹偏斜的情况下，按雷电过电压配合，应与绝缘子串的冲击放电电压相适应；按操作过电压配合，应与522条中的计算过电压倍数相活应32架空线路段的空气间隙不应小子表716中所列数值。7

33、17 雷电过电压进行绝缘配合时，最大设计风速小于35ms的地区，雷电过电压计算风速一般采用10ms；最大设计风速为35ms及以上时的地区，以及雷暴时风速较大的地区，雷电过电压计算风速一般采用15mS。按操作过电压进行绝缘配合时，操作过电压计算风速一般采用最大设计风速的50，且不得小于15m%。按运行电压进行绝缘配合时，运行电压计算风速应采用最大设计风速。在进行配合时，考虑杆塔尺寸误差，横担变形和施工误差等不利因素，空气间隙应留有一定裕度。72 叉部分的过电压保护721 空线路段交叉点应尽量靠近上、下方线路杆塔，以减少导线因塑性伸长、理冰、过载温升、短路电流过热而增大弧垂的影响和降低雷击交叉档时

34、交叉点上的过电压。722 级电压线路相互交叉或与较低电压线路、通信线路交叉时，两交叉线路导线间或上方线路与下方线路避雷线间的垂直距离，当导线温度为40时，不得小于表722所列数值。对按允许载流量计算导线截面的线路，还应校验当导线为最高允许温度时的交叉距离，此距离应大于表716所列操作过电压间隙值，且不得小于05m。73大跨越档的过电压保护731架空进线段大跨越杆塔全高超过40m，每增高l0m应增33加一个绝缘子，杆塔接地电阻不宜超过表712所列数值的50。当土壤电阻率大于2000.m时，也不宜m。对全高超过100m的杆塔，绝缘子数量应结合运行经验，通过雷电过电压的计算确定。34732根据雷击档

35、距中央避雷线时防止反击的条件，大跨越档导线与避雷线间的距离不得小于表732的要求。8 发电厂的雷电过电压保护81 直击雷的过电压保护811 发电厂的直击雷过电压保护可采用避雷针或避雷线。下列设施应装设直击雷保护装置：户外配电装置，包括组合导线和母线廊道；砖木结构的主厂房；油处理室、露天油罐及易燃材料仓库等建筑物。避雷针不宜装在独立的主控制室和35kV及以下的高压屋内配电装置的顶上。为保护其他设备而在主厂房上装设的避雷针，应采取加强分流、装设集中接地装置、设备的接地点尽量远离避雷针接地引下线的人地点、避雷针接地引下线尽量远离电气设备等防止反击的措施。峡谷地区的发电厂宜用避雷线保护。812 独立避

36、雷针（线）宜设独立的接地装置。在非高土壤电阻率地区，其接地电阻不宜超过l0。当有困难时，该接地装置可与主接地网连接，但避雷针与主接地网的地下连接点至35kV及以下设备与主接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得小于15m。独立避雷针不应设在人经常通行的地方，避雷针及其接地装置与道路或出人口等的距离不宜小于3m，否则应采取均压措施，或铺设砾石或沥青地面，也可采用混凝土地面。813 110kV及以上的配电装置，一般将避雷针装在配电装置的架构或房顶上，但在土壤电阻率大于10000.m的地区，宜装设独立避雷针。否则，应通过验算，采取降低接地电阻或加强绝缘等措施。66kV的配电装置，可将避雷针装在配电装置

37、的架构或房顶上，但在土壤电阻率大于500m的地区，宜装设独立避雷针。35kV及以下高压配电装置架构或房顶不宜装避雷针。35装在架构上的避雷针应与接地网连接，并应在其附近装设集中接地装置。装有避雷针的架构上，接地部分与带电部分间的空气中距离不得小于绝缘子串的长度；但在空气污秽地区，如有困难，空气中距离可按非污秽区标准绝缘子由的长度确定。避雷针与主接地网的地下连接点至变压器接地线与主接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得小于15m。在变压器的门型架构上，不宜装设避雷针、避雷线。对于220kV及以上变压器如需在门型架构上装设避雷针、避雷线，应通过验算，采取限制反击过电压的措施。乐14 110kV及以

38、上配电装置，可将线路的避雷线引接到出线门型架构上，土壤电阻率大于1000m的地区，应装设集中接地装置。3566kV配电装置，在土壤电阻率不大于500m的地区；允许将线路的避雷线引接到出线门型架上，但应装设集中接地装置。在土壤电阻率大于500m的地区，避雷线应架设到线路终端杆塔为止。从线路终端杆塔到配电装置的一档线路的保护，可采用独立避雷针，也可在线路终端杆塔上装设避雷针。815 装有避雷针和避雷线的架构上的照明灯电源线、独立避雷开和装有避雷针的照明灯塔上的照明们甩跟线，均需采用直接崖人地下的带金属外皮的电缆或穿人金属管的导线。电缆外皮或金属管埋人地中长度在10m以上，然后才允许与35kV及以下

39、配电装置的接地网及低压配电装置相连接。严禁在装有避雷针（线）的构筑物上架设未采取保护措施的通信线、广播线和低压线。816 独立避雷针、避雷线与配电装置带电部分，设备和架构接地部分之间的空气中距离，以及独立避雷针、避雷线的接地装置与接地网间的地中距离，应符合下列要求。36独立避雷针空气中距离，应符合式（8 16一1）37图817设备反击电压系数4、电气设备反击电压经校验后，对电气设备绝缘有危害时，38应采取措施，如将设备接地点远离避雷针（线）的引流点，或采用避雷器进行保护。如采用这些办法有困难时，应将避雷针（线）移至别处。82 应雷的过电压保护避雷针、线尽量远离35kV及以下电压等级的配电装置，

40、包括组合导线，母线廊道等，以降低感应过电压。对房顶上的设备金属外壳、电缆金属外皮和金属构件均应接地。83 电侵入波的过电压保护831 电厂应采取措施防止或减少近区雷击闪络。未沿全线架设避雷线的35110kV架空送电线路，应在12km的进线段架设避雷线。22050kV架空送电线路，在2km进线保护段范围内以及35一110kV线路在1一2km进线保护段范围内的杆塔耐雷水平，应不低于表713要求。进线保护段上的避雷线保护角不宜超过200，最大不应超过300。832在雷雨季节，如35110kV进线的隔离开关或断路器可能经常断路运行，同时线路侧又带电，则必须在靠近隔离开关或断路器线路侧装设一组避雷器。8

41、33发电厂的35kV及以上电缆进线段，在电缆与架空线的连接处应装设阀式避雷器，其接地端应与电缆的金属外皮连接。对三芯电缆，末端的金属外皮应直接接地，如图833（a）所示；对单芯电缆，应经护层保护器FJ接地，如图833（b）所示。如电缆长度不超过50m或虽超过SOm，但经校验装一组避雷器即能符合保护要求，图833中可只装FZ1或Fz2。如电缆长度超过50m，且断路器在雷雨季节可能经常断路运行，应在电缆末端装设避雷器。39连接电缆段的架空线路，应架设Ikm避雷线。834 发电厂的高压电气主接线在各种运行方式下，有可能受到雷电侵人波危害的设备，都应在避雷器的保护范围内。单母线和双母线接线的配电装置，

42、避雷器宜配置在主母线上。当有旁路母线投运时，出线设备不在主母线避雷器保护范围内，应在旁路母线上设置一组避雷器。一倍半接线，对220kV的配电装置，避雷器宜配置在母线上；对330一500kV的配电装置，避雷器宜配置在进、出线的人口处，如有的设备还不在避雷器的保护范围内，可在母线上设置避雷器。以上设置的避雷器首先应靠近变压器附近装设，当变压器远离高压配电装置又不在配电装置避雷器保护范围内，应在变压器附近设置一组避雷器。发电厂内所有避雷器应以最短的接地线与配电装置的主接地4O网连接，同时应在其附近装设集中接地装置。835 对开敞式的电气设备，避雷器至被保护设备的最大允许电气距离可查表835。出线回路

43、数应按雷雨季节可能运行的最少回路数确定，对双回路杆塔出线，有同时遭受雷击的可能，应按一回路出线考虑。设计中还应充分考虑到初期出线回路数较少的情况。避雷器与主变压器及其他被保护电气设备的电气距离，应尽量缩短。836 对比较复杂的电气接线（除834条接线外的其他复杂的接线和Gls电气设备的接线）和具有电缆段的电气接线以及500kv电气接线，雷电侵人波保护的避雷器配置应采用惯用法在计算机上进行计算。在计算时应满足以下要求。1、将进线保护段与高压配电装置作为一个网络整体进行计算，尽量不简化接线。2、雷击点位于2km处，绝缘子串的闪络特性应以绝缘子串41的伏秒特性来确定。3、进线保护段导线应考虑冲击电晕对侵人雷电波波形的影响（见附录C）；在具有电缆段的接线，应考虑侵人雷电波幅值在电缆段上的衰减（见附录D）。4、避雷器的放电伏秒特性和阀片的伏安特性，应根据制造厂提供的数据或曲线采用分段模