大型储罐的焊接质量控制毕业论文.doc

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1、论文题目：大型储罐的焊接质量控制姓 名： 学 号： 专 业： 焊接技术及自动化班 级： 指导老师： 摘 要随着石油工业的发展，储罐的大型化已经逐渐成为一种趋势，大型储罐越来越多的运用于原油，成品油，天然气等的运输工程。焊接是储罐建造的主要程序，对储罐的施工质量具有决定性的意义。本文主要介绍了储罐的结构和特点，我国大型储罐的发展现状和趋势，大型储罐的焊接方法，储罐焊接过程中容易产生的缺陷，及储罐的焊接质量控制：焊接过程中控制和焊后控制的一般方法，大致列出了大型储罐焊接必须要掌握的一般方法和步骤。关键词：大型储罐；焊接；质量控制目 录第一章 概 论11.1 储罐的发展概况11.2 储罐大型化发展概

2、况11.3 储罐大型化优缺点分析21.4 我国储罐焊接技术发展现状3第二章 储罐常用焊接方法及工艺42.1 储罐常用的焊接顺序42.1.1 拱顶储罐的焊接顺序42.1.2 浮顶储罐的焊接顺序52.2 常用的储罐焊接方法72.2.1 储罐的焊条电弧焊72.2.2 储罐的埋弧自动焊72.2.3 浮顶储罐的气电立焊72.2.4 储罐的CO2半自动焊92.2.5 拱顶储罐的CO2气体保护自动焊92.2.6 药芯焊丝MAG气体保护焊112.2.7 储罐建造的其他焊接技术11第三章 大型储罐的焊接常见缺陷及质量控制123.1 大型储罐的焊接缺陷及原因123.1.1 横焊缝常见的缺陷123.1.2 立焊缝常

3、见缺陷133.2 储罐的焊接质量控制143.2.1 焊接质量预控143.2.2 焊接过程控制153.2.3 焊后控制18小 结19致 谢20参考文献21 1 第 页 共22页咸阳职业技术学院毕业设计第一章 概 论1.1 储罐的发展概况油品和各种液体化学品及新兴告诉发展中的天然气能源的存储设备储罐，是石油化工装置和储运系统设施的重要组成部分，按容量来说，一般立式圆筒形储罐的容积大于一万平方米，对于此类大型容积储罐，习惯称之为大型储罐（包括大型卧式圆筒形，球形等储罐），自1927年采用钢制焊接储罐后，其容量逐步扩大，目前最大容量已超过24104m3。20世纪70年代以来，内浮顶储油罐和大型浮顶油罐

4、在世界上发展较快，中国也于1978年开始发展此类储罐。世界上技术先进的国家，都备有较齐全的储罐计算机专用程序，对储罐作静态和动态的分析，同时对储罐的重要理论问题，如大型储罐T形角焊缝（最下层壁板与关底边缘板的焊缝）部位的疲劳分析、大型储罐基础的静态和动态特性分析、抗震分析等，以实验分析为基础深入研究，通过实验取得大量数据，验证了理论的准确性，从而使研究具有使用价值1.2 储罐大型化发展概况中国于1985年从日本引进第一台10104m3浮顶油罐（直径80m罐高21.80m）几十台，其中北京燕山石化公司四台储罐的罐壁高强度钢板采用国产高强度钢板12MnNiVR(WH610D2)制造，其余均采用日本

5、SPV490Q高强度钢板。引进日本的第一批10104m3油罐，全部执行日本工业标准JISB 8501,同时引进原材料和有关的零部件以及全部的全自动焊接设备。目前国内对10104m3油罐由比较成熟的设计、施工和使用的经验，国产大型储罐用高强度刚才已经能够批量生产，15104m3储罐目前也已建成并投入使用。1.3 储罐大型化优缺点分析目前储罐的大型化主要指外浮顶原油储罐的大型化，国内在10104m3储罐或更大容量原油浮顶储罐建成前，原油储罐最大的容量为5104m3，先从一下几个方面进行对比分析。1） 总图布置的占地面积小 按国内石油库设计规范（GB 50074-2002）的规定，同一个浮顶储罐总容

6、量不应大于60104m3，第6.0.5条规定油品类别分别为甲、乙A类，单罐容量不限，福鼎油罐之间的防火距离为0.4D，该规范的表6.0.5注5又规定福鼎油罐之间的防火距离按0.4D计算大于20M时，特殊情况下最小可取20m。现将10104m3和15104m3两种不同容量储罐组成的罐占地面积列表于1。由表可以看出：储罐容量越大，罐组在总图布置的占地面积越小，4台15104m3储罐组占地面积比6台104m3储罐组占地面积约减少26.4%。表1 60104m3储罐组占地面积表名称储罐容量.m36台10104m3储罐4台15104m3储罐罐组占地面积.m27200053000罐组占地百分比.%1007

7、3.62）节省罐区的总投资 根据浙江兴中石油转运公司岱山油库已建一起工程中的工程投资分析，在储罐总容量为20104m3相同情况下两台10104m3罐区工艺系统投资总计为792.2万元，而4台5104m3罐区恭喜系统筒子总计为1212.8万元，前者比后者节省费用35%，说明储罐容量越大罐区的投资也越少。3）节省钢材和基地工程材料 根据日本新日铁公司提供的大型储罐集中容量主要工程量列表于2表2 单台储罐不同容量的主要工程量比较表名称容积.m35X10410X10412.5X10415X104基础处理面积m2/m3565.2502.4508.7525.5环墙长度m/ m337.725.122.621

8、9.5罐体钢材质量.t1050192622802741单位容积耗钢量.kg/m32119.2618.2418.3由表可以看出，浮顶结构相同时储罐容量越小，单位容量耗钢量越大。4）便于储运操作管理 在储罐总容量相同的情况下，大容量储罐组成的罐区比小容量储罐组成的罐区工艺操作简单，在进油、检尺、维护、出油等方面都较方便。但是，随着储罐的大型化也会产生一些新问题：1）罐壁板材料的要求提高了因储罐大型化后，同时也对焊接质量提出更严格的要求；相相应增加储罐壁厚度，提高对钢材强度和韧性的要求2）储罐大型化对给定的容量从理论上存在一种建设费用（包括罐体和基础的综合造价）合理的尺寸组合，罐的高度由于地耐力或基

9、础的造价以及其他的原因不可能有很大的变化，主要是增加直径，日本消防法从消防方面考虑，规定罐的高度以24m为限，随着容量的增大，对消防措施的要求会更高，一旦发生火灾，如果事先没有预防措施和技术措施，危害性会更大。由于大容量储罐事故的危害性比小容量储罐更大，因此要求在研究、设计、施工、验收、运行等方面更加慎重。1.4 我国储罐焊接技术发展现状国内外在大型浮顶储罐的建造中，罐体普遍采用自动焊工艺，技术已相当成熟。我国在上世纪80年代初就引进了大型储罐自动焊接技术及设备，部分技术装备也实现了国产化。但在拱顶储罐的施工中，国内主要采用的焊条电弧焊，自动焊应用较少。目前，储罐施工应用最多的焊接方法是焊条电

10、弧焊和埋弧自动焊（包括横焊、平焊、角焊），其次是CO2气电立焊。此外，实芯或药芯焊 丝的CO2/MAG气体保护自动焊和半自动焊也得到应用，但应用范围还比较窄。第二章 储罐常用焊接方法及工艺储罐建造堆焊接质量的要求是：焊接强度达到设计要求、焊接变形控制在规定范围之内、焊缝外观及内在质量符合设计标准等。2.1 储罐常用的焊接顺序2.1.1 拱顶储罐的焊接顺序2.1.1.1 罐底板的焊接1）搭接焊缝，采用焊条电弧焊施焊。先焊短焊缝，后焊长焊缝。焊接长焊缝时，由中心开始向两侧分段退焊。 2）边缘板焊接，采用焊条电弧焊施焊。先焊外边缘 300mm 部位的焊缝，外端加引弧板，由罐内向外施焊，采用隔缝对称施

11、焊法，焊工对称均布。 3）焊接顺序为：边缘板外 300mm 焊接(在第一圈壁板安装之前焊完)罐底中幅板焊接边缘板焊接（待大角缝焊接完）龟甲缝（指罐底边缘板与中幅板之间焊缝）焊接。目前国内大型储罐的焊接方法已经比较成熟，基本上形成了与设计系列配套的焊接方法。然而各个施工单位的焊接方法各有异同，为了更好的保证大型储罐的质量，下面简要介绍下其焊接质量控制。2.1.1.2 壁板对接焊缝的焊接1）先焊纵焊缝，后焊环焊缝。当焊完相邻两圈壁板的纵焊缝后，再焊其间的环焊缝；先焊外侧焊缝，后焊内侧焊缝，在焊接内侧前，应清焊根(使用碳弧气刨清根并砂轮打磨)。 2）壁板纵缝焊接：采用焊条电弧焊或气体保护焊工艺，分段

12、退焊。壁板纵缝下端留出 50100mm，在环缝组对后焊接。 3）壁板环缝焊接：主要采用焊条电弧焊，多层多道焊。对于板厚 1Omm 以上的环缝，也可采用埋弧自动横焊工艺，由多台焊机沿罐壁圆周对称均布（参见图1），同一方向施焊。自动焊前，内侧用焊条电弧焊进行封底焊接。图1 环缝自动焊机及电源布置2.1.1.3 大角缝焊接 1）大角缝（指底圈罐壁与罐底边缘板之间角焊缝）应在壁板焊缝全部焊接完、龟甲缝焊接前进行焊接。先焊内侧焊缝，后焊外侧焊缝。 2）焊条电弧焊施焊时，采用分段退焊法，焊工对称均布，沿同一方向施焊；当采用自动焊时，多台焊机应沿罐圆周均布，同一方向施焊。2.1.1.4 拱顶组装焊接罐顶为分

13、片组装，搭接焊缝采用焊条电弧焊施焊，先焊内侧焊缝，后焊外侧焊缝。拱顶外侧径向的长焊缝，由多名焊工均布，采用隔缝对称施焊方法，由中心向外分段退焊。2.1.2 浮顶储罐的焊接顺序2.1.2.1 罐底板的焊接 与拱顶储罐罐底的焊接程序基本相同。但当罐底中幅板为带垫板对接焊缝时，一般采用焊条电弧焊或CO2气体保护焊打底、埋弧自动焊或碎丝填充埋弧自动焊盖面焊接工艺。打底焊采用分段退焊法；自动焊盖面焊接采用隔缝同向焊。2.1.2.2 壁板对接焊缝的焊接 1）与拱顶储罐壁板对接焊缝的焊接顺序基本相同。 2）壁板纵缝焊接：见图2所示，壁板厚度 1Omm以上纵缝采用气电立焊工艺，自下向上焊，纵缝上端加熄弧板。小

14、于25mm的壁板为V型坡口，可一次焊接成型；25mm及以上纵缝为X型坡口,双面焊接。为防止焊接熔池内的铁水从下部流失，焊接前需在第一节壁板纵缝下端 300mm和其它各圈纵缝下端 5070mm范围采用焊条电弧焊焊接一段作为托底焊道。壁板厚度 1Omm以下纵缝采用焊条电弧焊或CO2气体保护焊。图2 立缝自动焊机布置图3）壁板环横缝焊接：壁板厚度 1Omm 以上环缝，采用埋弧自动横焊工艺，K 型坡口，多层多道双面焊，由多台埋弧横焊机沿罐壁圆周对称均布，同一方向施焊，见图 6 所示。壁板环缝在罐内侧坡口点焊，组对间隙大于 1mm 时，内侧进行封底焊接。2.1.2.3 大角缝焊接 大角缝焊接在第34（或

15、23）圈壁板焊缝全部焊接完、龟甲缝焊接前进行。其余与拱顶储罐大角缝的焊接程序基本相同。2.1.2.4 浮顶焊接 1）浮顶底板为带板结构，呈人字形排布，为搭接接头形式，采用焊条电弧焊或半自动CO2气体保护焊。施焊原则与罐底基本相同。 2）焊接顺序：浮顶底板中间环板、外边缘板隔板浮顶框架、桁架由中心 向四周逐舱焊接浮顶顶板支柱套管、附件。2.2 常用的储罐焊接方法2.2.1 储罐的焊条电弧焊国内拱顶储罐的焊接目前仍以焊条电弧焊为主，尤其是1万m3及以下储罐的焊接，各施工单位普遍采用。其主要原因是：这类储罐钢板相对较薄，且多采用倒装法组装，采用焊条电弧焊不仅施工方便、灵活，而且焊接变形小，焊接设备成

16、本投入低，辅助工作量小。与自动焊相比，总体经济效益较好，但人员投入多，劳动强度大，人员成本高。对于大型浮顶储罐的焊接施工，焊条电弧焊仍占有很大的比例，尤其浮顶焊缝、壁板的点固以及附件的焊接等，自动焊还不能代替焊条电弧焊。2.2.2储罐的埋弧自动焊埋弧自动焊是大型储罐建造中应用最早的自动焊方法。主要应用在正装法施工的浮顶储罐的罐壁环焊缝，罐底对接焊缝和大角缝等方面。近年来，国内一些科研单位和技术开发公司，在借鉴正装储罐自动焊技术的基础上，开发出了倒装储罐自动焊设备及工艺，国内一些主要储罐施工企业相继引进并积极推广应用了这项技术，焊接倒装拱顶储罐罐壁环焊缝，取得了较好效果。2.2.3 浮顶储罐的气

17、电立焊气电立焊是由普通熔化极气体保护焊和电渣焊发展而形成的一种熔化极气体保护电弧焊方法，焊缝一次成形，是一种高效焊接技术。它利用类似于电渣焊所采用的水冷滑块挡住熔融的金属，使之强迫成形，以实现立向位置的焊接。通常采用外加单一气体（如CO2）或混合气体（如ArCO2）作保护气体。在焊接电弧和熔滴过渡方面，气电立焊类似于普通熔化极气体保护焊（如CO2焊，MAG焊），而在焊缝成形和机械系统方面又类似于电渣焊。图3所示为典型的气电立焊原理图，其焊接过程如下： 图3 纵缝气电立焊示意图1）焊接时，罐壁板的背面要垫上玻璃带和水冷铜衬垫，焊缝表面采用滑动水冷铜块；2）弯曲成形的焊枪深入到由滑动水冷铜块和水冷

18、铜衬垫所围成的坡口内，并沿板厚方向进行简谐振动，振动频率为 5080 次/分往复；3）焊丝采用1.6mm 的气电立焊用药芯焊丝；焊丝的干伸长度保持在 40mm 左右；4）保护气体采用 100%的CO2，从滑动水冷铜块上部的套管内导入；5）焊枪、滑动水冷铜块和简谐振动装置都随焊接的进行而同步自动上升。气电立焊通常焊接的板材厚度在 1280mm 最适宜。单面焊厚度一般在 25mm 以下，带摆动时可焊接到 35mm 左右，超过 35mm 应采用双面焊。当板材厚度大于 80mm 时，难获得充分良好的保护效果，导致焊缝中产生气孔、熔深不均匀和未焊透。大型浮顶储罐的壁板厚度一般在 1040mm 之间，并且

19、采用正装法，气电立焊非常适合。目前，气电立焊在大型立式浮顶储罐建造中被广泛应用，主要焊接壁板的纵缝。它焊接生产率高，质量好，成本低。其焊接速度约是药芯焊丝气体保护自动立焊的 1.5 倍，是焊条电弧焊的 15 倍。气电立焊采用的坡口角度比之其他焊接方法要小得多，其熔敷效率相当高，非常节约焊材。相同条件下，其焊材的用量只有 MAG 焊的三分之一，是一种非常有潜力的焊接方法。2.2.4 储罐的CO2半自动焊熔化极CO2气体保护焊在 20 世纪 70 年代末期就开始应用于大型储罐的焊接，最初主要应用在角焊缝上。近年来，国内一些施工单位将CO2半自动焊应用到储罐的罐底板、壁板、罐顶板、浮顶和附件等部位的

20、焊接施工中，均取得了较好效果。不仅焊缝美观，质量好，变形小，而且减少了打磨量，效率高，在储罐施工中应进一步推广。储罐的CO2半自动焊主要采用实芯焊丝，成本低，但也有采用药芯焊丝的，以进一步提高焊接效率。但CO2焊对风非常敏感，施工现场常年存在风的袭扰，因此野外使用时，焊接区域需增加防风设施。另外，CO2焊的辅助机具较多，搬运麻烦，增加了辅助工作量，特别是高空作业不适用。2.2.5 拱顶储罐的CO2气体保护自动焊拱顶储罐壁板较薄，且采用倒装法安装，纵缝不适合CO2气电立焊。近年来，国内一些施工单位尝试采用CO2气体保护自动焊进行中薄板拱顶储罐壁板纵缝的焊接。与焊条电弧焊相比，可提高工效2倍，但应

21、用不是很普遍。CO2气体保护自动立焊机由焊接电源、自动送丝机、焊接小车及轨道、供气系统和行走机架等部分组成。各个部分合理地集成在焊接机架上，将机架进行整体封闭防风，并与环缝埋弧自动横焊机共用一条圆形轨道。操作时，机架置于轨道之上，并靠着罐壁板沿轨道行走至被焊立缝处，然后安装焊接轨道，并使之与纵缝平行，在焊接轨道上安装焊接小车，启动焊机，进行焊接。焊接小车在立式储罐上的安装结构如图5。立焊机操作室如图4所示。在实际使用时，焊接电源和气瓶可以安置在操作室内，也可安置在专门制作的电焊机房内，并配置配电箱和漏电保护装置，但连接焊接电源与机架之间的焊接和控制电缆的长度应达到 50m。图4 立焊机操作室示

22、意图图5 焊接小车及轨道安装示意图（俯视图） 1）焊接电源可选用CO2气体保护焊专用电源或多功能电源，送丝机应选择推丝式送丝机。 2）焊接小车是实现自动焊接过程的驱动机构，它安装在焊接轨道上，带着焊枪沿罐壁上下运动，是实现罐壁自动立焊的重要环节之一。核心部分是行走机构和焊枪摆动调节机构。它的焊枪姿态（即焊枪的位置）应能在立式储罐的环向、轴向、径向上调整，还应能在立式储罐横截面和纵截面内调整角度。摆动机构可使焊枪按直线形、锯齿形、梯形、矩形等波形摆动，通过对其参数调节可实现各种摆动方式，以满足焊接工艺的要求。焊接小车应体积小、重量轻、操作方便。目前，国内外开发出的多种型号的焊接小车均可用于储罐纵

23、缝的焊接。 3）轨道是通过某种方式（如永久磁铁、电磁铁）吸附在罐壁上供焊接小车行走和定位的专用机构。轨道的结构和质量直接影响到焊接小车行走的平稳程度和位置的准确性，即影响到焊缝质量及外观成形。可采用铝合金刚性轨道。4）立焊机操作室可以自行设计制作。要做到既要保证人员和设备的安全，又要防风，以保证焊接质量。2.2.6 药芯焊丝MAG气体保护焊药芯焊丝富氩保护焊可以用在焊接工作温度3360左右的大型低温储罐，由于受焊接材料及热输入的限制，尚未见到有关阐述采用该方法进行低于该温度工况储罐的焊接的资料。对于工作在60以下的储罐。如采用 9Ni 钢建造的储罐，自动焊的方法首选 MIG 焊或自动 TIG

24、焊。富氩保护气的组成，一般为 80Ar十 20CO2，提高氩气的混合比例，可相应提高焊缝的低温冲击性能。2.2.7 储罐建造的其他焊接技术有些用于储存液态化工产品的内浮顶储罐，为了防止原料污染，储罐建造后，还要进行储罐内壁不锈钢衬里或有色金属材料（如铝）防护等。薄壁（0.52mm）不锈钢衬里的安装主要采用焊接方法，常用的方法有：焊条电弧焊、TIG 焊和 MIG 焊等。铝金属的防护层可采用热喷涂的方法，实际应用有：线材火焰喷涂和电弧喷涂方法等。 第三章 大型储罐的焊接常见缺陷及质量控制3.1 大型储罐的焊接缺陷及原因3.1.1 横焊缝常见的缺陷3.1.1.1外观缺陷1. 底层焊缝成型不良主要原因

25、是焊丝与罐壁的角度及位置不正确。1）熔深过大，容易产生高温裂缝。2)根部熔合不良，会产生夹杂。2. 烧穿现象1）焊丝与罐壁的角度小于55度。2）壁板间隙较大（一般为零，但施工中不可能达到）。3）焊丝距离根部太近。4）焊接电流过大。3. 外层焊缝成型不良。焊丝的位置不正，焊丝的位置是影响横缝外观缺陷的重要原因。3.1.1.2熔合不良发生在焊缝层间及焊缝与母材之间，产生的原因：1）焊丝距离根部过远。2）电流过小或电压过低。3）焊接速度过快。3.1.1.3气孔焊缝中有水分，一般埋弧焊发生表面气孔时内部必定也有气孔。3.1.1.4夹杂1）焊丝位置距离根部较远。2）对口间隙较大，手工填缝时为除去焊渣。3

26、）背面焊缝请根不彻底。4）焊接电压过低。3.1.2 立焊缝常见缺陷3.1.2.1 外观缺陷1 焊缝内表面缺肉（1） 坡口表面尺寸大于铜滑块尺寸。（2）焊接电压小于规定值。（3） 焊丝位置过于靠根部2 焊缝边缘出现凸起（未平滑过渡）。（1） 坡口上下尺寸比铜滑块尺寸小很多。（2） 铜滑块与钢板有间隙（一般情况下，滑动铜块比坡口上端尺寸大7-9mm且铜滑块与钢板映贴紧，其压紧力可用手轮调节，是导杆与手轮面平行，贴紧程度可用一块铜片视插）。3 焊缝表面偏向一侧（1）滑动铜块中心与坡口中心偏移。（2）两钢板的错口量大。3.1.2.2 未熔合一般未熔合发生在焊缝一侧较多原因：1) 电压低于规定值。2)

27、焊丝摆动时偏向一侧。3) 背面铜垫块偏移中心。4) 坡口间隙过小。5) 焊丝端部发生弯曲。3.1.2.3 产生气孔（条状气孔比例较多）原因：1) 保护气体CO2纯度不够，含水量超过标准。2) 气体流量过大或过小，适宜流量为30L/min。3) 金属熔池的位置不合适。4) 铜垫板漏水或水溅在坡口内。5) 玻璃布潮湿。6) 破口内附着水汽。3.1.2.4 焊缝夹杂裂纹现象：焊缝裂纹成横向分布，宽度为0.5-2mm，缝中有夹杂，深度距离表面为2-3mm.，以上原因的产生是不当操作的而引起的。1) 铜滑块不均匀上升，有急剧跳动现象。2) 焊丝距铜滑块太近。3.2 储罐的焊接质量控制3.2.1 焊接质量

28、预控焊接质量预控体现的是哟中主动焊接质量控制的思想，是在正式焊接工作实施前的一种技术准备过程，其主要包括如下工序。3.2.1.1焊接工艺评定的审查施工单位需根据设计文件的要求，提供覆盖本项目的所有焊接工艺要求的焊接工艺评定没包括焊接方法、材料（母材、焊接材料）和焊接位置。合格后，要求施工单位根据焊接工艺评定和现场焊接作业环境编制切实可行的焊接工艺规程和焊接工艺卡。3.2.1.2焊工资格的审查其审查的要点有焊工的各种资格证件、焊接方法、焊接位置和有效期、3.2.1.3焊接方案的审查审查要点包括焊接顺序、变形控制措施、焊接检验手段和检验器材的赔本。3.2.1.4焊工现场考试根据本项目焊接工艺的要求

29、，由监理公司组织有焊接资格的焊工，根据其资格允许的焊接范围进行现场相对应项目的考试，考试合格方可上岗作业。3.2.1.5监理实施细则审查监理公司要根据工程实际编制切实可行的监理实施细则，制定焊接过程中的停检点和报验程序。3.2.1.6无损检测方案的审查无损检测单位要根据设计文件及规范要求编制无损检测专项方案，重点审查无损检测方法与对应部位的符合性。3.2.2 焊接过程控制 焊接变形的控制较焊接本身强度的保证更难以实施。因此，焊接过程必须从焊接方法的选择、焊接工艺参数的确定、板材规格的选择以及组对等多角度考虑，下面以罐底板和罐壁办进行简要介绍。3.2.2.1 罐底板1）中幅板规格大型储罐罐底板采

30、用的规格是11X13800X2500mm，这样可以大大减少焊缝的延长米，一方面节约焊材，另一方面更有利于控制焊接变形2）底板组对储罐底板采用带垫板的对接焊缝（包括中幅板及边缘板）。在组对吊装过程中，为了防止板材变形选用长度为6米的平衡杠进行垂直吊装；为了防止在打底焊接时铁水沿底板与垫板之间外流，在组队时严格控制底板与垫板间隙，间隙小于等于1mm。3）焊接方法的选择采用CO2半自动焊+碎丝填充埋弧自动平焊工艺。由于埋弧自动焊的热输入高，穿透力强，所以自动焊接之前，必须进行封底焊接。因为CO2半自动焊在焊接过程中速度恒定，热输入均匀，焊接变形均匀，而且焊接效率高。一般单台10104m3油罐底板只需

31、5-6台半自动焊机就能满足施工进度的要求，克服了大批焊工同时焊接的弊病。CO2半自动焊打底结束后，采取碎丝填充埋弧自动平焊的工艺进行填充和盖面焊接，由于埋弧自动焊接热输入高，为了提高熔敷速度，需要在打底焊接结束的破口内放置一定厚度的碎焊焊丝（一般与坡口齐平为宜），以提高焊接熔敷速度。4)焊接材料及工艺参数的选择焊接材料及工艺参数的选择如下表。 表3 焊接材料及工艺参数表焊道层数焊接方法焊接材料电流(A)电压(V)焊接速度(cm/min)送丝速度(inch/min)气体流量（l/min）电解极性牌号直径1GMAWTWF7111.2200-21030-358-99-1015反接2METELGRIT

32、1.03SAWH08A4.8200-23034-408-109-12反接5）焊接顺序的确定罐底总的焊接顺序为：边缘板外300mm焊接（在第一圈壁板安装前焊完）罐底中幅板焊接边缘板剩余焊缝焊接（待大角缝焊完）龟甲缝（指罐底边缘板与中幅板之间焊缝）焊接。边缘板焊接：采用焊条电弧焊（LB-62）施焊。先焊外边缘300mm部位的焊缝，采用隔缝对称施焊法，焊缝对称均匀分布。中幅板焊接: CO2气体保护焊进行打底焊时，焊缝应分区均匀布置，因为中幅板长度较长，为了减少变形，一般采用分段跳焊并以先中间后边缘、先短缝后长缝的顺序进行。6）变形控制措施边缘板外300mm焊接，一般要采用翻遍性措施。具体做法：采用刚

33、性固定法，在距离焊缝150mm位置采用12mm工字钢或槽钢作为背杠，并用斜铁和龙门卡紧压住焊缝，等到焊缝冷却后，应力扩散均匀后松开背杠。7）焊缝检查与检测CO2半自动气体保护焊打底焊接结束后，必须沿焊缝认真检查，主要检查部位见下表：表4 罐底检测部位及方法表罐底焊缝检测序号检测部位检测方法及比例执行标准及级别1边缘板对接焊缝和收缩缝根部焊道PT 100%JB/T4730-2005 I2边缘板对接焊缝和收缩缝表面焊道PT/MT 100%JB/T4730-2005 I3边缘板对接缝外端300mmRTJB/T4730-2005 II4中幅板对接缝根部焊道沿各个方向各500mmPTJB/T4730-2

34、005 I5底板T字缝表焊道表面沿三个方向各500mmPT/MTJB/T4730-2005 I3.2.2.2 罐壁板1）罐壁板规格的选择为了减少焊接变形、提高焊接生产效率，节约焊材，在考虑运输和吊装方便的情况下，尽量选择大规格的板材做罐板。2）壁板坡口和组对根据壁板厚度不同，壁板坡口可采用不同的坡口形式：单面V型坡口和双面X型坡口。3）焊接方法的选择大型储罐壁板立缝焊接均采用气电立焊，气电立焊是由普通熔化极气体保护焊和电渣焊发展而形成的一种熔化极气体保护电弧焊方法，焊缝一次成形，是一种高效焊接技术。而环缝采用高效率的埋弧自动横焊技术，它由焊接电源、自动送丝机、焊接机头、焊接行走机架及控制箱、焊

35、机循环系统和轨道等部分组成。4）焊接环境的保证由于CO2焊接属于气体保护焊接，因此对风力特别敏感，因此要做好防风措施。高强度钢板的环缝焊接时必须要按立缝高强度钢板焊接的要求进行预热。5）焊接预热高强度钢板是具有较强裂纹倾向的低合金钢，容易产生淬硬组织，在现场焊接中必须采取预热措施。预热的范围，不得小于焊缝中心线两侧各三倍板厚，且不小于100mm。钢板预热温度见下表。表5 钢板预热温度表钢板厚度焊接环境温度（摄氏度）预热温度（摄氏度）200-常温75-1252025200-1502531125-1756）焊接线能量的控气电立焊是一种线能量高和焊接效率高的焊接方法。焊接过程中，必须把焊接线能量限制

36、在100KJ/cm之内。7）焊接顺序的确定焊机应沿罐圆周对称均布，同一方向施焊。8）焊接材料及工艺参数的选择焊接材料及工艺参数见表6和表7表6 立焊焊接材料及工艺参数表焊道层数焊接方法焊接材料电流（A）电压（V）焊接速度（cm/min）线能量（KJ/cm）气体流量（L/min）电源极性牌号直径外侧VEGADWS-60G16410-42041-428-1290-10018-20反接内侧VEGADWS-60G16410-42039-4114-1860-7018-20反接表7 横焊焊接材料及工艺参数表焊道层数焊接方法焊接材料电流（A）电压（V）焊接速度（cm/min）线能量（KJ/cm）电源极性牌号

37、/焊剂直径内侧1SAWUS-49/MF-33H32460-49028-3225-3035-40反接内侧2-5SAWUS-49/MF-33H32460-49028-3240-5535-40反接外侧1SAWUS-49/MF-33H32460-49028-3225-3035-40反接外侧2-5SAWUS-49/MF-33H32460-49028-3240-5535-40反接9）焊缝检查与检测对于壁厚25mm纵蜂单侧焊完后，在进行另一侧焊接前，必须对背面焊缝进行清根处理，一般采用碳弧气疱+砂轮打磨的方式，外观检查合格后，焊接完成后用JB/T4730-2005 级标准检测立缝及横缝第一圈壁板除外的焊缝，

38、1-5圈环缝及122圈纵缝按照JB/T4730-2005 I级标准检测。3.2.3 焊后控制焊后控制见下表表8 焊后控制表序号部位控制手段备注1罐底板真空试漏（实验的负压值不得低于53kPa）无泄漏为合格（冲水试验前后各进行一次）2罐体充水试验无渗漏为合格小 结目前我国储罐的发展方向是大容积和国产化方向发展，因而大型储罐的质量必须得到保证，从大型储罐的选材组装到焊接，都必须严格控制。而焊接质量控制中，焊接预控、焊接过程控制和焊后控制是提高大型储罐建造质量的关键点。因此，大型储罐的施工必须要选择合适的板材规格、合理的进行板材组队、选择合理的焊接方法、焊接材料及工艺参数、确定合理的焊接顺序、保证良

39、好的焊接环境、进行适当地焊前预热及焊接线能量的控制、选取合理的板材焊接变形措施和依据规范标准进行焊缝检查与检测。致 谢本论文是在导师的悉心指导下完成的。导师渊博的专业知识，严谨的治学态度，精益求精的工作作风，诲人不倦的高尚师德，严以律己、宽以待人的崇高风范，朴实无华、平易近人的人格魅力对我影响深远。不仅使我树立了远大的学术目标、掌握了基本的研究方法，还使我明白了许多待人接物与为人处世的道理。本论文从选题到完成，每一步都是在导师的指导下完成的，倾注了导师大量的心血。在此，谨向导师表示崇高的敬意和衷心的感谢！ 本论文的顺利完成，离不开各位老师、同学和朋友的关心和帮助。在此感谢董亚兰教授的指导和帮助

40、；感谢老师的指导和帮助；感谢老师的知道和帮助；感谢的关心、支持和帮助； 在三年的学习期间，同学的关心和帮助，在此表示深深的感谢。没有他们的帮助和支持是没有办法完成我的学位论文的，同窗之间的友谊永远长存参考文献1寿比南等.承压设备无损检测M.北京:机械工业出版社.20052张家辉等.立式圆筒形钢制焊接储罐施工及验收规范M.北京：中国计划出版社.20063徐英 杨一凡 朱萍等.球罐和大型储罐M.北京：化学工业出版社.20054刘家发.大型储罐技术的现状与发展R.河南：大庆石油建设集团.20075唐永刚等.接方法与设备M.北京：清华大学出版社.20056俞尚知等.焊接工艺人员手册M.上海：上海科学技术出版社.19917美国焊接学会.焊接手册R北京：机械工业出版社.20018谭惠中,小红等.焊接加工工艺设计J机械工人.2005(5)9何学崇.焊接加工工艺性分析与处理J机电工程技术.2004(3)