人防工程施工及验收规范条文说明.DOC

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1、人防工程施工及验收规范 GBJ 134-90条文说明中华人民共和国国家标准人防工程施工及验收规范GBJ 134-90条文说明 目 录第一章 总则第二章 坑道、地道掘进第一节 一般规定第二节 施工测区第三节 工程掘进 第三章 不良地质地段施工第一节 一般规定第二节 超前锚杆支护第三节 小导管注浆支护第四节 管棚支护第四章 混凝土衬砌第一节 模板的加工及安装第二节 混凝土浇筑第五章 顶管施工第一节 一般规定第二节 施工准备第三节 顶管顶进第四节 顶进测量与纠偏第六章 盾构施工第一节 一般规定第二节 施工准备第三节 盾构掘进第四节 管片拼装及防水处理第五节 压浆施工第七章 地下连续墙施工第一节 一般

2、规定第二节 墙体施工第三节 逆作法施工第八章 旋喷桩施工第九章 土层锚杆施工第一节 一般规定第二节 钻孔第三节 锚杆第四节 注浆第六节 工程验收第十章 树根桩法施工第一节 钻孔第二节 钢筋笼第三节 树根桩与基础连接 第五节 工程验收第十一章 孔口防护设施的制作及安装 第一节 防护门、防护密闭门、密闭门门扇和门框墙的制作第十二章 管道与附件安装第一节 密闭穿墙短管的制作及安装第二节 通风管道和附件的制作及安装第三节 给水排水管道、供油管道和附件的安装第四节 电缆、电线穿管的安装第五节 排烟管（道）与附件的安装第十三章 设备安装 第二节 通风设备安装 第三节 给水排水设备安装 第四节 电气设备安装

3、第十四章 设备安装工程的防腐、消音、防火第十五章 设备安装工程的验收前 言 根据国家计委计综（1985）1号文的通知要求，在总参谋部工程兵部的组织下，由辽宁省人民防空办公室、上海市人民防空办公室会同辽宁省人防工程设计科研所、上海市人防工程管理公司、上海市地下建筑设计院、南京市人民防空办公室、南京工程兵工程学院、天津市人防工程设计科研所、上海市特种基础工程研究所、四川省人防工程设计科研所、南京市人防工程设计科研所、解放军88660部队等单位，共同编制的人防工程施工及验收规范GBJ13490，经建设部1990年6月23日以（90）建标字第298号文批准发布。 为便于大家在使用本规范时能正确理解和执

4、行条文规定，规范编制组根据建设部关于编制标准规范条文说明的要求，按规范的内容编制了条文说明,供有关人员参考。在使用中如发现条文说明有需要补充或修改之处，请将有关的意见和资料，寄辽宁省人防工程设计科研所，以供今后修订时参考。1990年6月第一章 总则 第103条 工程地质勘察报告包括水文地质资料。一般情况下，大型人防工程施工要作施工组织设计，中、小型工程施工要有施工方案。 第105条 根据施工实践经验，在邻近原有建筑物、构筑物和管线进行施工时，施工前需要了解邻近建筑物、构筑物的结构和基础详细情况以及地下管线的分布情况。施工中需要采取加固等有效措拖，防止损坏原有建筑物、构筑物和管线，确保其使用和安

5、全。 第106条 人防工程施工中，隐蔽工程较多。为保证施工质量，需要及时进行中间检验或对分项工程进行检验。不合格的要及时进行修补。 第109条 人防工程施工条件复杂，综合性强，涉及面广。由于国务院有关部门对工程施工制订了很多国家标准，本规范内容不可能包括所有的规定。因此，在进行人防工程施工时，要将本规范和其他有关现行国家标准配合使用。这些国家标准主要有：钢筋混凝土施工及验收规范、地下工程防水技术规范、锚杆喷射混凝土技术规范、装饰工程施工及验收规范、地基与基础工程施工及验收规范、土方与爆破工程施工及验收规范、砖石工程施工及验收规范等。第二章 坑道、地道掘进第一节 一般规定 第212条 当坑道、地

6、道穿越建筑物、构筑物、街道铁路路基等时，如果开挖面暴露时间过长，将影响其安全。因此要连续作业，同时要采取有效的安全措施，如经常观测其沉降、变形和稳定情况。有时还要采取加固措施，以保证临近建筑物、构筑物等的安全。 第2. 14条 导洞超前掘进的施工方法，主要是控制围岩暴露面的大小和暴露时间，使围者应力不致增长过大，从而维护围岩的稳定。导洞的作用主要是展开作业面，为洞主体开创快速施工的条件。导洞先头掘进，可用以探明地质情况，敷设各种施工管线，便于施工、通风、排水、运输和施工测量等。 第215条 坑道、地道掘进时，加强通风是防尘措施中最重要的手段。通风方式分自然通风和机械通风。一般情况下，要采用机械

7、通风。第二节 施工测区 第2. 2. 1条 坑道、地道施工测量中的疏忽和错误，往往不易及时发现，因此要求重复测量和两次计算，并建立严格的检查复核制度。 第22. 2条 口部施工前须做好测量定位工作，选好各种控制点，如口部中心桩、口部水准基点、高程标志、控制中心桩和进洞中心线的基准点等。引测上述控制点，过去习惯采用前方交会法，但此法难以保证测量精度。最好采用三角网测量法或口外导线引测定位，以确保测量精度。第三节 工程掘进 第2. 3. 1条 光面爆破是岩石爆破施工中的一种新技术。它能使周边轮廓面较精确地达到设计要求，超挖、欠挖量小，岩石不出现明显的爆震裂缝，对围岩的破坏轻微。光面爆破既能提高工程

8、质量，又能加快工程进度。因此，光面爆破日益成为地下工程中主要的爆破施工方法。 条文中所称的软岩是指岩石的抗压强度小于20MPa；中硬岩是指岩石的抗压强度为2040MPa；硬岩是指岩石的抗压强度大于40MPa。 第2. 35条 导火索在运输保管过程中，每卷导火索的两端容易受到损坏，如药量外泄、外层线脱落等，致使燃速受到影响，故在使用前，每端要切去50mm不用。导火索因温度、湿度、气压等的变化而燃速也随之发生变化，故要在使用前作燃速试验。 第236条 所谓杂散电流，是存在于电源电路以外的杂乱游散的电流，其方向和大小随时变化。如用钢轨作回路的架线，在电机车附近；在变压器周围等均有杂散电流产生。当杂散

9、电流值超过电雷管的准爆电流值时，有可能发生早爆事故，施工中应引起足够重视。 第2. 37条第2310条 目前，坑道、地道掘进中运输作业主要靠机车牵引列车、汽车、人力推斗车、人力手推车等。经过调研发现，在运输作业中，由于没有重视运输轨道的铺设，没有重视控制车辆运行速度，甚至发生溜放跑车现象等，从而出现人身伤亡事故的事例不少。因此，经总结矿山、铁道、人防等部门多年的施工经验和教训，对坑道、地道掘进中运输作业提出了一些要求，以保证安全施工。 第2. 3. 11条和第2. 3. 12条 坑道、地道掘进施工中，工作面空气中可能含有许多有害物质，如一氧化碳、二氧化碳、硫化氢、游离二氧化硅、氮氧化合物、甲烷

10、等。根据实践经验，只要加强通风，保证本条文中规定的新鲜空气量和风流速度，就能使工作面空气中的有害物质降低到允许浓度，保证人体健康。第三章 不良地质地段施工第一节 一般规定 第31l条 详细研究围岩的地面环境和工程地质与水文地质情况，分析推断岩石的允许暴露面积和时间，是决定采取正确的工程措施，保证安全顺利通过的前提。一般来说，地质条件越差，坑道上方的建筑物或构筑物传入地层的压力越大，则开挖后岩石允许暴露的面积越小和时间越短。如在破碎、松软且含水的断层破碎带与强风化地层中掘进，则围岩无自稳时间，而且作业面常朝前坍塌。工程通过不良地质地段，须坚持以预防塌方为主的原则。当开挖后来不及进行支护就会产生塌

11、方、沉降等事故时，就要采用先超前支护稳定地层然后开挖的方法。 第3. 12条 工程通过不良地质地段时，应尽量用风镐等机械开挖，以减小对围岩的震动，这是防止塌方的有效方法。不得不用爆破法开挖时，应打浅眼，放小炮，控制周边围岩的稳定。国外测得，较成功的光面爆破对围岩的扰动约为普通爆破法的1416。 当不采用全断面掘进时，可采用环形开挖或上半断面开挖，以便减小围岩的暴露面积和时间。开挖后要及时进行临时支护，一般采用喷锚支护。支护的范围包括周边围岩，有时也包括作业面和暂时保留的核心。全断面衬砌即第二次衬砌，包括底板和底拱。根据工程实践，在未封底时，常因底鼓使墙脚向内挤坏，发展而导致全部支护破坏。因此，

12、及时设置底板以封闭整个支护环，成为新奥法的原则之一。第二节 超前锚杆支护 第323条 超前锚杆与毛洞轴线的夹角主要根据地质和地下水条件决定。在松散渗水岩层中，全长固结砂浆锚杆往往不能施作或不起作用。由于地下水和渗流作用，锚杆间形成的塌落拱被破坏而扩大，直至穿过锚杆层，使锚杆不起作用。因此要用素锚杆。具体办法可用大锤或钻机将削尖的直径为2632mm钢筋压入未开挖段。 第325条 锚杆间距应根据围岩松散破碎程度确定。围岩性质越差，间距取值越小；围岩性质越好，间距取值越大。 第326条 根据实践经验，超前锚杆两层间的距离一般取1.01.5m，最大不超过2m。第三节 小导管注浆支护 第3. 31条 小

13、导管注浆是沿拱部开挖外轮廓线以一定角度打入四周带孔的钢管，并向管内注浆，使小导管周围岩层形成一固结拱壳。小导管本身又可起超前锚杆的作用。 第33. 3条 小导管单层或双层支护的选择，是按石质破碎程度和地压大小决定的，地压大宜用双层。当欲形成的注浆胶结拱越厚，小导管外张角度要越大。 第3. 3. 4条 小导管注浆水泥砂浆配合比一般为水泥:砂=1:11:3。岩层中注浆，应取偏小值；松散体如塌方、碴体注浆，应取偏大值。如浆液扩散困难亦可为1:0.5。除掌握好配合比外，还要通过确定适宜的注浆压力和注浆量来控制注浆范围和饱满程度。一般多以压力控制，如注浆压力已达预定值则为饱满。如注浆压力已达预定指标而压

14、力不上升，则应找出原因（如有跑浆通路等），并采取间歇注浆、改变砂浆配合比等措施。在特殊地质条件下，可改用双液注浆，如加水玻璃、三乙醇胺等。 注浆范围即拱圈达到预计胶结厚度，是由设计确定，由实验验证，通过注浆量和注浆压力反映出来的。第四节 管棚支护 第341条 管棚法是在坑道周边钻入钢管，拱部开挖后，利用围岩的自稳时间，安设钢支撑和喷射混凝土，形成临时钢管承载棚架，然后构筑永久性衬砌。 第3. 4. 3条和第34. 4条 管棚钢管之间的距离与它承受的荷载及钢管直径、壁厚有关，荷载小、管径大宜取较大值，反之取较小值。国外管棚使用的钢管一般直径较大，多在200mm左右。我国钢材比较紧张，有条件也应取

15、直径大点的，以提高其刚度，一般不要小于100mm。管段之间接头要与钢管等强。为了使接头不处于同一断面，应交错布置。 第3. 47条 由于管棚长度大，只有严格控制钻孔钻进方向，才能保证管棚的质量。而控制钻孔方向开始几米是否准确最重要。根据工程实践经验，在5m以内测量8次以上比较合适。 第34. 8条 对钻孔纠偏的办法是用水泥砂浆注满偏斜过大的孔，待水泥砂浆达到和周围介质强度相近，且不低于10MPa后，再重新进行钻孔。 第3. 410条 在不塌孔的岩石中，可取出钻杆后再安装管棚钢管；在松散破碎的岩石中，取出钻杆可能塌孔使钢管无法插入时，需采取一次钻进法，即采取以钢管代替钻杆，将钢管连续钻进到预计位

16、置不取岩芯退钻，不回收钻头的钻进方法。 第3411条和第3412条 注浆是为了充填管内外的空隙，增大钢管的刚度，以钢管固结和支撑围岩。水泥浆的注浆压力，当升到0.10.2MPa时，可改用压注水泥砂浆。压 根据施工单位的经验，在泵送混凝土时，应使受料斗内充满混凝土，以防止其吸入空气而阻塞。当混凝土泵停车时，要每隔几分钟开泵一次。当泵送间歇时间超过45min或混凝土浇筑完毕时，一般情况下，用压力水冲洗输送管内残留的混凝土，目的是防止混凝土在泵内固结。 第428条 掘开式人防工程，为解决混凝土浇筑后沉降不均或伸缩的问题，经常设置后浇缝。经总结施工经验，采用补偿收缩混凝土浇筑后浇缝的方法较好。配制补修

17、收缩混凝土的方法，可以直接采用膨胀水泥，也可以采用普通水泥加膨胀剂配制。 第429条 一般情况下，在结构混凝土施工中，完全不设施工缝是不可能的。然而，施工缝极易成为结构上的弱点（抗剪力的弱点）。因此，施工缝应设在结构受剪力较小且便于施工的部位。但在施工中，施工人员很难掌握什么地方是结构受剪力较小的部位。为此，根据上述原则，提出了具体设置施工缝的部位，以供施工人员掌握。第五章 顶管施工第一节 一般规定 第51l条 由于钢筋混凝土管重量大、刚度大，能抵抗土体膨胀压力，因此在膨胀土中顶管宜采用钢筋混凝土管，以防止顶管周围的土遇水膨胀后，使管变形。同时，在施工过程中，工作井周围要加强排水，并防止排水管

18、道渗漏，不要采用水力切削。 为防止管材受海水或盐碱等侵蚀，一般采用钢筋混凝土管；若采用钢管，需有可靠的防腐蚀措施，以防止管道因受侵蚀而造成穿孔破坏。 第512条 管端面所能承受的项力有一定限度，超过此限度管端就要破裂。管端面容许顶力的大小一般取决于管体强度、加压面积以及顶铁与管端面间的接触状态等。应该通过计算确定。第二节 施工准备 第52l条 顶管施工的工作井一般采用永久性钢筋混凝土沉井或地下连续墙工作井，以便在顶管工程竣工后，利用工作井作工程出入口或作为永久构筑物之一部分。这样既方便顶管施工，又可降低工程的总造价。 第5. 22条 后壁结构及其尺寸，主要取决于管径大小和后壁土体的被动土压力土

19、抗力。由于最大顶力一般在顶进段接近完成时出现，所以要充分利用土抗力。在工程施工过程中要注意后壁土的压缩变形，将残余变形值控制在20mm以内。当计算所需总顶推力大于8000kN时，应采用中间接力顶，以免工作井后壁结构受力过大。 第5. 2. 6条 顶铁是顶进过程中的传力工具。其功能是延长千斤顶的行程，传递顶力并均衡管端面的局部承压力。顶铁一般用型钢焊成，其强度和刚度要根据使用要求进行核算。 第5. 2. 7条 在粉砂土质中顶管，可在沉井下沉前或地下连续墙施工时，将穿墙管用粘土填满捣实或用楔形木块填实塞紧；亦可采取井点降水等措施固结穿墙管土体，以保证打开穿墙管封板时无大量流砂涌入井内。第三节 顶管

20、顶进 第5. 3. 3条 工具管由于自重的原因易产生前端“叩头”现象，使顶进轴线出现偏差，甚至改变顶进轴线的方向。因而当工具管出洞时，其前端要偏高25mm（视土质条件而定，土质松软要取大值），以便抵消因管端“叩头”而产生的下沉量。 第5. 34条 在顶进过程中，为了防止事故，需注意以下问题： 1在顶进过程中，若顶管不向前反而向后压缩后壁，纵向顶铁向上隆起或向下啃垫木，这就是后壁破坏前的预兆。发现这种现象要立即停止顶进，退回千斤顶行程，检查原因，采取措施后再顶进。否则，后壁破坏，修理困难，可能要另建新后壁。 2顶进过程中容易发生崩铁事故，其原因是纵向顶铁过长而顶力偏斜产生偏心荷载所致，或与后壁压

21、缩不均产生倾斜有关。为保障操作人员的生命安分,在顶进过程中顶铁两侧不得停留任何人。 3闷顶（即不出上挤压顶进）时，土体被挤入工具管内形成坚硬的土塞。由于土与管壁间的摩阻力逐步增大，土在管内挤到一定程度后就不再挤入管内，而是在管端造成一个密实而坚硬的土锥，随着顶进的继续，土锥四周土层所受的挤压力不断增大。一般覆土深度小于顶进管道直径2.5倍的地层，地表将产生隆起变形。该区域的地下构筑物、地面建筑物将随之遭受破坏。 第5. 3. 5条 触变泥浆可填补顶管外壁与土层间的空隙，以使管外土体保持稳定。因此，在顶管外有承压水或在砂砾层中顶进时，为减少顶过阻力和保持管壁外土体的稳定，需要随时对管外空隙充填触

22、变泥浆。 第5. 3. 7条 为了保证安全，需先挤压顶进再射流破土。水枪破土时要在格板以内破碎土块，严禁射流冲到刃口以外造成超挖。水压要根据破碎土质需要而定，一般工作压力以11.2MPa为宜。 第538条和第5. 39条 顶管最小覆土厚度是能否采用气压法稳定工作面的主要条件之一。一般在地下水位以下顶进时，机头顶部的地下水位至少为机头直径的12。当穿越河道顶进时，顶管的覆土厚度需保持1倍的顶管直径，且不小于2m。这样可防止压缩空气施加压力挤压顶管上部的土层，产生裂缝，破坏土压和水压与气压之间的平衡，危及设备及操作人员的安全。 当吸泥莲蓬头被堵塞、水力机械失效、需打开胸板清石孔处理时，要将顶管顶入

23、到一个新的位置，一般可须2003O0mm。 局部气压顶进过程中，应根据工作面土层及地下水的变化情况调整气压，不需要时也可以不加气压。 第5. 311条 钢管管段间的接口强度和质量直接影响施工进度和工程质量。顶进过程中，顶管前端偏移往往使管尾端与续接钢管的管口难于对齐，此时不要随意切割管尾端部。续接钢管轴线只有与入土钢管轴线保持一致，入土钢管的偏移才能逐渐得到纠正。否则，偏差越来越大。第四节 顶进测量与纠偏 第5. 4. 2条 在顶管顶进过程中，需不断对高程、方向和转角进行测量，在正常顶进时，最好每隔80100cm测量一次。当发现偏差（不超过3mm）需要进行校正时，最好每隔50cm测量一次。开始

24、顶进时，为了保证工具管按设计轨道前进，需增加测量次数。顶进测量是顶管施工中重要的测量工作。 第543条和第5. 4. 4条 工具管长度与纠偏时顶管的灵敏度密切相关。工具管越短，自重越轻，管顶部土压力越小，相发纠偏力矩也越小。在顶进过程中，最好勤测量、多微调，及时应现偏差，及时加以校正。第六章 盾构施工第一节 一般规定 第61l条和第612条 不同的盾构施工方法，其适用范围、技术难易程度及对地表产生的变形量均不相同。一般来说，位于地质条件较好地层的小型地下通道，采用手掘式盾构，因其盾构简单，配套设备少，造价较低。在易产生流砂、涌土、塌方等的饱和不稳定地层中，一般要采用网格式盾构或局部气压盾构。

25、第613条 地表变形与盾构掘进时的埋深及所处区域的地质条件有关。地层条件较差时，如淤泥质粉土及粉砂层等饱和地层，一经扰动很易丧失稳定而引起地表变形。一般盾构工程埋设越深，盾构掘进时地表变形的影响越小。反之亦然。 第614条 盾构施工产生的地表变形，当一个盾构施工时，变形范围接近土的破坏棱体；当两个盾构施工时，破坏角度约为 45 47 。因此，平行掘进的两个盾构之间的最小距离，需根据施工地区的地质情况、盾构大小、掘进方法、施工间隔时间等因素确定。一般相邻两盾构外壁间距要大于盾构直径。 第6. 15条 为保证盾构施工安全，需注意以下两个方面：一是在选择盾构施工线路时，尽量避开地面建筑群或使建筑物处

26、于地表沉降均匀的范围内。在不同的地质条件和环境下，采用合理的盾构开挖方法。二是在施工过程中，严格控制开挖面的挖土量，及时充填盾构与管片背面之间的建筑空隙，以控制地表变形。第二节 施工准备 第622条 由于盾构施工一般为单向掘进，又有与预定工作井贯通的要求，所以要在原有城市测量控制网的基础上建立地面与地下控制测量系统。测量内容除管道的成洞测量外，还要有地表变形测量和管道沉降测量。 第62. 3条 后座管片的作用是传递盾构的顶力。为了不影响垂直运输，并确保后座管片闭合环不产生大的影响，一般在工作井内将圆环拼装成开口环。开口环部分需要设置具有足够刚度的闭合刚架支撑。 第624条 由于工作井外土体软弱

27、且饱含地下水，盾构出洞时可能遇有流砂、涌土或坍塌现象，故一般要预先采取土层加固措施，如采用地层化学灌浆、冻结、降水等方法。第三节 盾构掘进 第632条 手掘式盾构的开挖面是开放性的，所以须将盾构前檐刃口部分切入全体后，才能开挖土体。否则，开挖面易发生坍塌而危及工人及工程的安全。 第633条 网格式盾构是把盾构开挖面用钢板构成许多小的格栅，当盾构推进时网格切入地层，将开挖面土层切成许多条状土体挤入盾构内。这些土落入盾构底部的提土转盘内。如不及时将其运出，不但影响盾构继续推进，而且使管片拼装工作无法进行。 网格式盾构一般不能超挖，其纠偏靠调整千斤顶编组。 第635条 气压式盾构施工中，人员、土方、

28、材料和工具等由常压段进入气压段，或由气压段到常压段须经过变压处理。人行闸是施工人员进出气压段用的变压设备，其设施以考虑人员的安全舒适为主。材料闸是材料、设备、出土、管片等进出气压段用的变压设施，其直径一般为2 2.5m，长度为812m。 第6. 37条 为防止在水下施工时因气压增大使土层发生冒顶、坍塌、涌水以致危及整个工程施工，故空气压力不要大于静水压力。 第638条 管道的成洞测量主要是对新拼装环的里程、平面、高程偏离值和成环管片的水平、垂直度、环面坡度进行测量。 地表变形测量是为了观察盾构施工时对地表的影响程度，对指定地段上布置的纵、横断面沉降标志点进行测量。对需要重点保护的地面建筑物及地

29、下管线都要测量其变形情况。 管道沉降测量是为了防止由于地道下沉而影响正常使用。在盾构管片拼装成环并脱出盾尾后，每隔一定距离布置一个沉降标志点，以便定期观察测量。 第639条 盾构千斤顶活塞杆尾部的顶块，一般是以中心传压方式将顶力传至管片结构，同时使顶力均匀分布。若千斤顶的顶力超过管片的自身强度，往往会将管片顶裂。因此，可增大千斤顶活塞杆尾部顶块与管片的接触面积，或增加千斤顶数量，以减小每台千斤顶的最大工作顶力。千斤顶的最大工作顶力一般取决于管片强度。 第63. 12条 井点降水的时间一般提前710天。经检查证明地下水已疏干，土体基本稳定后再拆门进洞。否则，有可能造成流砂、涌土等事故发生。第四节

30、 管片拼装及防水处理 第641条 一般小断面地道管片可分为46块。地道直径为6m左右，管片则可分为68块。管片的最大孤弦长度，不要大于4m，管片越薄，其长度应越短。管片的拼装形式有通缝拼装及错缝拼接两种。一般采用错缝拼装，因错缝后能加强圆环接缝刚度，约束接缝变形。 从受力角度考虑， 最好将管片接缝设置在内力较小的45或135处，使管片环具有较好的刚度和强度。 第642条 提高管片的制作精度和采用高弹性密封垫，是管片接缝防水的有效措施。 高精度的管片可以减小接缝间隙，使管片在没有衬垫的情况下接触面不致产生过大的局部接触应力。目前日本生产的钢筋混凝土管片，其单块各部尺寸偏差均为1.0mm。 我国上

31、海隧道公司生产的管片精度是：宽度为1.0mm，弧弦长（张角值）为1.0mm，厚度为3.0mm。 高弹性密封垫设置在管片接缝中，既能靠压密防水，又能靠弹性复原力适应地道沉降和变形产生接缝的防水。因此要求高弹性密封垫能在通道的设计水压下不漏水，并能承受千斤顶顶力、螺栓扭力、压浆压力，在地层土压力和自重等荷载作用下，具有较高的弹性复原力、良好的耐久性与稳定性。第五节 压浆施工 第651条 当盾构向前推进、管片环脱出盾尾后，管片环与外围土层间存在一定空隙。该空隙如无充填物及时支撑，便将膨胀以致坍塌，造成地表沉降。因此，及时在盾构与管片背面的建筑空隙里压注充填材料，是控制地表沉降的一个关键环节。为保证压

32、浆工作的及时性，当管片环脱出盾尾后应立即压注充填材料。 第65. 2条 压入管片外的浆体，一般会发生收缩，而且由于盾构施工时纠偏或局部超挖以及地层可能有各种空隙等，每环的实际建筑空隙是变化而无法估计的。所以压浆量要超过理论空隙体积，一般取计算建筑空隙的120%150%。 在施工中，压浆量要视具体情况而定。由于过量的压浆会引起地表局部隆起和跑浆，并对管片受力不利。因此除控制压浆量外，还要控制压浆压力。目前在软土中施工，盾构顶部覆土10 15m时，压浆压力一般取 0.40.5MPa。第七章 地下连续墙施工第一节 一般规定 第7. 12条 利用逆作法的地下连续墙施工多层人防地下室，有许多优点，如：

33、1周围环境不允许明挖施工的工程，采用逆作法施工，可使其对城市生活的不利影响降至最低限度； 2用于多层地下室施工，可缩短施工的总工期，一般可缩短1/3； 3支撑结构的刚度大，基坑变形小，相邻建筑物沉降少； 4中间支承柱减小了底板的跨度，底板配筋可适当减少，使结构设计更加合理； 5利用地下室结构本身来支撑开挖后的连续墙墙体，节省了附加支撑材料，可降低工程造价。第二节 墙体施工 第721条 导墙的功能主要是保护槽口，支撑施工设备的荷重，蓄浆调节液面，明确施工位置、导向等。为实现这些功能，须保证导墙的稳定。导墙底部和土层密切贴合，是保证导墙稳定的关键。在施工中，采用现场浇筑的混凝土导墙容易做到底部与土

34、层密切贴合，而拼装式的预制混凝土或钢导墙则较难掌握好，可视具体情况采用。 第7. 22条 地下水位变化处的土层易松弛软化。导墙底部如处在该土层，则可能因土体塌落而致导墙失稳。故应重视导墙底部与地下水位的关系。 第7. 23条 采用“T”形或“十”字形导墙，主要是为了保证地下连续墙转角处的挖掘断面完整及墙体有足够的混凝土量。 第72. 4条 导墙内侧墙面的垂直度及导墙间的净距大小对成槽的垂直度有重要影响。如净距过小，施工难度将会增加；过大，则成槽精度难以保证。上海的许多工程实践表明，两导墙间净距比墙体设计厚度大2540mm，效果较好。 第726条 地下连续墙施工单元槽段的长度不宜过长，从国内积累

35、的施工经验看，一般取68m较为适宜。日本通常取57m。 第7. 27条 为加快施工进度，往往采用多开工作面以连续成糟的方式进行施工。在同时施工的两单元槽段之间，存在着相邻段的混凝土的浇筑速度不同、槽内泥浆比重不同、土质挤压等因素。因此两单元槽段的最小间距，应考虑克服可能被相邻槽段挤穿贯通的横向压力。其数值可通过试验确定。 第7. 2. 8条 造成地下超静水压的原因很多，如打桩、地下注浆等。为了保证地下连续墙成槽时的槽壁稳定，施工区域内的地下超静水压稳定前不得进行成糟施工。 第7. 29条 地层中泥浆的漏失将危及槽段安全，一般可采用提高泥浆粘度或使用锯末等堵漏剂，但不得使用水泥充填。水泥充填不仅

36、会污染泥浆，影响护壁效果，而且水泥硬化会给下一步连续成槽带来困难。 第7. 210条 刚性接头可大幅度提高地下连续墙的抗渗能力及整体刚度，对使用要求较高或有特殊要求的工程是非常适合的。在某些工程中应用刚性接头效果很好。 第7. 2. 11条 上海市特种基础工程研究所曾做过采用镀锌铁丝绑扎、普通铁丝绑扎、焊接三组钢筋放在泥浆中浸泡的对比试验。试验结果表明，镀锌铁丝的绑扎处凝结泥球最严重，普通铁丝次之，焊接的结点处基本没有。泥球凝聚量随泥浆比重的增大和浸泡时间的增长而增加。 第7. 213条 所谓“钢筋笼不得强行入槽”，是指不允许钢筋笼采用加压的方法沉入槽体内。为控制泥浆对混凝土与钢筋握裹力的影响

37、，钢筋笼在泥浆中的停留时间（即自第一节入槽起至开始浇筑混凝土止这段间隔时间）不应超过6h。 第7. 214条 在某些极软弱地层或有压力水的土层中成槽时，为保证槽壁稳定而提高泥浆的比重。在比重大于1.2的泥浆中浇筑混凝土时，仅靠混凝土自流压力还不足以保证浇筑质量，可借助泵车压送压力克服这一不足。 第7. 215条 严格掌握成槽精度，是保证地下连续墙质量的关键。工程实践表明，导板斗的允许偏差一般小于6。，多头钻精度则更高。考虑到施工技术水平的差异，其允许偏差规定为6为宜。地下连续墙施工时，预埋件均先牢固焊接在钢筋笼上，而钢筋笼入槽后垂直与水平定位一般都有偏差，故墙体上预埋件位置要考虑这一偏差值。第

38、三节 逆作法施工 第7. 3. 1条 在逆作法施工期间至地下室底板浇筑前，地上主体结构重量的1223及地下室各层结构自重和施工荷载都将由中间支承柱来承受。中间支承柱在底板完成后，又作为地下室结构的一部分，将上部荷载传递给底板。因此中间支承柱对于逆作法施工是不可缺少的。 第7. 3. 2条 位于底板以上的柱身可根据需要采用各种材质，如钢管柱、钢筋混凝土柱等。为了便于柱体与地下室的梁、板等连接，最好采用钢结构柱体，其焊接方便，且断面小、承载力大。 第7. 3. 3条 实践表明，采用导管法浇筑混凝土，距表层300500mm的混凝土强度非常低。为了保证工程质量，表层混凝土应高出底板标高相应的厚度，以便

39、在构筑底板时将其凿除，使底板与支承柱连成一体。 第735条 逆作法施工是利用地下室结构作为地下连续墙的平面框架支撑。及时浇筑支撑结构的梁、板、柱，对控制墙体变形，防止相邻建筑物沉降，是最有效的措施。在施工中切忌未做完支撑而急于往下挖土。 第736条 逆作法施工中，地下室结构的柱、梁、墙等都是自上而下分层浇筑的，槽板都将支撑在刚挖的土层面上。为了减小沉降和结构变形，施工时需对承压土层采取临时加固措施，如铺设砂垫层、混凝土垫层等。上、下层混凝土结合面由于地面土的沉降和混凝土收缩，很容易产生缝隙。对此有多种密实加固措施可供选择，有的采取二次振捣混凝土的方法；有的在混凝土结合面预留压浆孔，用压力注浆进

40、行填充等。第八章 旋喷桩施工 第801条和第802条 实践证明，在砂土、粘性土、黄土及人工填土等地层中进行旋喷注浆，效果较好，解决了小颗粒土不易注浆的问题。但在地下水流速过大时，旋喷浆液无法在注浆管周围凝固。在永久冻土地层、有腐蚀性地下水的地段、含有大量纤维质和腐植土层、砾（卵）石层地基进行旋喷注浆，旋喷桩的施工质量不易得到保证。 对于要求旋喷固结体作为独立支承桩承受弯矩和拉应力的工程，不能单独采用旋喷注浆，要在注浆时，沉放钢筋或钢筋笼或斜拉土锚杆等。 第804条 一般情况下，旋喷注浆浆液的水灰比为1.01.5。若处于地下水流速快或含有腐蚀性元素、土的含水率大、固结强度要求高的工程，则应根据需

41、要，在水泥中掺入适量的外加剂，以达到速凝、高强、抗冻、耐腐蚀等。 第807条 旋喷注浆施工在插管过程中，水压力一般不大于1MPa。如压力过高，则易射塌孔壁。 实践证明，搅拌时间超过4h后，水泥结石强度开始下降。旋喷注浆施工时，为保证浆液的质量，搅拌超过4h尚未注入的浆液，要经专门试验，证明其性能不变的才可以使用。若浆液稠度增大，力学性能降低，便不能再作注浆材料。 为提高水泥浆液的稳定性，水泥的细度要在标准筛上（4900孔/cm2 ）的筛余量不超过15。 当冒浆量大于注浆量20时，一定得查明原因并采取相应措施。否则，将会影响桩质量，甚至出现不良后果。第九章 土层锚杆施工第一节 一般规定 第9.

42、12条 土层锚杆涉及到钢材、水泥和土三种材料，如果按照弹塑性理论和土力学原理进行精确的设计计算是十分复杂的。因此，目前一般是根据经验数据选用，然后通过现场试验进行检验。第二节 钻孔 第921条 旋转式钻孔是目前国内外土层锚杆成孔施工应用较多的方法。用该法成孔可以将钻进、出渣、固壁、清孔等工序一次完成，而且软土、硬土都适用。 冲击式钻孔适宜于孔隙率大、含水量低的土层中。 旋转冲击式钻孔适用在锚杆处于地下水位以上，呈非浸水状态的粘土、亚粘土、砂土等土层中。 第922条 钻孔时不宜使用膨润土循环泥浆护壁，以防止在孔壁上形成泥皮，降低锚固体与土壁之间的摩阻力。 国内外的试验表明，锚杆的锚固段进行局部扩

43、孔效果很好。根据我国天津地下铁道施工时所做的试验和美国土层锚杆的有关规定，提出了锚杆的锚固段进行局部扩孔的范围，即应位于土体主动滑动面5m以外。 由于土层锚杆的长细比很大，孔洞很长，因此，钻孔容易偏斜或弯曲。各国对钻孔的垂直度允许偏差虽有不同规定，但一般认为钻孔的垂直度允许偏差不超过孔深的2是比较适宜的。第三节 锚杆 第9. 3. 1条 钢筋锚杆要除锈，除锈后应尽快放入钻孔中并注浆，以防再锈。钢绞线锚杆如涂有油脂，则应将锚固段的油脂清除，以免影响与锚固体的粘结。 第932条 为了不引起地面隆起，最上层锚杆的上面应有一定厚度的覆土,英国、美国、瑞典等国一般认为覆土厚度不小于3m为宜。 第9. 3

44、3条 锚杆分为锚固段与自由段。当土体按主动滑动面滑动时，自由段锚杆受力可以自由伸长，不影响锚固段的锚固能力。否则，锚固能力将降低。 第934条 土层锚杆的蠕变和沉降影响其承载能力。锚杆沉降是由于锚杆所在土体整体沉降引起的。据国外统计，土层锚杆的最大沉降值可达7.6cm。实践证明，对锚杆施加预应力可以减小沉降值。锚杆预加应力的数值为设计荷载的7080为宜。第四节 注浆 第942条 水泥浆的水灰比宜为0.40.5，其流动度要适合泥浆泵泵送的需要。为防止泌水、干缩，可掺0.3的木质素磺酸钙外加剂。 第943条 应根据工程实际选用注浆方法，以保证注浆饱满密实。根据试验资料，二次注浆成锚比一次注浆成锚的

45、承载力可提高O.8倍左右。一般情况下，二次注浆压力要大于2MPa，但靠近地表的土层锚杆注浆压力不能过大。否则会引起地表膨胀隆起，或影响附近原有的地下建筑和管道。第六节 工程验收 第9. 61条 土层锚杆验收试验的目的，是检验现场施工的锚杆的承载能力。 每次加载后，都要量出锚头的变位。在砂土、砾石中，每次加载后，变位会立即出现。在粘土中，加载后变位出现缓慢，要待变位稳定后再进行测量。第十章 树根桩法施工第一节 钻孔 第1011条 水力扩孔和机械扩孔的方法，可提高树根桩的承载力，均是常用的方法。 第1012条 钻孔后，虽然要冲洗钻孔，但仍有未冲出的砂砾等沉积在孔底，这样钻孔超深0.51.Om，就可以满足桩的设计长度。 第1013条 在回填土层中钻进时，设置护孔套管，可以防止钻孔坍塌和缩颈，确保钻孔质量。 第101. 5条 钻孔后要清洗孔，是为了把钻孔中的自成泥浆（即稠度和比重较大的泥浆）清洗出去，以便在注浆时增加水泥砂浆或混凝土和钢筋的握裹力。清洗钻孔后，孔壁主要靠静水压力维护，所以应保持孔口水位不下降。第二节 钢筋笼