2022年箱梁设计计算书终稿 .pdf

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1、1 1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽：标准跨径： 40m 主梁全长： 39.96m 计算跨径： 39 m 桥面净空：净 11.25+21 1.2 设计荷载 : 公路 I 级人群荷载：3kN/m2, 每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和 3.0kN/m 1.3 材料及工艺 : 混凝土：主梁 C50 ，栏杆及桥面铺装C30 钢筋：预应力钢筋采用 j15.2 低松弛钢绞线，每束6 根；普通钢筋：直径大于和等于 12mm 的采用级热扎螺纹钢筋， 直径小于 12mm 的均用级热扎光圆钢筋；钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm

2、的波纹管和 OVM. 1.4 设计依据 : 公路桥涵设计通用规范 （JTG D60 2004）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62 2004）公路工程技术标准 （JTG 0012004）2. 构造布置 : 2.1 主梁尺寸的拟定：预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25 之间， 本设计主梁高度取用 200cm,其高跨比为 1/181/19 之间。2.2 横断面布置 （见图 1）依据公路桥梁设计规范主梁间距为3.25米, 翼板宽均为270 厘米，净11.25+21.0 米的桥宽选用 4 片主梁（见图 1）2.3 主梁截面细部尺寸：箱梁翼板的厚度主要取决于

3、桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。绘制梁截面如图2所示。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 1 页，共 48 页 - - - - - - - - - 2 2.4主梁截面几何特性的计算跨中截面几何特性计算表分块面积Yi Si=Yi*Si Ii Yu-Yi Ix=Ai*(Yu-Yi) I 6500 10 65000 216666.7 84.21 74.21 36012973 7040 100 704000 15018667 84.21 -

4、15.79 16773908 3800 190 722000 126666.7 84.21 -105.79 42654458 720 23 16560 3240 84.21 61.21 2700838 144 176 25344 1152 84.21 -91.79 1214410 18204 1532904 99356588 检验截面效率指标( 希望 在 0.5 以上) 上核心距ku=I/ Aiyb =47.14cm 下核心距kb=I/ Aiyu=64.81cm 截面效率指标= (ku+ kb)/h= 0.5597510.5 符合要求。上述计算结果表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。支点截面几何

5、特性计算表分块面积Yi Si=Yi*Si Ii Yu-Yi Ix=Ai*(Yu-Yi) I 6500 10 65000 216666.7 93.47182 45289044.62 45505711 8700 92.5 804750 15243125 93.47182 8216.636638 15251342 6650 182.5 1213625 678854.2 93.47182 52708007.76 53386862 720 23 16560 3240 93.47182 3575720.097 3578960 144 161 23184 1152 93.47182 656647.8647

6、657799.9 22714 2123119 1.18E+08 检验截面效率指标(希望 在 0.5 以上) 上核心距ku=I/ Aiyb =48.92cm 下核心距kb=I/ Aiyu=55.76cm 截面效率指标= (ku+ kb)/h= 0.520.5 符合要求。上述计算结果表明，初拟的主梁支点截面是合理的。2.6 横隔梁的设置名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 2 页，共 48 页 - - - - - - - - - 3 本设计在桥跨中点和两个四分点及桥端共设置五道

7、横隔梁，其间距为9.75m,横隔梁采用开洞形式，它的高度取用1.8m, 平均厚度为 0.155m。3 主梁内力计算3.1 主梁恒载内力计算3.1.1 恒载集度1、预制梁自重（第一期恒载）(a) 按跨中截面计算 , 主梁的恒载集度：G1=1.82049.75 25.0=443.72kN G2=421.97kN G3=96.24/25)15.06 .154.0()4888.06644.0(2=112.43kN (d) 内横隔梁体积：30904.02 .06.01 .0)4 .02.0(5.075.0)2 .008.0(5.071.020.1 15.0m端横隔梁体积：30753.020.06 .01

8、.0)40.020.0(5.061.0)18.008.0(5.061.020.1 15.0mmKNg/4225.096.24/25)0753.020904.03(4(e) 第一期恒载：边主梁的恒载集度：51.11/iggKNm2、第二期恒载：一侧栏杆： 2.5kN/m, 桥面铺装层： g=11.93/KNm若将两侧栏杆、人行道和桥面铺装层恒载笼统地均摊给四片主梁，则g,=gi=5/212.16)60.352.1 (2=14.43kN/m 3.1.2 恒载内力计算设 x 为计算截面离支座的距离()2gxMlx(2 )2gQlx恒载内力计算表计算数据L=39m 项目gi()2gxMlx(2 )2g

9、Qlx支点L/4 跨中支点L/4 跨中一期荷载51.11 0 7287.97 9717.29 161.578 80.790 135.726 二期荷载14.65 0 2089 2785.33 63.163 31.581 53.057 3.2 主梁活载内力计算3.2.1 冲击系数 和车道折减系数：基频 f=22ccEIml=1023.45 100.99362 394639.14=3.16HZ1.5HZ 所以：0.1767ln0.01570.167f1+=1.167 车道折减系数（双车道不折减）取1.0 。pk=316kN,qk=10.5kN/m,剪力效应 pk=379.2kN 3.2.2 荷载横向

10、分布系数计算对跨中截面采用偏心压力法对支点采用杠杆法。（1） 计算几何特性1. 主梁横向分布系数计算（1） 跨中横向分布系数Mc 因为桥跨内设有 4 道横隔梁，具有可靠的横向联系，起承中结构的长宽比大于2属于窄桥，可按修正偏心压力法算。 计算主梁抗扭惯性矩IT对于箱梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算：名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 3 页，共 48 页 - - - - - - - - - 4 1085.0970=22114434321222catthttbtdsIhb

11、T式中 C值由 a/t4线性内插得 0.286 计算抗扭修正系数 =niiaEInGI12T212I11=0.87 计算横向分布系数1 号梁的横向影响线和布载图式如图：汽车荷载三车道110.66160.51710.41270.26820.16380.01930.780.817122cqqm二车道110.66160.51710.41270.26820.16380.01930.929822cqqm人群荷载0.7318crrm2 号梁的横向影响线和布载图式如图：汽车荷载三车道10.65552cqqm二车道10.64322cqqm人群荷载0.5crrm（5）计算支点截面的荷载横向分布系数：1 号梁的支

12、点横向影响线和布载图式如图：汽车荷载111.54550.772822cqqm人群荷载1crrm2 号梁的支点横向影响线和布载图式如图：汽车荷载1111122cqqm人群荷载0rcrm（6）横向分布系数汇总：名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 4 页，共 48 页 - - - - - - - - - 5 1 号梁横向分布系数荷载类别mc mo 汽车荷载0.6555 1 人群荷载0.5 0 3.3.2 计算活载内力计算公式：ckkkpmqyps)()1(名师资料总结 - -

13、-精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 5 页，共 48 页 - - - - - - - - - 6 汽车荷载：1 2max(1) ()1.1671 (/40.50.5)4694.77qckkckkCKCMm p ym qqLLMPMKN m，1/ 2max(1) ()1.167 1 /20.50.5)223.22okkckkCKCQm p ym qqLLMPMKN1/4max(1) ()1.167 1 ( 3/16/ 40.53/163 / 40.5)3/16)3514.55qckkckkCKC

14、Mm p ym qqLLLLLMPLMKN m，1/ 4max(1) ()1.167 1 3/ 40.50.750.75)370.85okkckkCKCQm p ym qqLLMPMKNmax(1) ()1.2551 1 26.97/23.8826.970.526.97/ 23.88)446.78okkckkCKCQm p ym qqLMPMKN支人群荷载：1/2 ,max/40.5430.15rcrrkCMmqqLLMKNm1/ 2 ,max1()1/ 2 1/ 2/20.5211.03rcrrorcrrkCQmqa mmq yqLMKN1/ 4 ,max1()3/ 43 / 4 1/ 2

15、2.25224.41rcrrorcrrCQmqa mmq yLMKN,max1()1 2.25 1/ 2(23.88 1.75) 0.927 0.6191246.73crrorcrrrQmqa mmq yKN支3.3 主梁荷载内力组合3.3.1 基本组合 （用于承载能力极限状态计算）)4.18 .04 .12 .1(2100kQkQGikudSSSrSr3.3.2 短期组合 （用于正常使用极限状态计算）kQkQGiksdSSSS210.117.03.3.3 长期组合 （用于正常使用极限状态计算）)1(4 .021kQkQGikldSSSS3.3.4 各种荷载组合情况见下表：荷载内力计算结果序号

16、荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面1/4 ,max3/160.5325.8rcrrkCMmqqLLLMKNm名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 6 页，共 48 页 - - - - - - - - - 7 MAXMMAXQMAXMMAXQMAXMMAXQMAXQmKNkN mKNkN mKNkN kN (1) 第一期恒载12502.62 0 723.852 80.790 283.984 135.726 161.578 (2) 第二期恒载377.081 0 282

17、.961 31.581 111.013 53.057 63.163 (3) 总荷载12502.62 0 9376.97 112.371 394.997 188.783 1282.32 (4) 人群荷载430.15 11.03 325.8 24.41 368.069 14.288 46.73 (5) 汽车荷载4694.77 223.22 3514.55 370.85 312.934 198.529 446.78 (6) 冲击784.03 37.28 586.93 61.93 1324.34 520.484 74.61 短期效应组合16219.11 167.29 12162.96 925.165

18、937.597 313.795 1641.8 极限效应组合23155.23 377.05 17359.33 1402.62 641.957 257.769 2321.07 4 部分预应力混凝土梁配筋设计4.1 预应力钢筋数量的确定及布置首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为了满足抗裂要求，所需的有效预加力为：NPetk/0.7f1spMWeAW其中 Ms 为荷载短期效应弯距组合设计值，MS=1.2MG1+1.0Mq1 =16219.109kN m ；估算钢筋数量时，可近似采用毛截面几何性质。按给定的截面尺寸计算： A=0.4888106mm2，yu=842mm ，yb=115

19、8mm ，I=0.118023 1012mm4 Wu=I/yb=0.86109mm3eP为预应力钢筋重心至截面毛截面重心的距离：eP= yb-ap。假设 ap=90mm ，则 eP=1068mm NPetk/0.7f1spMWeAW=9502549.547N拟采用 j15.2 的钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积Apl=139mm2. 预应力钢筋的张拉控制应力为 coN=0.75fpk=0.751860=1395MPa ，预应力损失按张拉控制力的20% 估算，所需预制 =应力钢绞线的根数为：65()ppconspNnA取 66 根。采用 11 束 5j15.2的预应力钢筋束，HVM15-8型锚具

20、，供给的预应力筋截面面积266 1399240pAmm采用 50 预埋金属波纹管成孔 , 预留管道直径为 70mm ，预应力筋束的布置见下图：名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 7 页，共 48 页 - - - - - - - - - 8 4#1#3#5#7#6#8#2#11#10#9#4.2 预应力钢筋布置预应力筋束的曲线要素及有关计算参数：钢束升高值弯起角度R d xk 弯止点距跨中水平距离N1 N2 410 8 8000 290 16383.28 17496.668

21、73 N3 N4 733 8 10000 234 13945.17 15336.89688 N5 N6 1156 15 20000 306 12912.7 18089.08022 N7 N8 1479 15 25000 199 11048.98 17519.46054 各计算截面预应力筋束的位置和倾角计 算 截面钢 束 编号Xk LB1+LB2 (Xi-Xk) Xi i Ci ai=a+ci a 跨 中 截N1 N2 16383.21113.38-16383.0 0 0 90 90 面8 5 3 N3 N4 13945.17 1391.731 -13945.2 0 0 167 167 N5 N

22、6 12912.7 5176.381 -12912.7 0 0 244 244 N7 N8 11048.98 6470.476 -11049 0 0 321 321 L/4 截面N1 N2 16383.28 1113.385 -6633.28 9750 0 90 90 N3 N4 13945.17 1391.731 -4195.17 9750 0 167 167 N5 N6 12912.7 5176.381 -3162.7 9750 0 244 244 N7 N8 11048.98 6470.476 -1298.98 9750 0 321 321 支 点 截面N1 N2 16383.28 11

23、13.385 3116.716 19500 359.4053 859.4053 500 N3 N4 13945.17 1391.731 5554.834 19500 682.4053 1582.405 900 N5 N6 12912.7 5176.381 6587.301 19500 1059.538 2459.538 1400 N7 N8 11048.98 6470.476 8451.016 19500 1382.538 3182.538 1800 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - -

24、- - - 第 8 页，共 48 页 - - - - - - - - - 9 4.3 梁截面对重心轴的静矩计算分块名称分 块面 积Ai Ai 重心距顶距离 Yi Si=Ai*Yi 自身惯矩Ii Yu-Yi Ix=Ai*（ Yu-Yi ）平方I=Ii+Ix 第一阶段跨中混凝土全面积1710400 842.1 1.4E+09 9.2873E+11 -14.6844964 368821134.6 9.29099E+11 非预应力钢筋换算面积23150 1952 4.5E+07 0 -1124.5845 29277580201 29277580201 预留管道面积-51223 1826 -9E+07

25、0 -998.584496 -51078089947 -51078089947 净截面面积1682327 827.4155036 1.4E+09 9.2873E+11 9.07298E+11 L/4截面混凝土全面积1710400 842.1 1.4E+09 9.2873E+11 -14.6844964 368821134.6 9.29099E+11 非预应力钢筋换算面积23150 1952 4.5E+07 0 -1124.5845 29277580201 29277580201 预留管道面积-51223 1826 -9E+07 0 -998.584496 -51078089947 -51078

26、089947 净截面面积1682327 827.4155036 1.4E+09 9.2873E+11 9.07298E+11 支点混凝土全面21614934.7 2E+0 1.1466.13381322358.1.1461名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 9 页，共 48 页 - - - - - - - - - 10 截面积00 9 1E+12 910132 37 5E+12 非预应力钢筋换算面积23150 1952 4.5E+07 0 -1011.16609 2366

27、9876339 23669876339 预留管道面积-51223 1139 -6E+07 0 -198.16609 -2011516923 -2011516923 净截面面积2133327 940.8339101 2E+09 1.1461E+12 1.16781E+12 第 二阶段跨中混凝土全面积1710400 842.1 1.4E+09 9.2873E+11 38.26897915 2504906054 9.31235E+11 非预应力钢筋换算面积23150 1952 4.5E+07 0 -1071.63102 26585298988 26585298988 预应力钢筋换算面积42984 1

28、826 7.8E+07 0 -945.631021 38437067698 38437067698 换算截面面积1776534 880.3689791 1.6E+09 9.2873E+11 9.96257E+11 L/4截面混凝土全面积1710400 842.1 1.4E+09 9.2873E+11 38.26897915 2504906054 9.31235E+11 非预应力钢筋换算面积23150 1952 4.5E+07 0 -1071.63102 26585298988 26585298988 预应力钢筋换算面积42984 1826 7.8E+07 0 -945.631021 38437

29、067698 38437067698 换算截面面积1776534 880.3689791 1.6E+09 9.2873E+11 9.96257E+11 支 点截面混凝土全面积2161400 934.7 2E+09 1.1461E+12 14.51476215 455360121.7 1.14652E+12 非预应力钢筋换算面积23150 1952 4.5E+07 0 -1002.78524 23279136100 23279136100 预应力钢筋换算面积42984 1139 4.9E+07 0 -189.785238 1548216475 1548216475 换算截面面积2227534 9

30、49.2147622 2.1E+09 1.1461E+12 1.17135E+12 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 10 页，共 48 页 - - - - - - - - - 11 4.4 持久状况截面承载能力极限状态计算4.4.1 正截面承载力计算跨中截面的预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边距离12609240174330482648159126092403304826amm, 所以020001591841hhamm求受压区高度x182200pdPfcd

31、ffAxmmhmmf b说明属于第一类 T 形截面梁。截面抗弯承载力名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 11 页，共 48 页 - - - - - - - - - 12 060(/ 2)18222.4 3250 182 (1841)223186.8 1023186.8(1.0 23155.2323155.23)ucdfdMf b x hxN mmKN mr MKN m计算结果表明跨中截面正截面满足抗弯承载力的要求。4.4.2 斜截面承载力计算（1）截面抗剪承载力计算选取距

32、支点 h/2 、L/4 处和变截面点处进行截面抗剪承载力复核。箍筋采用 HRB335 级钢筋，直径 12mm ，双肢筋，间距 Sv=200mm，距支点相当于一倍梁高范围内，箍筋间距Sv=80mm 。距支点 L/4 截面斜截面抗剪承载力计算：进行斜截面抗剪强度上、下限复核：0.510-32ftdbh0 0Vd 0.5110-3cuf，kbh0Vd验算截面剪力组合设计值，求得Vd=1402.62kN 预应力提高系数2取 1.25 。验算截面（距支点h/2=700mm ）处的截面腹板宽度， b=440mm ；h0为计算截面处纵向钢筋合力作用点至截面上边缘的距离, h0=h-a=1841mm 。所需数

33、据查得：,1.65,50,330tdcu ksdfMpa fMpa fMpa0.5 10-32ftdbh0=0.510-31.25 1.65 4401841=926.483kN r0Vd=1402.62kN 计算结果表明截面尺寸满足要求。斜截面抗剪承载力：按下式计算：0Vd Vcs+VpbVcs=1230.4510-3bh020.6cuksvsdvpff，式中： p=100=1.736 vsvsvbsA0.00292 束预应力钢筋的平均值采用4sinpVcs=1230.4510-3bh020.6cuksvsdvpff，=2101.772kN 此时，预应力尚未弯起，所以 Vpb=0kN 该截面的

34、抗剪承载力为：Vdu= Vcs+Vpb=2101.7720Vd=1402.62kN 说明距支点 L/4 处斜截面抗剪承载力满足要求。支点截面的验算：按下式计算：0Vd Vcs+Vpb Vd验算截面剪力组合设计值，求得Vd=2321.07kN 预应力提高系数2取 1.25 。验算截面（距支点h/2=700mm ）处的截面腹板宽度， b=440mm ；h0为计算截面处纵向钢筋合力作用点至截面上边缘的距离, h0=h-a=1237mm 。所需数据查得：,1.65,50,330tdcu ksdfMpa fMpafMpaVcs=1230.4510-3bh020.6cuksvsdvpff，式中： p=10

35、0=2.584 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 12 页，共 48 页 - - - - - - - - - 13 vsvsvbsA0.00446 sin0.1455pVcs=1230.4510-3bh020.6cuksvsdvpff，=1872.35kN Vpb=0.7510-3fpdApdsiNp=923.983kN 该截面的抗剪承载力为：Vdu= Vcs+Vpb=923.983+1872.35=2796.333kN0Vd=2321.07kN 说明支点处斜截面抗剪承

36、载力满足要求。（2）斜截面抗弯承载力由于钢束均锚固于梁端 , 钢束数量沿跨长方向没有变化, 且弯起角度缓和 , 其斜截面抗弯强度一般不控制设计 , 故不另行验算。4.5 钢束预应力损失估算4.5.1 预应力钢筋张拉（锚下）控制应力con按公路桥规规定采用Mpafpkcon1395186075.075.04.5.2 钢束应力损失（1）预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失L1L1= coN1-e-( +kx) dlx2/, 采用预埋金属波纹管成型时，0015.0,25.0kN1、N2 、N3 、N4只有竖弯。摩擦损失计算表跨中截面钢束编号 x kx coN l1 （）弧度N1 N2 8 0.13

37、96 0.0349 19.79 0.029685 0.062544 1395 87.24828 N3 N4 8 0.1396 0.0349 19.734 0.029601 0.062465 1395 87.13843 N5 N6 15 0.2618 0.06545 19.806 0.029709 0.090772 1395 126.6264 N7 N8 15 0.2618 0.06545 19.699 0.029549 0.090626 1395 126.4229 N9 0 0 0 19.86 0.02979 0.029351 1395 40.94416 N10 0 0 0 19.86 0.0

38、2979 0.029351 1395 40.94416 N11 0 0 0 19.86 0.02979 0.029351 1395 40.94416 平均值88.88223 L/4 截面钢束编号 x kx coN l1 （）弧度N1 N2 8 0.1396 0.0349 10.04 0.01506 0.048733 1395 67.98187 N3 N4 8 0.1396 0.0349 9.984 0.014976 0.048653 1395 67.8704 N5 N6 15 0.2618 0.06545 10.056 0.015084 0.077376 1395 107.9402 N7 N8

39、 15 0.2618 0.06545 9.949 0.014924 0.077228 1395 107.7336 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 13 页，共 48 页 - - - - - - - - - 14 N9 0 0 0 10.11 0.015165 0.015051 1395 20.99557 N10 0 0 0 10.11 0.015165 0.015051 1395 20.99557 N11 0 0 0 10.11 0.015165 0.015051 1

40、395 20.99557 平均值69.63989 支点截面钢束编号 x kx coN l1 （）弧度N1 N2 8 0.1396 0.0349 0.29 0.000435 0.034718 1395 48.43162 N3 N4 8 0.1396 0.0349 0.234 0.000351 0.034637 1395 48.3185 N5 N6 15 0.2618 0.06545 0.306 0.000459 0.063784 1395 88.9786 N7 N8 15 0.2618 0.06545 0.199 0.000299 0.063634 1395 88.76897 N9 0 0 0

41、0.36 0.00054 0.00054 1395 0.753097 N10 0 0 0 0.36 0.00054 0.00054 1395 0.753097 N11 0 0 0 0.36 0.00054 0.00054 1395 0.753097 平均值50.11406 各控制截面 l1 平均值跨中L/4 支点l1 平均值88.88222697 69.63988791 50.1140617 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 14 页，共 48 页 - - - - -

42、- - - - 15 （3）预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失（L4）混凝土弹性压缩引起的应力损失取按应力计算需要控制的截面计算。对于简支梁可取l/4截面直接按简化公式进行计算，即l4=式中 m 张拉批数， m=10; 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 15 页，共 48 页 - - - - - - - - - 16 预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度等级f,ck计算; f,ck假定为设计强度的90% ，即 f,ck=0.9

43、C50.查附表 12 得 Ec, =3.35 104MPa, 故=5.82 PC全部预应力钢筋（分批）的合力Np在其作用点（全部预应力钢筋重心点）处所产生的混凝土正应力， PC=, 截面特性按表第一阶段L/4 截面取用；其中=（coN-l2-l1）Ap=12007453N PC=20.33MPa 所以l4=47.34MPa （4）钢筋松弛引起的预应力损失（L5）采用超张拉，取 =1.0 对于低松弛钢绞线，钢筋松弛系数=0.3 421lllconpeL5=（0.52 pepkf-0.26 ）pe 式中张拉系数，采用超张拉，取=0.9 钢筋松弛系数，对于底松弛钢绞线，取=0.3; ep传力杆锚固时

44、的钢筋应力，=（coN-l2-l1-l4）, 这里仍采用 L/4 截面的应力值作为全梁的平均值计算，故ep = （coN-l2-l1-l4）=1299.51 MPa 所以l5=36.25 MPa（5）混凝土收缩、徐变引起的损失（L6）L6= 000.9115pcseppcpsEtttt，JeMJeNANpGKnppnppe)(式中加载龄期为to时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值；to加载龄期，即达到设计强度为90% 的龄期，近似按标准养护条件计算则有：0.9fck=, 则可得到 to20d; 对于二期恒载 G2的加载龄期 to，假定为 to，=90d。该桥所属的桥位于野外一般地区，相对湿度

45、为75% ，跨中截面其理论厚度：2/2 1820400 /12510291chAumm00222/11AIeiepspcps由 此 可 查 表12-3并 内 插 值 得 相 应 的 徐 变 系 数 终 极 值 。,201.71ouuttt，,901.26ouuttt， 混 凝 土 收 缩 应 变 终 极 为20,ut=2.0810-4ep为传力锚固时在跨中和L/4 截面的全部受力钢筋（包括预应力钢筋和纵向非预应力受力钢筋，为简化计算不计构造钢筋影响）截面重心处，由NPI，MG1，MG2所引起的混凝土正应力的平均值。 考虑到加载龄期不同MG2徐变系数变小乘以折减系数，,ottu /20,ut。计

46、算 NPI和 MG引起的应力采用第一阶段截面特性，计算MG2引起的应力时采用第三阶段截面特性。跨中截面：PIconl2N( - )11631.13toApKNopuunpnpPInPIlPcWMGttWMGIeNAN2*20,90,)(122/,=7.17MPa 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 16 页，共 48 页 - - - - - - - - - 17 L/4 截面：PIconl2N( - )11570.05toApKNopuunpnpPInPIlPcWMGtt

47、WMGIeNAN2*20,90,)(122/,=10.2 MPa 所以=8.69 MPa =AAsAp=0.00746（未计算构造钢筋影响）EP=5.65 MPa 将以上各项代入即得l6=85.7MPa 各截面钢束预应力损失汇总表工作阶段预加应力阶段使用阶段有效预应力应力损失项目 LI= L1+ L2+L4(Mpa) Pli= l5+ l6(Mpa) 预 加 应 力阶段使 用 阶段计算截面L1 L2 L4 LI L5 L6 lii Pli Plii 跨中截面（I-I ）88.88 0 47.34 136.22 36.25 85.7 121.95 1258.78 1136.83 L/4 截面69

48、.64 25.85 47.34 142.83 36.25 85.7 121.95 1252.17 1130.22 支点截面50.11 113.52 47.34 210.97 36.25 85.7 121.95 1184.03 1062.08 4.6 应力验算4.6.1 短暂状况的正应力验算预应力混凝土结构按短暂状态设计时， 应计算构件在制造、运输及安装等施工阶段，由预加力（扣除相应的应力损失） 、构件自重及其它施工荷载引起的截面应力。对简支梁，以跨中截面上、下缘混凝土正应力控制。Np=peAp=（coN- LI）Ap=11631.13kN 15.180pPpntGctnnunuNN eMAWW

49、Mpa19.370.7(0.728.620.72)pPpntGccnbnbckNN eMAWWMpafMpa预加力阶段混凝土的拉压应力满足应力限制值的要求。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 17 页，共 48 页 - - - - - - - - - 18 4.6.2 持久状况的正应力验算（1）截面混凝土的正应力验算应力计算的作用取标准值，汽车荷载计入冲击系数。跨中截面：名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - -

50、- - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 18 页，共 48 页 - - - - - - - - - 19 6612()()()pcconsISIIPIIPIIPpIIpnplsnspnnppIIPlSppnQGGPcunnunuououNAAy baA y baey baAANeMMMNAWWWW上边缘压应力计算值为（2）持久状况下预应力钢筋的应力验算：由二期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为2QGktOPMMW所以钢束应力为pIIEPkt表明钢筋应力满足要求。（3）持久状况下的混凝土主应力验算：一般取变截面点分别计算上梗肋、形心轴和下梗肋处在标准值效应组