锅壳锅炉第3部分：设计与强度计算（征求意见稿）.pdf

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1、ICS 27.060.30 J98 中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准 GB/T 16508.3XXXX 代替 GB/T 16508.32013 锅壳锅炉 第 3 部分：设计与强度计算 Shell boilers Part 3：Design and strength calculation “在提交反馈意见时，请将您知道的相关专利连同支持性文件一并附上。” （征求意见稿） XXXX - XX - XX 发布 XXXX - XX - XX 实施 GB/T 16508.3XXXX I 目 次 前言 . II 1 范围 . 1 2 规范性引用文件 .

2、 1 3 术语和定义 . 1 4 符号和单位 . 2 5 设计基本要求 . 2 6 承受内压力的圆筒形元件 . 6 7 承受外压力的圆筒形炉胆、冲天管、烟管和其他元件 . 16 8 凸形封头、炉胆顶、半球形炉胆和凸形管板 . 27 9 有拉撑、加固的平板和管板 . 32 10 拉撑件和加固件 . 38 11 平端盖及盖板 . 45 12 下脚圈 . 48 13 孔和孔的补强 . 50 14 焊制三通 . 59 15 决定元件最高允许工作压力的验证法 . 61 附录 A（资料性附录） 铸铁锅炉受压元件设计计算 . 66 附录 B（资料性附录） 矩形集箱设计计算 . 67 附录 C（资料性附录）

3、水管管板设计计算 . 71 GB/T 16508.3XXXX II 前 言 GB/T 16508锅壳锅炉分为以下8个部分： 第 1 部分：总则； 第 2 部分：材料； 第 3 部分：设计与强度计算； 第 4 部分：制造、检验和验收； 第 5 部分：安全附件和仪表； 第 6 部分：燃烧系统； 第 7 部分：安装； 第 8 部分：运行。 本部分为GB/T 16508的第3部分。 本部分按照GB/T 1.12009给出的规则起草。 本部分代替GB/T 16508.32013，本部分与GB/T 16508.32013相比，主要技术变化如下： 增加了本部分用到的名词术语（见 3.1、3.2、3.3、3.

4、4）； 修改了设计附加压力的注释，增加了基本许用应力符号；（见第 4 章，2013 年版的第 4 章）； 增加了设计基本要求。删除了采用试验或者其他计算方法确定锅炉受压元件强度的评审要求 （见 5.1，2013 年版的 5.1.2）； 修改了设计结构要求（见 5.2，2013 年版的 5.1）； 删除了锅炉性能、热效率、排放要求（见 2013 年版的 5. 2、5.3、5.4）； 增加了焊接接头系数的选取方法（见 5.4）； 增加了相邻温度之间的许用应力数值可用算术内插法确定并应舍去小数点后的数值的规定 （见 5.5）； 增加了烟管计算温度的确定要求（见表 4）； 修改了设计附加压力的相关条款

5、，明确了设计附加压力的计算方法，增加了蒸汽锅炉、热水锅 炉和单独设计锅炉部件的设计附加压力的计算方法和取值方法（见 5.7.5、5.7.6，2013 年版 的 5.7）； 修改了允许采用 T 型接头的锅炉适用范围（见 6.9.5，2013 年版的 6.9.5）； 修改了卧式锅壳锅炉烟管的压力适用范围（见 7.1，2013 年版的 7.1）； 增加了烟管计算厚度的方法（见 7.6.2）； 修改了管接头补强的要求（见 13.7.2，2013 年版的 13.7.2）。 本部分由全国锅炉压力容器标准化技术委员会（SAC/TC 262）提出并归口。 本部分负责起草单位： 上海工业锅炉研究所有限公司、上海

6、市特种设备监督检验技术研究院等。 本部分参与起草单位： 本部分主要起草人： 本部分所代替标准的历次版本发布情况为： GB/T 165081996； GB/T 16508.32013。 GB/T 16508.3XXXX 1 锅壳锅炉 第 3 部分：设计与强度计算 1 范围 1.1 GB/T 16508 的本部分规定了锅壳锅炉基本受压元件的设计基本要求和强度计算方法，并给出了铸 铁锅炉（附录 A）、矩形集箱（附录 B）和水管管板（附录 C）的设计基本要求。 1.2 本部分适用于承受内（外）压圆筒形元件、封头、管板、拉撑件、端盖、下脚圈等的设计计算。 2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必

7、不可少的。 凡是注日期的引用文件， 仅注日期的版本适用于本文件。 凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 GB/T 150 压力容器 GB/T 985.1 气焊、焊条电弧焊、气体保护焊和高能束焊的推荐坡口 GB/T 985.2 埋弧焊的推荐坡口 GB/T 1576 工业锅炉水质 GB/T 2900.48 电工名词术语 锅炉 GB/T 9252 气瓶压力循环试验方法 GB/T 12145 火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量 GB/T 16507.3 水管锅炉 第3部分：结构设计 GB/T 16508.1 锅壳锅炉 第1部分：总则 GB/T 16508.2 锅壳锅炉

8、第2部分：材料 GB/T 16508.4 锅壳锅炉 第4部分：制造、检验和验收 NB/T 47013 承压设备无损检测 TSG G0001 锅炉安全技术监察规程 3 术语和定义 GB/T 16508.1和GB/T 2900.48界定的以及下列术语和定义适用于本文件。 3.1 腐蚀裕量 corrosion allowance thickness 设计使用期内，元件考虑腐蚀减薄需要附加的厚度。 3.2 厚度负偏差 minus tolerance of thickness 材料标准规定允许厚度负偏差的下限值的绝对值。 3.3 工艺附加厚度 process additional thickness 元

9、件在冲压、卷制或弯制过程中制造工艺所允许的材料厚度最大减薄值。 GB/T 16508.3XXXX 2 3.4 最小需要厚度 minimum required thickness 元件承载计算压力、计算温度等载荷，并考虑腐蚀减薄因素所需厚度的最小值。 4 符号和单位 本标准中各章节通用的符号含义和单位如下： 1 C受压元件腐蚀裕量，mm； 2 C受压元件工艺附加厚度，mm； 3 C受压元件钢材厚度负偏差，mm； t E 计算温度时材料的弹性模量，MPa； p计算压力，MPa； p校核计算最高允许工作压力，MPa； r p锅炉额定压力，MPa； o p工作压力，MPa； st对应于计算压力下的工质

10、饱和温度（热水锅炉为额定出水温度），； c t计算温度，； mave t工质额定平均温度，； a p设计附加压力，（考虑安全阀整定压力（低启），MPa； h p受压元件所受液柱静压力，MPa； f p工质流动阻力附加压力，MPa； 修正系数； J 基本许用应力，MPa； 许用应力，MPa。 5 设计基本要求 5.1 基本要求 5.1.1 锅炉设计应采用先进的技术，使产品满足安全、可靠、高效、经济和环保的要求。锅炉设计的 基本原则应符合 GB/T 16508.1 的规定。 5.1.2 设计时应按本部分的规定和GB/T 16508.1的要求确定所需考虑的计算载荷及所需进行的载荷计 算。 5.1.3

11、 设计时应保证元件壁温不超过所用材料的许用温度，并考虑受热面管子内外壁温差及内壁抗蒸 汽氧化等因素，材料的选用应满足 GB/T 16508.2 的要求。 5.1.4 设计时应按本部分中的有关强度计算公式或应力分析计算公式和规定，确定受压元件的设计厚 度。也可采用试验或其他计算方法确定锅炉受压元件强度。 5.1.5 锅炉结构的设计应考虑便于安装、运行操作、检修和清洗内外部。 5.2 结构要求 5.2.1 各受压元件应有足够的强度。受压部件（元件）结构的型式、开孔和焊缝的布置应尽量避免或 减少复合应力和应力集中。 5.2.2 筒体、炉胆壁厚和长度应符合下列要求： GB/T 16508.3XXXX

12、3 a) 当锅壳内径大于 1000 mm 时，锅壳的取用壁厚应不小于 6 mm；当锅壳内径不超过 1000 mm 时， 锅壳筒体的取用壁厚应不小于 4 mm； b) 炉胆内径应不超过 1800 mm，其取用壁厚应不小于 8 mm，并且不大于 22 mm；当炉胆内径小于 或等于 400 mm 时，其取用壁厚应不小于 6 mm；卧式内燃锅炉的回燃室，其筒体的取用壁厚应 不小于 10 mm，且不大于 35 mm； c) 胀接连接的筒体、管板，取用壁厚应不小于 12 mm；外径大于 89 mm 的管子不应采用胀接结构 设计； d) 卧式锅壳锅炉平直炉胆的计算长度应不超过 2000 mm；当炉胆两端与管

13、板扳边对接连接时，平 直炉胆的计算长度可放大至 3000 mm。 5.2.3 蒸汽锅炉的最低安全水位应高于最高火界 100 mm，但锅壳内径不大于 1500 mm 的卧式锅壳锅炉 的最低安全水位应高于最高火界 75 mm。锅炉的最低及最高安全水位应在图样上标明。 5.2.4 焊接连接应符合下列要求： a) 锅炉主要受压元件的主焊缝（锅壳、炉胆、回燃室、集箱等的纵向和环向焊缝，以及封头、管 板、炉胆顶和下脚圈的拼接焊缝等）应采用全焊透的对接接头；锅炉受压元件的焊缝不应采用 搭接结构；拉撑件不应采用拼接。 b) 当强度计算要求全焊透的加强结构型式时， 管接头与锅壳、 集箱的连接应采用全焊透的接头型

14、 式。 c) 锅炉受压元件人孔圈、头孔圈与筒体、管板的连接应采用全焊透结构。 d) 对接焊接接头型式，可参照 GB/T 985.1、GB/T 985.2 的规定。管子或管接头与筒体、集箱的 焊接连接允许采用的型式，可参照 GB/T 16507.3 的规定。承受主要载荷的吊耳与受压元件之 间的焊接连接允许采用的型式，可参照 GB/T 16507.3 的规定。 e) 对需要进行无损检测的焊接接头，应设计成能够满足进行无损检测所要求的型式。 5.2.5 焊缝布置应符合下列要求： a) 锅壳（筒体壁厚不相等的除外）和炉胆上相邻两筒节的纵向焊缝，以及封头、管板、炉胆顶或 下脚圈的拼接焊缝与相邻筒节的纵向

15、焊缝， 都不应彼此相连。 其焊缝中心线间距离 （外圆弧长） 至少为较厚钢板厚度的 3 倍，且不小于 100 mm。 b) 锅炉受热面管子(异种钢接头除外)以及管道直段上，对接焊缝中心线间的距离L应满足表 1 的要求。当锅炉结构难以满足表 1 要求时，对接焊缝的热影响区不应重合，且L50 mm。 表1 对接焊缝中心线间的距离L 外径 o D / mm o D 159 o D 159 对接焊缝中心线间的距离L / mm L2 o D L300 c) 锅炉受热面管子(异种钢接头除外)以及管道上， 每根管子全长的拼接焊缝总数 N 应不超过表 2 的规定。 表2 管子拼接焊缝数量 管子全长L / m L

16、2 2L5 5L10 10L15 L15 N 不应拼接 1 2 3 4 d) 每根（排）蛇形管全长平均每 4 m 允许有一条拼接焊缝，拼接管子的长度不宜小于 2500 mm， 最短长度不小于 500 mm。 e) 锅炉受热面管子及管道对接焊缝位置应满足以下规定： GB/T 16508.3XXXX 4 1) 受热面管子及管道（盘管及成型管件除外）对接焊缝应位于管子直段上； 2) 受热面管子的对接焊缝中心线至锅筒（锅壳）及集箱外壁、管子弯曲起点、管子支吊架边 缘的距离至少为 50 mm， 对于额定工作压力大于或等于 3.8 MPa 的锅炉该距离至少为70 mm， 对于管道该距离应不小于 100 m

17、m。 f) 受压元件主要焊缝及其邻近区域应避免焊接附件。 如果不能够避免， 则焊接附件的焊缝可穿过 主要焊缝，而不应在主要焊缝及其邻近区域终止。 g) 胀接管孔不应布置在锅壳筒体的纵向焊缝上，也尽量避免布置在环向焊缝上。 h) 集中下降管的管孔不应开在焊缝上，其他焊接管孔亦应避免开在焊缝及其热影响区上。 i) 对于名义内径大于 1800 mm 的锅壳，每节筒体纵向拼接焊缝应不多于 3 条；名义内径不大于 1800 mm 的锅壳及炉胆，每节筒体纵向拼接焊缝应不多于两条。每节筒体纵向焊缝间外圆弧长 应不小于 300mm。 j) 筒体拼接时，锅壳、炉胆任一筒节长度应不小于 300 mm，集箱筒体任一

18、筒节长度应不小于 500 mm。 k) 名义内径大于 2200 mm 的管板和封头的拼接焊缝不应多于两条，名义内径不大于 2200 mm 的管 板和封头的拼接焊缝应不多于 1 条。 l) 封头的拼接焊缝离封头中心线的距离应不大于封头名义内径的 30 ，且不应通过扳边人孔， 也不应布置在人孔扳边圆弧上。 m) 平管板的整条拼接焊缝不应布置在扳边圆弧上，且不应通过扳边孔。 n) 拱型管板拼接焊缝与平直部分和凸形部分相交线的距离不应超过当量内径的 30 （中心线按 边缘烟管管排中心线算起）。 o) 下脚圈的拼接焊缝应径向布置，两焊缝中心线间的最短外圆弧长应不小于 300 mm。 5.2.6 锅壳内径

19、大于 1000 mm 时，应在筒体或封头（管板）上开设人孔；由于结构限制导致人员无法 进入锅炉时，可只开设头孔；对锅壳内布置有烟管的锅炉，人孔和头孔的布置应兼顾锅壳上部和下部的 检修需求；锅壳内径为 800 mm1000 mm 的锅壳锅炉，至少应在筒体或封头（管板）上开设一个头孔； 立式锅壳锅炉（电加热锅炉除外）下部开设的手孔数量应满足清理和检验的需要，其数量应不少于 3 个。 5.2.7 奥氏体不锈钢元件不应直接焊接或螺纹连接到铁素体集箱和管子上。 5.3 腐蚀裕量 腐蚀裕量应根据如下要求进行确定： a) 对于 20 mm 的元件以及平直部件，取 C10 mm； b) 对于 20 mm 的元

20、件，取 C10.5 mm； c) 在可能发生严重腐蚀的情况下，应相应地增加腐蚀裕量。 5.4 焊接接头系数 焊接接头系数应按照GB/T 16508.1的要求选取。 5.5 许用应力 5.5.1 设计计算时考虑元件结构特点和工作条件，材料的许用应力按式（1）计算。 J . (1) 5.5.2 常用材料的基本许用应力 J 可按 GB/T 16508.2 选取。GB/T 16508.2 基本许用应力表中相邻 温度之间的许用应力数值可用算术内插法确定，并应舍去小数点后的数值。 GB/T 16508.3XXXX 5 5.5.3 修正系数根据元件结构特点和工作条件，按表 3 选取。 表3 修正系数 元件型

21、式及工作条件 锅壳筒体和集箱筒体 不受热（在烟道外或可靠绝热） 1.00 受热（烟温600 ） 0.95 受热（烟温600 ） 0.90 管子（管接头） 、孔圈 1.00 烟管 0.80 波形炉胆 0.60 凸形封头、炉胆顶、 半球形炉胆、凸形管板 立式无冲天管锅炉与干汽室的凹面受压的凸形封头 1.00 立式无冲天管锅炉凸面受压的半球形炉胆 0.30 立式无冲天管锅炉凸面受压的炉胆顶 0.40 立式冲天管锅炉凸面受压的炉胆顶 0.50 立式冲天管锅炉凹面受压的凸形封头 0.65 卧式内燃锅炉凹面受压的凸形封头 0.80 凸形管板的凸形部分 0.95 凸形管板的烟管管板部分 0.85 有拉撑的平

22、板、烟管管板 0.85 拉撑件（拉杆、拉撑管、角撑板） 0.60 加固横梁 1.00 孔盖 1.00 圆形集箱端盖 （见表 16） 矩形集箱筒板 1.25 矩形集箱端盖 0.75 5.6 计算温度 5.6.1 受压元件计算温度取内外壁温算术平均值中的最大值。 5.6.2 受压元件的计算温度 tc按热力计算确定。 当锅炉给水质量符合 GB/T 1576 或 GB/T 12145 标准时， 计算温度可按表 4 确定。 表4 计算温度 tc 单位为 受压元件型式及工作条件 tc 防焦箱 tmave+110 直接受火焰辐射的锅壳筒体、炉胆、炉胆顶、平板、管板、火箱板、集箱 tmave+90 与温度 9

23、00 以上烟气接触的锅壳筒体、回燃室、平板、管板、集箱 tmave+70 与温度 600 900 烟气接触的锅壳筒体、回燃室、平板、管板、集箱 tmave+50 与温度低于 600 烟气接触的锅壳筒体、平板、管板、集箱 tmave+25 水冷壁管 tmave+50 对流管、拉撑管、烟管 tmave+25 不直接受烟气或火焰加热的元件 tmave 注：tc仅适用于锅炉给水质量符合GB/T 1576或GB/T 12145标准的情况。 GB/T 16508.3XXXX 6 5.7 工作压力和计算压力 5.7.1 工作压力按式（2）计算： hfro pppp. (2) 5.7.2 工质流动阻力 f p

24、取最大流量时计算元件至锅炉出口之间的压力降。 5.7.3 当所受液柱静压力不大于 far ppp的 3 时，则取所受液柱静压力等于零。 5.7.4 受压元件的计算压力按式（3）计算： ao ppp. (3) 5.7.5 蒸汽或热水锅炉的设计附加压力按下列方法之一计算或选取： a) 蒸汽或热水锅炉的设计附加压力应大于或等于计算元件所在系统安全阀实际整定压力（低启） 与该系统安全阀装设地工作压力的差值； b) 根据额定压力范围 r p进行选取和计算： 1) 对于 r p0.8 MPa，设计附加压力取 0.05 MPa； 2) 对于 0.8 MPa r p5.9 MPa，设计附加压力为 0.06 o

25、 p； 3) 对于 r p5.9 MPa，设计附加压力为 0.08 o p。 注： o p为计算元件的工作压力 5.7.6 单独设计的锅炉部件设计附加压力按下列方法之一计算或选取： a) 根据配套锅炉的情况选取设计附加压力； b) 按元件工作压力 o p进行选取和计算： 1) 对于 o p0.8 MPa，设计附加压力取 0.05 MPa； 2) 对于 0.8 MPa o p5.9 MPa，设计附加压力为 0.06 o p； 3) 对于 o p5.9 MPa，设计附加压力为 0.08 o p。 注： o p为计算元件的工作压力 6 承受内压力的圆筒形元件 6.1 范围 本章规定了承受内压的圆筒形

26、元件，包括筒体、集箱、内压管子、大横水管等元件的设计计算方法 和结构要求。 6.2 符号与单位 a 计算斜向孔桥减弱系数时的两孔间在筒体平均直径圆周方向上的弧长，mm； 1 a弯管工艺系数； 1 b弯管外侧厚度实际制造工艺减薄率； C 厚度附加量，mm； i D锅壳筒体内径，mm； o D集箱筒体外径，mm； d开孔直径，插入式整体焊接管接头、插入式双面角焊（仅对 r p2.5 MPa的不受热锅筒）管 接头（或孔圈）的内径，椭圆孔在相应节距方向上的尺寸，mm； GB/T 16508.3XXXX 7 e d孔的当量直径，mm； m d相邻两孔直径的平均值，mm； o d管子的外径，mm； K 斜

27、向孔桥的换算系数； 1 K弯管形状系数； m管子厚度下偏差（为负值时）与管子公称厚度的百分比绝对值，； n两孔间在筒体轴线方向上的距离b与两孔间在筒体平均直径圆周方向上的弧长的比值； n1弯管中心线的半径R与管子外径的比值； w p弯管校核计算最高允许工作压力，MPa； R弯管中心线的半径或圆弧集箱中心线的半径，mm； s0可不考虑孔间影响的相邻两孔的最小节距，mm； s纵向（轴向）相邻两孔的节距，或为火箱管板的内壁间距，mm； s 横向（环向）相邻两孔的节距，mm； s 斜向相邻两孔的节距，mm； 孔的轴线偏离筒体径向的角度，； 受压元件名义厚度，mm； 对接边缘厚度偏差，mm； c 受压元

28、件计算厚度，mm； min 受压元件成品最小厚度，mm； bc 钢管弯成的弯管外侧的理论计算厚度，mm； be 弯管外侧的有效壁厚，mm； bmin 弯管成品外侧的最小厚度，mm； e 受压元件有效厚度，mm； 纵向孔桥减弱系数； 横向孔桥减弱系数； 斜向孔桥减弱系数； d 斜向孔桥当量减弱系数； w 焊接接头系数； min 最小减弱系数； c 校核部位的减弱系数。 6.3 锅壳和集箱筒体 6.3.1 锅壳筒体计算厚度按式（4）计算： p pD 2 min i c . (4) 锅壳筒体成品最小需要厚度按式（5）计算： 1cmin C . (5) 锅壳筒体名义厚度为圆整数，应满足式（6）： C

29、c . (6) 6.3.2 集箱筒体计算厚度按式（7）计算： p pD 2 min o c . (7) 其成品最小需要厚度 min 按式（5）计算。 GB/T 16508.3XXXX 8 集箱筒体名义厚度应满足式（8） ： C c . (8) 6.3.3 校核计算时，锅壳筒体及集箱筒体的最高允许工作压力按式（9）、（10）计算。 锅壳筒体： ei ec 2 D p . (9) 集箱筒体： eo ec 2 D p . (10) 式中有效厚度 e 按式（11）计算： Ce . (11) 当 e 按式（11）计算时，取 c 等于 min ； e 也可取为各校核部位的实际测量厚度减去以后可能的 腐蚀减

30、薄量，此时式（9）中的)/()( eiec D、式（10）中的)/()( eoec D应以最小值代入。此外， 由式（9）、式（10）算得的最高允许工作压力还应满足第13章孔的补强要求。 6.4 承受内压力管子 6.4.1 厚度按下列要求计算： 直管的理论计算厚度按式（12）计算： p pd 2 o c . (12) 用钢管弯成的弯管，弯管外侧的理论计算厚度 bc 按式（13）计算： c1bc K . (13) 式中弯管形状系数K1按式（14）计算： o o 1 24 4 dR dR K . (14) 直管的名义厚度应满足式（15）： C c . (15) 由钢管弯成的弯管，弯管的名义厚度应满足

31、式（16）： C bc . (16) 6.4.2 校核计算时，直管最高允许工作压力按式（17）计算： eo ew 2 d p . (17) e 按式（18）计算： Ce . (18) 弯管最高允许工作压力 w p按式（19）计算： beo1 bew w 2 dK p . (19) 弯管外侧的有效厚度be按式（20）计算： Cbe . (20) 带弯管的管子的最高允许工作压力应取式（17）和式（19）中的较小值。 6.5 立式锅炉大横水管 GB/T 16508.3XXXX 9 立式锅炉大横水管（Di为102 mm300 mm）名义厚度和最高允许工作压力按式（21）、（22）计算： 3 44 i

32、pD . (21) i )3(44 D p . (22) 6.6 减弱系数及焊接接头系数 6.6.1 式（4）和式（7）中的最小减弱系数 min 取纵向焊接接头系数 w 、纵向孔桥减弱系数、两倍 横向孔桥减弱系数 2（当 21 时，取 2=1.00）及斜向孔桥当量减弱系数 d （当 d 1 时，取 d =1.00）中的最小值。若孔桥位于焊缝上，应按 6.9.3 有关规定处理。 6.6.2 按锅炉制造技术条件检验合格的焊缝，其焊接接头系数 w 按 GB/T 16508.1 选取。若环向焊缝 上无孔，则环向焊接接头系数可不予考虑。 6.6.3 孔排中若相邻两孔的节距（纵向、横向或斜向）不小于按式（

33、23）计算的值时，孔桥减弱系数 可不必计算。 )(2 im0 Dds . (23) 式中 m d按式 （29） 确定，插入式接管 （或孔圈） 的钢材许用应力 J 小于圆筒体钢材的许用应力 时，减弱系数计算中的d应取接管（或孔圈）内径与)/(1 2 J1 之和（1为加强管接头或加强圈 的名义厚度）。 6.6.4 相邻两孔的节距小于按式（23）确定的 0 s值，且两孔直径均不大于按 13.3.6 确定的未补强孔 最大允许直径时，应按 6.6.66.6.12 的规定计算孔桥减弱系数。 若孔排中相邻两孔中的一孔大于按13.3.6确定的未补强孔最大允许直径， 应在满足13.7.2所要求的 条件下，按13

34、.3.713.3.9的规定按单孔进行补强。补强后按无孔处理。 若相邻两孔均需要补强，其节距应不小于其平均直径的1.5倍。 当相邻两孔均需要补强时，补强计算除符合13.3.713.3.9的规定以外，还应符合以下要求： a) 加厚管接头的高度应为厚度的 2.5 倍； b) 加厚管接头的焊脚尺寸应等于加厚管接头的厚度； c) 若两孔的节距小于两孔直径之和， 导致它们的有效补强范围重叠， 应按两孔总的补强面积不小 于各孔单独所需补强面积之和的方法进行补强，重叠部分补强面积不应重复计算。 6.6.5 对于立式锅炉筒体上的加煤孔、出渣孔等，均应按 13.3.713.3.9 的规定进行补强，补强后按 无孔处

35、理。加煤孔圈、出渣孔圈等最小需要厚度按 13.4.4 确定。 6.6.6 等直径纵向相邻两孔（图 1）的孔桥减弱系数按式（24）计算： s ds . (24) 图1 纵向孔桥 GB/T 16508.3XXXX 10 6.6.7 等直径横向相邻两孔（图 2）的孔桥减弱系数按式（25）计算： s ds . (25) 图2 横向孔桥 6.6.8 等直径斜向相邻两孔（图 3）的孔桥当量减弱系数按式（26）计算： K d . (26) 图3 斜向孔桥 斜向孔桥换算系数K按式（27）计算： 2 2 1 75. 0 1 1 n K . (27) 当n2.4时，可取K=1，此时 d 。 GB/T 16508.

36、3XXXX 11 斜向孔桥减弱系数 按式（28）计算： s ds . (28) 式中 2 1nas 。 当1 d 时，取d=1.00；d也可按线算图（图4）直接查取。 注：图中虚线为各条曲线极小值的连线。 图4 确定 d值的线算图 GB/T 16508.3XXXX 12 6.6.9 若相邻两孔直径不同，在计算孔桥减弱系数时，式（24）、式（25）及式（28）中的直径d取 相邻两孔的平均值 m d，即： 2 21 m dd d . (29) 6.6.10 计算凹座开孔（图 5）的孔桥减弱系数时，式（24）、式（25）及式（28）中的直径d以当量 直径 e d代入， e d按式（30）计算： )(

37、 111e dd h dd . (30) 式（30）中的 1 d、 1 d 参见图5。 6.6.11 如孔排中的孔为非径向孔（图 6），计算孔桥减弱系数时，式（24）、式（25）及式（28）中 的直径d以当量直径 e d代入， e d按如下规定确定： 纵向孔桥： dd e . (31) 横向孔桥： cos e d d . (32) 斜向孔桥： 22 2 e cos 1 n n dd . (33) 非径向孔孔轴与径向夹角应不大于45。 非径向孔宜经机械加工或仿形气割成形。 图5 具有凹座的孔 GB/T 16508.3XXXX 13 图6 非径向孔 6.6.12 对于椭圆孔，计算孔桥减弱系数时，孔

38、径d按该孔沿相应节距方向上的尺寸确定。 6.7 附加厚度 6.7.1 锅壳筒体的附加厚度 锅壳筒体的厚度附加量C按式（34）计算： 321 CCCC . (34) 腐蚀裕量与水侧的含氧量相关，也与烟气侧的含硫量相关，并与锅炉的设计寿命相关，腐蚀裕量的 附加厚度 1 C一般取0.5 mm，对厚度超过20 mm的元件，腐蚀裕量可取0 mm，若腐蚀减薄量超过0.5 mm， 则取实际可能的腐蚀减薄值。 工艺附加厚度 2 C应根据具体工艺情况而定：一般情况下，冷卷后冷校的锅壳筒体，可取0 mm；冷 卷后热校的锅壳筒体，可取1 mm；热卷后热校的锅壳筒体，可取2 mm。 钢材厚度负偏差（为负值时）的附加厚

39、度 3 C按有关材料标准确定。 6.7.2 集箱筒体的附加厚度 6.7.2.1 设计计算时，集箱筒体的厚度附加量按式（35）计算： 321 CCCC . (35) 对于由钢管制成的直集箱筒体， 1 C按6.7.1原则处理， 2 C取为零， 3 C按式（36）计算： )( 100 1c3 C m m C . (36) 对于由钢管弯成的圆弧形集箱筒体， 1 C按6.7.1原则处理， 2 C、 3 C分别按式（37）和式（38）计 算： ) 12)(14( 11 c 2 nn C . (37) 式中 1 n为集箱中心线的弯曲半径与集箱筒体外径的比值，当 1 n4.5时，按直集箱处理。 )( 100 21c3 CC m m C . (38) 6.7.2.2 校核计算时，集箱筒体的厚度附加量C按式（35）计算。 GB/T 16508.3XXXX 14 对于由钢管制成的直集箱筒体， 1 C按6.7.1原则处理， 2 C取为零， 3 C按式（39）计算。 100 3 m C . (39) 对于由钢管弯成的圆弧形集箱筒体， 1 C按6.7.1原则处理， 3 C按式（39）计算， 2 C按式（40）计 算。 ) 14(2 11 31 2 nn CC C . (40) 6.7.3