2022年多层区钢管落地脚手架方案 .pdf

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1、1 / 13 多层区钢管落地脚手架施工方案国信世家一期工程共计 160000万平方M,地下一层 , 地上529层, 共计19个单体 ,15号楼为框剪二十九层 , 总高度 95.5M,611号楼为框剪十八层 , 总高度 57.5M,1219号楼为框架五七层 , 最高处 23.5M.本施工方案为落地式双排脚手架. 扣件式钢管落地脚手架地计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001). 建筑地基基础设计规范 (GB 50007-2002). 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001). 钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等编制 . 一. 参数信息 : 1.

2、 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25 M, 立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆地纵距为 1.8M, 立杆地横距为 1.05M,大小横杆地步距为 1.8 M ；内排架距离墙长度为 0.30M；小横杆在上 , 搭接在大横杆上地小横杆根数为 2 根；采用地钢管类型为 483.5 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80 ；连墙件采用两步三跨 , 竖向间距 3.6 M, 水平间距 5.4 M, 采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 13 页2 / 13 1.1 立柱构造要求1

3、.1.1 立柱接头必须采用扣件对接, 且应符合下列要求：立柱上地对接扣件应交错布置, 两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内, 两相邻立柱接头在高度方向错开地距离不应小于 500mm ；各接头中心距主节点地距离不应大于步距地 1/3, 见下图：h立柱接头500h/31.1.2 每根立柱均应设置垫块 . 1.1.3 脚手架必须设置纵. 横向扫地杆 . 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于 200mm处地立柱上 . 横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方地立柱上 . 当立柱基础不在同一高度上时, 必须将高处地纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定. 1.1.4 纵向水平杆构造要求精选学

4、习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共 13 页3 / 13 纵向水平杆设置在横向水平杆之上, 并以直角扣件扣紧在横向水平杆上； 纵向水平杆在操作层地间距不宜大于400mm ； 纵向水平杆地长度一般不宜小于3 跨, 并不小于 6m. 1.1.5 横向水平杆构造要求双排架地横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立柱上. 1.1.6 竹笆片铺设竹笆板主筋应置于纵向水平杆方向, 应采用对接平铺 , 四个角应用直径为 1.2mm 地镀锌钢丝 , 固定置纵向水平杆上 . 1.1.7 建筑物连接刚性连接 , 预埋钢管 , 与立杆扣连 , 钢管反向硬撑

5、 . 1.1.8 支撑 剪刀撑 A.每道剪刀撑跨越立柱地根数宜在5-7 根之间 , 每道剪刀撑宽度不应小于4跨, 且不小于 6m,斜杆与地面地倾角宜在45-60之间 . B.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交地横向水平杆地槽伸出端或立柱上, 旋转扣件中心线距主节点地距离不大于150mm. 横向支撑横向支撑地斜杆应在1-2 步内, 由底至顶层呈之字型连续布置, 斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交地立柱或横向水平杆地伸出端上. 1.1.9 留洞构造如图：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 13 页4 / 13 1.2 脚手架搭设

6、1.2.1 脚手架搭设顺序放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件 ( 或加抛撑 ) 第二步纵向水平杆第二步横向水平杆1.2.2 搭设立柱地注意事项： (1) 外径 48mm 与 51mm 地钢管严禁混合使用 . (2) 相邻立柱地对接扣件不得在同一高度内, 错开距离应符合规定 . (3) 开始搭设立柱时 , 应每隔 6跨设置一根抛撑 , 直至连墙件安装稳定后 , 方可根据情况拆除 . (4) 当搭至有连墙件地构造层时, 搭设完该处地立柱 . 纵向水平杆 . 横向水平杆后 ,应立即设置连墙件 . (5) 顶层柱立柱顶端伸出建筑物地高度应符合要求. 1.2.3 搭设纵

7、. 横向水平杆地注意事项： (1) 搭设纵 . 横向水平杆时 , 其构造应符合要求 . (2) 封闭型脚手架地同一步纵向水平杆必须四周交圈, 用直角扣件与内 . 外角柱固定. (3) 双排脚手架地横向水平杆靠一端至墙装饰面地距离d ：5d10cm. 1.3 脚手架地检查 . 使用. 拆除脚手架搭设完均必须经安全员. 施工员检查验收合格后方可使用. 1.3.1 使用阶段 (1) 操作层上地施工荷载应符合设计要求, 不得超载；不得将模板支撑 . 泵送混凝土输送管等固定在脚手架上. (2) 六级及六级以上大风和雾. 雨. 雪天气应停止脚手架作业, 雨. 雪后上架操作应有防滑措施 , 应扫除积雪 .

8、(3) 应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修. 2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值 :3.000 kN/m2；脚手架用途 : 结构脚手架；同时施工层数 :2 层；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 13 页5 / 13 3. 风荷载参数本工程地处江苏省无锡 , 基本风压为 0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数 z为1.00, 风荷载体型系数 s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用. 4. 静荷载参数每M 立杆承受地结构自重标准值(kN/m2):0.1337 ；脚手板自重标准值 (kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚

9、板自重标准值(kN/m):0.150 ；安全设施与安全网 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :7 ；脚手板类别 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆. 竹笆片脚手板挡板；每M 脚手架钢管自重标准值 (kN/m2):0.038 ；5. 地基参数地基土类型 : 全部为 100厚C15 素砼硬化处理；地基承载力标准值(kpa): 160.00；立杆基础底面面积 (m2):0.25 ；地基承载力调整系数 :1.00. 二. 小横杆地计算 : 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 小横杆在大横杆地上面 . 按照小横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆地最大弯矩和变形. 1. 均布荷

10、载值计算小横杆地自重标准值 : P1= 0.038 kN/m ；脚手板地荷载标准值 : P2= 0.3 1.8/3=0.18 kN/m ；活荷载标准值 : Q=3 1.8/3=1.8 kN/m ；荷载地计算值 : q=1.2 0.038+1.2 0.18+1.4 1.8 = 2.782 kN/m；小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下地弯矩, 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 13 页6 / 13 计算公式如下 : 最大弯矩 Mqmax =2.782 1.052/8 = 0.383 kN.m；最大应

11、力计算值 = Mqmax/W =75.474 N/mm2；小横杆地最大弯曲应力 =75.474 N/mm2小于小横杆地抗压强度设计值 f=205 N/mm2, 满足要求！3. 挠度计算 : 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下地挠度荷载标准值 q=0.038+0.18+1.8 = 2.018 kN/m ；最大挠度 V = 5.02.018 10504/(384 2.06 105121900)=1.272 mm；小横杆地最大挠度 1.272 mm 小于小横杆地最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm,满足要求！三. 大横杆地计算 : 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算, 小横杆在大

12、横杆地上面 . 1. 荷载值计算小横杆地自重标准值 : P1= 0.038 1.05=0.04 kN ；脚手板地荷载标准值 : P2= 0.3 1.05 1.8/3=0.189 kN ；活荷载标准值 : Q= 3 1.051.8/3=1.89 kN ；荷载地设计值 : P=(1.20.04+1.2 0.189+1.4 1.89)/2=1.461 kN；大横杆计算简图2. 强度验算精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 13 页7 / 13 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载地设计值最不利分配地弯矩和. 均布荷载最大

13、弯矩计算 :M1max=0.080.0381.8 1.8=0.01 kN.m ；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算 :M2max=0.2671.461 1.8= 0.702 kN.m ；M = M1max + M2max = 0.01+0.702=0.712 kN.m 最大应力计算值 = 0.712 106/5080=140.141 N/mm2；大横杆地最大应力计算值 = 140.141 N/mm2小于大横杆地抗压强度设计值f=205 N/mm2, 满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载地设计值最不利分配地挠度和, 单位:mm 均布荷载最大挠

14、度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起地最大挠度： Vmax= 0.677 0.038 18004 /(100 2.06 105121900) = 0.109 mm ；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.189+1.89 ）/2=1.06kN V= 1.883 1.06 18003/ ( 100 2.06105121900) = 4.634 mm ；最大挠度和： V= Vmax + Vpmax = 0.109+4.634=4.743 mm ；大横杆地最大挠度 4.743 mm 小于大横杆地最大容许挠度 1800 / 15

15、0=12与10 mm,满足要求！四. 扣件抗滑力地计算: 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 13 页8 / 13 按规范表 5.1.7, 直角. 旋转单扣件承载力取值为 8.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际地旋转单扣件承载力取值为6.40kN. 纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取6.40 kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；小横杆地自重标准值 : P1 = 0.038 1.05

16、 2/2=0.04 kN ；大横杆地自重标准值 : P2 = 0.038 1.8=0.069 kN ；脚手板地自重标准值 : P3 = 0.3 1.051.8/2=0.284 kN ；活荷载标准值 : Q = 3 1.05 1.8 /2 = 2.835 kN；荷载地设计值 : R=1.2 (0.04+0.069+0.284)+1.42.835=4.441 kN ；R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求! 五. 脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架地荷载包括静荷载. 活荷载和风荷载 . 静荷载标准值包括以下内容：(1) 每M 立杆承受地结构自重标准值(kN), 为0.1337 NG

17、1 = 0.1337+(1.052/2) 0.038/1.8025.00 = 3.903；(2) 脚手板地自重标准值 (kN/m2) ；采用竹笆片脚手板 , 标准值为 0.3 NG2= 0.3 71.8 (1.05+0.3)/2 = 2.552 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m) ；采用栏杆 . 竹笆片脚手板挡板 , 标准值为0.15 NG3 = 0.15 71.8/2 = 0.945 kN；(4) 吊挂地安全设施荷载 , 包括安全网 (kN/m2) ；0.005 NG4 = 0.005 1.8 25 = 0.225 kN ；经计算得到 , 静荷载标准值 NG =NG1+NG2

18、+NG3+NG4 = 7.624 kN；活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和, 内. 外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值. 经计算得到 , 活荷载标准值 NQ= 31.05 1.8 2/2 = 5.67 kN；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 13 页9 / 13 风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo- 基本风压 (kN/m2), 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数 , 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定

19、采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为 0.645；经计算得到 , 风荷载标准值 Wk = 0.7 0.45 10.645 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时 , 立杆地轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 7.624+ 1.4 5.67= 17.087 kN ；考虑风荷载时 , 立杆地轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.2 7.624+ 0.85 1.4 5.67= 15.896 kN ；风荷载设计值产生地立杆段弯矩 MW为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.4 0.2031.

20、8 1.82/10 = 0.141 kN.m；六. 立杆地稳定性计算: 不考虑风荷载时 , 立杆地稳定性计算公式为：立杆地轴向压力设计值：N = 17.087 kN ；计算立杆地截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时, 取块1.0 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得： = 1.5 ；计算长度 , 由公式 lo = k h 确定： l0 = 3.118 m ；长细比 Lo/i = 197 ；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 13

21、 页10 / 13 轴心受压立杆地稳定系数, 由长细比 lo/i 地计算结果查表得到： = 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 17087/(0.186489)=187.862 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187.862 N/mm2小于立杆地抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时 , 立杆地稳定性计算公式立杆地轴心压力设计值：N = 15.896 kN ；计算立杆地截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式

22、规范表5.3.3 得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3 得： = 1.5 ；计算长度 , 由公式 l0 = kuh 确定： l0 = 3.118 m ；长细比 : L0/i = 197 ；轴心受压立杆地稳定系数, 由长细比 lo/i 地结果查表得到： = 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 15896.1/(0.186489)+141005.075/5080 = 202.528 N/mm2；立杆稳定性计算 = 202.528 N/mm

23、2小于立杆地抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！七. 最大搭设高度地计算: 按规范5.3.6 条不考虑风荷载时 , 采用单立管地敞开式 . 全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生地轴向力 NG2K(kN) 计算公式为：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 13 页11 / 13 NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.722 kN；活荷载标准值： NQ = 5.67 kN ；每M 立杆承受地结构自重标准值：Gk = 0.134 kN/m ；Hs =0.186 4.89 10

24、-4205103-(1.2 3.722 +1.45.67)/(1.20.134)=38.904 m ；按规范5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26M,按照下式调整且不超过 50M ：H = 38.904 /(1+0.00138.904)=37.447 m ；H= 37.447 和 50 比较取较小值 . 经计算得到 , 脚手架搭设高度限值 H =37.447 m. 脚手架单立杆搭设高度为25m,小于H, 满足要求！按规范5.3.6 条考虑风荷载时 , 采用单立管地敞开式 . 全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生地轴向力 NG2K(kN) 计算公式为：N

25、G2K = NG2+NG3+NG4 = 3.722 kN；活荷载标准值： NQ = 5.67 kN ；每M 立杆承受地结构自重标准值：Gk = 0.134 kN/m ；计算立杆段由风荷载标准值产生地弯矩： Mwk=Mw/ (1.4 0.85) = 0.141 /(1.4 0.85) = 0.118 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.2 3.722+0.85 1.4 (5.67+0.186 4.89 1000.118/5.08)/(1.20.134)=30.59 m ；按规范5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26M,按照下式调整且不超过 50M ：H

26、 = 30.59 /(1+0.00130.59)=29.682 m ；H= 29.682 和 50 比较取较小值 . 经计算得到 , 脚手架搭设高度限值 H 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 13 页12 / 13 =29.682 m. 脚手架单立杆搭设高度为25m,小于H, 满足要求！八. 连墙件地计算 : 连墙件地轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m2；每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积 Aw = 19.44 m2；按规范 5.4.1 条连墙件约

27、束脚手架平面外变形所产生地轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生地连墙件轴向力设计值(kN), 按照下式计算：Nlw = 1.4 WkAw = 5.53 kN；连墙件地轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.53 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆地稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15.8地结果查表得到 =0.949,l 为内排架距离墙地长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 4.89 10-4205103 = 95.133 kN ；Nl = 10

28、.53 Nf = 95.133,连墙件地设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接. 由以上计算得到 Nl = 10.53 小于双扣件地抗滑力 12.8 kN,满足要求！九. 立杆地地基承载力计算: 立杆基础底面地平均压力应满足下式地要求 p fg地基承载力设计值 : fg = fgkkc = 160 kpa ；其中, 地基承载力标准值： fgk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面地平均压力：p = N/A =63.584 kpa ；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 13 页13

29、 / 13 其中, 上部结构传至基础顶面地轴向力设计值：N = 15.896 kN ；基础底面面积： A = 0.25 m2. p=63.584 fg=160 kpa . 地基承载力满足要求！十. 拆除10.1 拆除前必须完成以下准备工作： (1) 全面检查脚手架地扣件连接. 连墙件 . 支撑体系等是否符合安全要求； (2) 根据检查结果 , 补充完善施工组织设计中地拆除顺序, 经主管部门批准后方可实施； (3) 拆除安全技术措施 , 应由工程经理逐级进行技术交底； (4) 清除脚手架上杂物及地面障碍物. 10.2 拆除应符合以下要求： (1) 拆除顺序应逐层由上而下进行, 严禁上下同时作业； (2) 所有连墙件应随脚手架逐层拆除, 严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2 步, 如高差大于 2 步, 应增设连墙件加固； (3) 当脚手架采取分段. 分立面拆除时 , 对不拆除地脚手架两端, 先固定加强 , 然后方可拆除 . 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页，共 13 页