2022年年产20吨硫酸庆大霉素发酵罐设计_ .pdf

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1、1 前言生物反应工程与设备课程设计是生物工程专业一个重要地、综合性地实践教案环节，要求综合运用所学知识如生化反应工程与生物工程设备课程来解决生化工程实际问题，对培养我们全面地理论知识与工程素养，健全合理地知识结构具有重要作用.发酵罐是发酵设备中最重要、应用最广地设备，是发酵工业地心脏，是连接原料和产物地桥梁.随着工业技术地发展，市面上出现了种类繁多、功能更加完备地新型发酵罐.如何选择或者设计一种合适地发酵罐将会成为一个研究热点.本文旨在通过相应地参数计算和设备计算完成年产 20 吨庆大霉素地机械通风发酵罐初步设计 .2 常见地发酵罐2.1 机械搅拌通风发酵罐机械搅拌发酵罐是利用机械搅拌器地作用

2、，使空气和发酵液充分混合，促使氧在发酵液中溶解，以保证供给微生物生长繁殖、发酵所需地氧气,又称通用式发酵罐.可用于啤酒发酵、白酒发酵、柠檬酸发酵、生物发酵等.图 1 机械通风发酵罐2.2 气升式发酵罐气升式发酵罐把无菌空气通过喷嘴喷射进发酵液中，通过气液混合物地湍流作用而使空气泡打碎，同时由于形成地气液混合物密度降低故向上运动，而含气率小地发酵液下沉，形成循环流动，实现混合与溶氧传质 .其结构简单、不易染菌、溶氧效率高和耗能低，主要类型有气升环流式、鼓泡式、空气喷射式等.图 2 气升式发酵罐原理图2.3 自吸式发酵罐自吸式发酵罐是一种不需要空气压缩机，而在搅拌过程中自吸入空气地发酵罐.叶轮旋转

3、时叶片不断排开周围地液体使其背侧形成真空，由导气管吸入罐外空气.吸入地空气与发酵液充分混合后在叶轮末端排出，并立即通过导轮向罐壁分散，经挡板折流涌向液面，均匀分布. 与机械发酵罐相比，有一个特殊地搅拌器，但没有通气管.罐为负压，易染菌，当转速较大时，会打碎丝状菌.图 3 自吸式发酵罐3 已知工艺条件（1）年产量： G=20 t（庆大霉素）（2）年工作日： M=300 天（3）发酵周期： t=6 天（4）发酵平均单位：m=1400单位 /毫升精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 9 页（5）成品效价：p=580单位 /毫克（6）

4、提炼总效率：p=87% （7）每年按300 天计算，每天24小时连续运行 .（8）装料系数：=75%4 工艺计算4.1 由年产量决定每天放罐发酵液体积dVpmpdMGV1000%87140030058020100075.31dm34.2 发酵罐公称容积0V和台数地确定ddnVV0=75.0175.31=42.43m按照国内发酵罐系列取3050mVdn：每天放罐系数，取dn=1 罐；：发酵罐装料系数，=75%；发酵罐总台数n=dn发酵周期 n=16=6(台）发酵周期 =每罐批发酵时间+辅助时间辅助时间 =进料时间 +灭菌操作时间+移种时间+放罐压料时间 +清洗检修时间4.3 发酵罐实际产量年吨5

5、8.23204 .4250年，台千克6.78300100058.234.4 每吨产品需要地发酵液量10.4770786.075.050tm /34.5 机械通风发酵罐地高度和直径322. 1275.12. 1时，时，一般使用DHDDHD确定发酵罐地高度和直径：设发酵罐地圆筒体积为筒V，封底体积为底V0V=筒V+底V0V=322424DHD取 H=1.95D即5024214.395. 1414. 333DDm D=3.1m H=6.0m其中， D 为发酵罐公称直径，H 是发酵罐圆筒高.4.6 机械发酵罐壁厚地计算4.6.1 计算法确定发酵罐地壁厚1S）（】【cmCP2PDS1式中，P设计压力，取

6、最高工作压力地1.05 倍，P=0.4MpaD发酵罐内径， D=310cm【 】A3 钢地许用应力，【 】=127Mpa 焊缝系数，取=0.7C壁厚附加量321CCCC1C钢板负偏差，取mm8.0C12C为腐蚀欲量，取2C=2mm3C加工减薄量，取3C=0，代入上式得mm28. 0028.0CCCC321cm98.028.04.07.012723104.0S14.6.2 封头壁厚计算bh-椭圆封头地直边高度m，取bh=0.05mah-椭圆封头短半轴长度，ah=77.041D标准椭圆封头地厚度计算公式如下：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -

7、第 2 页，共 9 页）（】【cmCP2PDS2式中， P=0.4Mpa， D=310cm，【 】=127Mpa1C=0.08cm，2C=0.2cm，3C=0.1cm38.0CCCC321cm，=0.7代入上式，得 : cm07. 138.04.07. 012723104 .0S2查钢材手册圆整为2S=12mm.4.7 发酵罐搅拌装置计算和轴功率计算4.7.1 搅拌装置发酵罐地搅拌器一般都采用圆盘地涡轮搅拌器，搅拌叶地形式有平叶、弯叶、箭叶三种，其外形见下图：图 4 三种常用涡轮搅拌器搅拌叶形式地选择是发酵罐设计中地一个关键 .本次设计，由于庆大霉素发酵过程有中间补料操作，对混合要求较高，因此

8、选用六弯叶涡轮搅拌器.该搅拌器地各部分尺寸与罐径D 有一定比例关系，现将主要尺寸列出：搅拌器叶径di=D/3=3.1/3=1.03m 取 di=1.m挡板宽 B=0.1 di=0.1 1=0.1m底距 C=di=1.0m搅拌叶间距 S=D=3.1m 弯叶板厚=12mm4.7.2 搅拌轴功率地计算4.7.2.1 不通风情况地搅拌轴功率不通风情况地搅拌轴功率随着液体地性质、搅拌器地形式、罐地结构尺寸地不同而不同 .经过大量实验可得功率准数（pN）和搅拌雷诺指数（eR）之间地函数关系：pN=)(eRf=53iDnp - P=53ipDnN其中： p：搅拌功率（公斤秒米）（ 1千瓦 =102 公斤秒米

9、） n：搅拌器转速（秒转）iD：搅拌器直径（M）：液体密度（公斤/3m）由化工原理可知：eR410湍流eR10滞流精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 9 页101010eR过渡流图 5 曲线epRN上式公式只适用于湍流和滞留，过渡流时pN不是一个常数，必须从epRN曲线查询 . 当eR410，属于湍流区.此时地流体（见图 5）称为牛顿型流体，由上图实验得出地曲线来看，该区pN不随eR地增加而增加，基本上趋于水平线，也就是说pN为一常数 .六平叶涡轮浆pN=6.0六弯叶涡轮浆pN=4.7六箭叶涡轮浆pN=3.7工作状态时，通常

10、发酵罐内发酵液都需要处于湍流状态，因此使用epRN曲线图，线图计算无通气时地搅拌率比较方便，算出eR，并查地pN值，则搅拌功率即可由下式计算（生物工厂设计）1, 1.03,353iiipDBDWDDDHDNNp上式是根据若不符合上述条件，可用下面公式校正：PDHDDPi33)(i（实功率计算：已知 n=170 转/分（工厂提供数据）3131-21/,03.1i，本设计取一般米DDDi42/10781.91050米秒公斤gr（305.1米吨r，工厂测定数据）pN=4.7由公式kWskgmP5.110/52.1326003.1601701077. 4533校正得：kWP3 .1545 .11033

11、)03.16(03.11.3）（实根据一般搅拌器之间地距离S=1.5-2.5iD搅拌器个数 =搅拌器间距发酵罐筒体高度精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 9 页 =03.126 =2.9 个取 3 个一般，三个搅拌器为单个搅拌器地2 倍：6 .30823.154实PkW4.7.2 通风条件下地搅拌功率由风速估计通风情况下地搅拌功率将下降，当风速大于30M/ 小时，通风功率仅为不通风地40-50%则实P=kW9 .138%456 .308.由经验公式估计密氏公式（生物工厂设计）45. 056.032)(QnDPKPig其中 K

12、=0.156 =45. 056. 032)2.175.050(03.11706.308(156.0 =109.1kW设机械传动效率为0.8则kWPg4.1368.02.109从上面可以看出，基本功率约为137kW.4.8 发酵罐冷却水量和冷却面积计算4.8.1 发酵热效应1VQQP热其中热Q：发酵热效应 KJ/hpQ：发酵热3500kCal/hm3=14700KJ/hm31V:发酵液体积 323mhJQ/k4704003214700热各种发酵液发酵热见下表： v4.8.2 冷却水量地计算发酵过程，冷却水系统按季节气温地不同，采用冷却水系统也不同，为了保证发酵液生产，夏季必须使用冰水.冬季：气温

13、oC17时采用循环水进口17oC，出口 20oC.夏季：气温oC17时采用循环水进口10oC，出口 20oC.冬季冷却水循环水用量计算：httCQW/t452.117-2018.4470400-2.1)(12）（冷却水入口温度）比热（冷却水出口温度发酵热效应冷夏季冷却水用量计算：httCQW/ t5 .132 .101-2018.4470400-2.1)(12）（冷却水入口温度）比热（冷却水出口温度发酵热效应冷取 14 吨/时 .4.8.3 冷却器面积计算ChmCKhJQtkQFo2/alk450-200:/k470400:传热系数发酵热效应取 K=300ChmkCalo2/2)t-tt -t

14、出罐进罐（）（平均温差t22 .245 .1518.43004704005.152)2034()1734(mtKQF取 252m精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 9 页4.9 蒸汽消耗量计算发酵罐蒸汽消毒有三种方法：实消、连消、空消 .庆大霉素常常采用实消方法.实消蒸汽用量最大，蒸汽直接通入罐内与发酵液等一起加热，使罐温从80-90Co迅速升温至120Co以达到灭菌地效果.保温时间内蒸汽用量按升温用汽量地30-50%进行计算 .4.9.1 直接蒸汽混合加热蒸汽消耗量地计算：)1()()(2121CtittGCD1D：蒸汽消

15、耗量 kgG：被加热料液量 kg，已知为 323m2t：加热结束时地料液温度120Co1t：加热开始时地料液温度35CoI：蒸汽焓 KJ/kg ，0.4MPa 焓为 650kCal/kg：热损失5-10%，取 5%kgD1 .5658)05.01(18.412018.46503512018.4336004.9.2 灭菌保温时间内地蒸汽用量2D2D=0.51D05.28291 .56585.0kg4.10 发酵罐发酵过程中需要压缩地空气量4.10.1 通风比计算法发酵工厂压缩空气量一般都是根据实际生产经验以通风比来决定，如庆大霉素工厂提供地通风比1:1.2-1.5已知发酵罐503m6 台，装料系

16、数75%，取通风比为1:1.2，则压缩空气需要量：min/2702.175.06503mQ4.10.2 耗氧率地计算方法各种微生物地耗氧率因种类地不同而不同，其范围大致为25-100mgmol/l.h( 庆大霉素生产取 38mg-mol/l.h) ，根据抗生素生产工艺学） P103(7-30)公式：耗氧率=单位时间内进口空气中氧地含量单位时间内出口空气中氧地含量发酵液的体积1VCCG1-(104.221603）出进：耗氧速率mg-mol/l.hG：空气流量min/3m进G：进口空气含量 21%出G：出后空气含量 19.8%（工厂数据）min/266)198.021.0(10604 .22675

17、.05038)198. 021.0(10604.22333mVrG计算结果和通风比计算结果非常接近，进一按通风比计算切合实际.5 管道设计5.1 接管设计接管地长度h 设计各接管地长度h 根据直径大小和有无保温层，一般取100200mm接管直径地确定主要根据流体力学方程式计算.已知物料地体积流量，又知各种物料在不同情况下地流速，即可求出管道截面积，计算出地直径再休整到相近地钢管尺寸即可.通风管地管径计算该罐实装醪量323m设 1h 内排空，则物料体积流量s/m0088.01360032Q3发酵醪流速取V=1m/s则排料管截面积为物F2m0088. 010088. 0VQF物精选学习资料 - -

18、 - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 9 页2785.0Fd物则管径m11. 0785.00088. 0785.0物Fd取无缝钢管121x4适用 .若按通风管计算，压缩空气在0.4Mpa 下，支气管气速为20m/s，通风比 1:1.2.20C0，0.1Mpa 下：Q=32x1/1.2=25.8s/m43.0min/m33计算到 0.4Mpa， 30C0状态下：s/m11.020273302734. 01. 043.0Q3f取风速 v=20m/s，则风管截面积fF为：2ffm0055. 02011.0vQF2fd785.0F气，则气管直径气d为：m

19、083. 0785. 00055.0d气取 d=95x4 无缝管，则满足工艺要求.由此可知：则进料口：d=121x4 封头排料口：d=121x4 罐底进气口：d=95x4 封头排气口：d=95x4 罐底椭圆人孔： 300 x400mm 封头5.2 蛇管地计算冷却管总面积冬季最高峰时w=45t/h=12.5Kg/s ，冷却水体积流量为12.5Kg/s，取冷却水在竖直蛇管中流速 1m/s，根据流体力学方程式，冷却管总截面积总S为：vw总S式中：W：冷却水体积流量，w=12.5 103m3/sV：冷却水流速，v=1m/s代入上式，总S=12.5 103冷却管组数和管径设管径为0d，组数为n，则总S=

20、n.0.785.d20根据本罐情况，取n=3，求管径，由上式得：m0728.0785.03105.12n785.0Sd30总查金属材料表选取不锈钢无缝钢管表，选取 834无缝管，内d=75mm，0dd内，满足要求，平均平d=77mm.现取竖蛇管圈端部u型弯管曲径为250mm，则两直管距离为500mm，两端弯管总长度0l）（ mm157050014.3Dl0冷却管总长度L 计算有前知冷却管总面积F=25 现取无缝钢管834 ，每 M 长冷却面积为20m24.01077.014.3F则mL2 .10424.025FF04LL实际=104.2+4=108.2m冷却管占有体积V=0.785 0.073

21、2 104.2=0.44m3每组管长0L和管组高度m8.3433.104nLL0两端弯管总长0L=1570mm，两端弯管总高为 500mm，则直管部分高度：h=H-500=3400-500=2900 （mm），则一圈管长精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 9 页mm7370157029002l2hl0每组管子圈数0n圈537.78.34LLn00现取管间距m19.0077.05.22.5D外，竖直蛇管与罐壁地最小距离为0.15m，则可计算出与搅拌器地距离在允许范围内（不小于200mm）.校核布置后冷却管地实际传热面积2m27

22、2.108079.0LndF实平均实而前有 F=25.7 ，实FF，可满足要求 .5.3 支座选择发酵设备常用支座分为卧式支座和立式支座.其中卧式支座又分为支腿，圈型支座，鞍型支座三种 .立式支座也分为三种即：悬挂支座，支撑式和裙式支座.对于3m75以上地发酵罐，由于设备总重量较大，应选用裙式支座.本设计V=350m选用支撑式支座.6 参考文献【1】郑裕国 .生物工厂设备 M 北京 .化学工业出版社， 2007【2】吴思芳 .发酵工厂工艺设计概论M 北京.轻工业出版社，2006【3】梁世忠 .生物工程设备2009,7【 4】曲文海，朱有庭化工设备设计手册M.2005,6【5】陈乙崇等搅拌设备设

23、M.1988,1设计结果汇总工程工艺尺寸工程大小发酵罐公称体积nV503m实际装液量313m罐径 D3100mm罐压 P0.4MP罐高 H6000mm通气量 Q270min/3m封头短半轴ah770mm通风时搅拌抽功率（gP）136.4kW涡轮搅拌器直径Di1030mm不通气时轴功率（0P）138.9kW发酵罐壁厚S19.8mm搅拌转速2N170r/min精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 9 页封头壁厚S210.7mm夏季冷却水用量W45t/h人孔300X400mm冬季冷却水用量W14t/h冷却管总长1082000mm冷却器面积F252m蛇管直管高度2900mm蛇管弯管高度500mm进/出料口 121x4mm进/出气口 95x4mm蛇管直径 83 4mm搅拌器挡板宽100mm搅拌器挡板长200mm精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 9 页