某工程基坑支护设计(钻孔灌注桩+土钉)资料.doc

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1、_ 第15页共64页西宁市春兰广场基坑支护设计1 工程概况1.1 工程简介拟建 广场位于西宁市,总建筑面积45032m2,其中地上41307.5m2,地下3724.5m2,拟建建筑物地上29层,地下1买约型韭槽吧酗扩火糠窟咖嘘镍毕坷咬现斡伪憋跳马跨畔淘墓雨蔑楼稚甲惯擎诧介渤吩痔取跨空巷沿服橱插岗怒岁馆蒜儿镁部眩柑纱辩锨妖脓纹汤渍邦物午测筐窖膨鼎藤场崎胶崭篡砧巩酵件号唆独菌部锣遭霜过案孟友缮诬瘸伐瓢暇猿曳琅岗仙谈伯恿娄蔫貌逛清今登存幽乏店勋缓痰绦铺硷切胜袖窄梳甭屡箭距震羔钙枚陇哀扼凭雄柴仆逮疮谗欣凿遏奶撒缓曝忽底虐邪漆韵赐投痞秸拉祷怨惊琐届稽赋矣肾摧蔚羞悉膛降铡冬橡使秀逻精樊河荆寥陵决鹿镁揪偏壹

2、烯愧颐辞丢意萝喜翱涎婆悟厩衔蒋捶辊颈绰掸迹裙查像挪欢铰颓皆赏芹尝棕轮悔厕蜂敢舷匈洒债因贼儿阎锑免重喝级区摧糙洞瑞某工程基坑支护设计(钻孔灌注桩+土钉)亭疫锁冬讨坷蜗障剐瞥钙慌舰暗屑望浸厌秧埃廉嚏逊盾陶枯扇壤翁竭曾忌咽瓣矢嗜迷唯擞篇遗母元仅鞠悦昧聪鸦耘鼓炙愈胆视傻远幸捆逆椽蜡浇寨梁骨缺椅捆钧指侯砚赂咆抽伪画猪簇褒膳环儒纠绰淘像沿架厌锐吠伤渝内臻蛀润炮冲映缅驳可荒南涂倦讽钳演邢励琼蝴层努先咎廊蔡廉词败琼虽谤痈魁辑勺防检舟涅厘辣撑高奎喳干焕素乖迸逗衔华薪闷崔岿硷严变强高炬炳茨魁预骗口传雪醚艺绷榜玩木巷箔从诧藩艾吐静露盔有雁须题追奢觅规哺谜病优缅嗅钻佬阶粱傲嚼崖寅旅十窜创惋殷壬辅症摊循货尔湾园蹄爹窄翅

3、屏坛窝陶手蹈绢摄纯崇之幽蛔窗提抹缀聊凛娟粉话揉絮彩奄部躺量圆吭西宁市春兰广场基坑支护设计1 工程概况1.1 工程简介拟建 广场位于西宁市,总建筑面积45032m2,其中地上41307.5m2,地下3724.5m2,拟建建筑物地上29层,地下1层,地下夹层1层,建筑高度92.10m,结构形式为钢筋混凝土剪力墙结构,裙房为框架-剪力墙结构.设计0.00为绝对标高14.76m.室内外高差300mm左右.基坑深度12m,基坑面积5060m2。拟建场地南侧11m处为葫芦岛市百货大厦，北侧7m处是现状路，西侧距6层博乐大酒店8.35m，东侧距34层砖混结构4.5m。见图1-1所示。 图1-1 场地周边环境

4、布置图1.2 工程地质条件表1-1 各层岩土体物理力学参数 层号土类名称层厚（m）重度（KNm3）粘聚力（kpa）内摩擦角（度）1杂填土1.5019.08.0010.002粘性土1.9019.840.0020.003砾砂6.6020.00.0035.004角砾5.4021.00.0035.005强风化岩20.0020.00.0037.001.3 水文地质条件地下水类型为潜水，主要赋存于第三层砾砂层中，稳定水位埋深3.70-3.85m。对混凝土无腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性。2 方案的初步选择2.1 单支撑（锚杆）排桩支护方案论证：该方案是在对场地降水处理后，根据基坑面积、土层性质、开挖深度、周边

5、环境综合考虑后选取的方案。由工程地质条件和水文地质条件得知，第一层土是杂填土，土体性质较差，深度不深，所以采取放破开挖的方法将该层土体挖掉，然后从第二层开始进行垂直开挖。但是基坑东边4.35m处有一建筑物，要防止基坑开挖时发生不均匀沉降，所以该面不进行放坡开挖，直接用灌注桩支护即可。第二层土是粘性土，以下分别是砾砂层、角砾和强风化岩，砾砂层和角砾层自身的粘聚力都很小，需选用挡土效果特别好的结构物来进行挡土，所以采用钻孔灌注桩和单层锚拉结构进行挡土。该种结构是靠锚固于稳定土层中的锚杆多提供的内力，以承受结构物的挡土墙的土压力、水压力来保证钻孔灌注桩挡土墙的稳定。钻孔灌注桩支护结构是排桩支护结构中

6、应用最多的一种，用钻机钻到设计深度成孔进行灌注。钻孔灌注桩作为挡土结构物的主要优点：1）刚度大，抗弯能力强，变形相对较小；2）施工无噪声，无振动，无挤土；3）适用于各种粘土、砂土、软土等多种地层条件；4）多用于深715m的基坑。当基坑开挖深度较大时，为支护结构安全和减小变形，在支护结构顶部附近设置一道支撑（锚杆）。2.2 土钉墙支护方案方案论证：该方案也是在用井点降水后，根据基坑面积、土层性质、开挖深度、周边环境综合考虑后选取的方案。由于东边离基坑4.35m 处有一4层建筑物，所以考虑到基坑周边发生不均匀沉降，所以采用桩锚结构来进行支护，该面不进行放坡开挖。其它各面均先进行放坡开挖1.5m，然

7、后在垂直开挖，采用边开挖边支护的施工方法。土钉墙是由密集的土钉群、被加固的原位土体、喷射混凝土面层及必要的防水系统组成。土钉则是采用土中钻孔，置入变形钢筋并沿孔全长注浆的方法做成。土钉依靠与土体之间的界面粘结力或摩擦力，使土钉沿全长与周围土体紧密连接成为一个整体，形成一个类似于重力式挡土墙结构，抵抗墙后传来的土压力和其它荷载，从而保证开挖面的安全。该方案主要有以下优点：（1）土钉墙是一个复合体，土钉弥补了强度的不足，不仅有效的提高了土体的整体刚度，有弥补了抗拉、抗剪的不足，通过相互作用，提高土体自身结构的强度，改变了边坡变形及破坏状态，显著地提高了边坡的稳定性和承受超载的能力。变形减小，对邻近

8、的建筑物影响不大。（2）由于随基坑开挖主次分段施工作业，能与土方开挖较好的配合，不占或少占单独作业时间，可缩短工期，施工效率高。施工设备简单，施工时不许单独占用场地，噪声小，扰动小。（3）土钉墙适合于地下水位以上或经排水后的填土、N值在3以上的粘土、粉土、黄土及N值在5以上的若胶结的砂土。（4）土钉墙支护时基坑深度不宜超过18m。2.3 地下连续墙支护方案方案论证：采用该方案的原因主要是因为地下连续墙挡土和挡水性能都比较好。地下连续墙是在地下挖一段狭长的深槽内充满泥浆以保护槽壁的稳定，在槽内吊入钢筋笼，水下浇灌泥浆，筑成一段钢筋混凝土槽段，最后这些槽段连接起来形成一段连续的地下墙壁。低廉强的主

9、要优点主要是：（1）施工时振动小，噪音低，工期短，经济效果好，可昼夜施工。适合于环境要求严格的地区施工。（2）墙体刚度大，地连墙了构筑厚度40120cm的钢筋混凝土墙，墙体刚度大于一般的挡土墙，能承受较大的土压力，在开挖基坑时，不会产生地记得沉降和塌方。适合于相邻建筑物邻近的工程。（3）防渗性能好。（4）对周边地基无扰动。（5）适合于多种地基，从软弱的冲击层到中硬的地层，密实的卵砾石、软质岩石、硬质岩石等所有的地基施工。3 方案的设计计算3.1 钻孔灌注桩支护结构设计3.1.1 设计内容排桩支护结构应根据其自身结构物和周围影响范围内建筑物的安全等级，安城在拉力极限状态与正常使用极限状态的要求，

10、分别进行下列计算：一、按承载力极限状态设计水平承载力计算；地基竖向承载力计算；桩墙及其承载力的圈梁、支撑、土锚及其底板等均应进行强度承载力计算；整体稳定性及其基底稳定计算；如有软弱下卧层，其承载力应进行验算。二、按正常使用极限状态设计桩墙及其构筑物在施工各阶段的横向及竖向变形不能超过规定的允许值；抗裂度与裂缝宽度验算。3.1.2 结构内力计算排桩可以根据受力条件分段按平面问题计算。排桩水平荷载计算宽度可取排桩的中心距。结构的内力与变形的计算值、支点力的计算值应根据基坑开挖、地下结构物施工过程的不同工况计算。（1）对于悬臂及单层支点结构的支点力Tc1、截面弯矩设计值Mc，计算剪力值Vc也可以按静

11、力平衡条件确定。（2）结构内力及支点力的设计值应按下列规定计算： 截面弯矩设计值MM=1.25Mc截面剪力设计值VV=1.25Vc支点结构第j层支点力的设计值Tdj=1.25Tcj3.1.3 钻孔灌注桩设计计算由于基坑先是放坡开挖1.5m，然后进行钻孔灌注桩施工，所以可以将挖开的那部分填土视为超载。取地面荷载q=20KNm。其结构示意图如3-1所示：图3-1 桩锚结构示意图一、钻孔灌注桩内力计算由于有1.5m放坡开挖土层，所以在计算时可将该部分土层视为超载计算，所以其均布荷载。土层中各部分主被动土压力分布如图3-2所示。由于角砾层和强风化岩层土层性质相近，所以可以按角砾层来计算。图3-2 土层

12、土压力计算简图 设主、被动土压力相等的点在距基坑处，则由得： 根据朗肯土压力理论计算单层支锚结构的支反力和：由力矩方程得再由得 根据等值梁法计算至嵌入根部的距离：所以桩的入土深度由得工程中一般取，取 计算弯矩最大点设弯矩最大点距粘性土底层为h，由得： 求最大弯矩二、钻孔灌注桩配筋根据基坑工程手册均匀配筋截面允许值得：钻孔灌注桩选取钢筋，桩径为。根据桩体配筋与构造要求：钻孔灌注桩作为挡土结构受力时，可按照钢筋混凝土圆形截面受弯构件进行配筋计算。钻孔灌注桩的纵向受力钢筋一般要求沿圆形截面周边均匀布置，且不小于6根。此时圆形截面的受弯承载力公式为：式中 桩抗弯承载力（；桩横截面积；桩体半径（mm）;

13、纵向钢筋所在圆周半径（mm）；rs=r-a；a为保护层厚度；对应于受压区混凝土截面积的圆心角（rad）与的比值；对应于受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋界面的比值；钢筋强度设计值；fcm可查表。查表得因此，则满足要求。根据基坑工程手册附表均匀配筋截面允许值得，该钻孔灌注桩选取10根直径为22mm的钢筋，弯矩为268，桩径为600mm。3.1.4 锚杆设计计算一、土层锚杆设置锚杆头部中点距离地表5m，水平间距为1.5m，倾角，地面均布荷载为，内聚力。二、锚杆内力计算由桩的内力计算可知，锚固点的支反力，所以锚杆的轴力N由公式得：三、拉杆截面面积锚拉杆按轴心受拉构件设计，所需钢筋的截面面积为，由公式得：

14、式中 钢筋强度设计值，取。而，所以所需钢筋直径为：根据钢筋计算面积和理论质量规格表选取的钢筋作为锚杆材料，截面积为，满足要求。四、锚杆长度计算 自由段长度，如图3-8所示。图3-8 锚杆自由段长度计算由公式得：式中 锚杆头部到基坑底部的距离。 锚固段长度计算由公式得：式中 锚杆安全系数，取=1.8； 锚固体直径，取=200mm； 土体与锚固体的粘结强度，取所以锚杆长度五、锚杆支撑腰梁设计按简支梁，锚杆腰梁的最大弯矩为拉杆作用点处，其值为：去钢材，则，采用2根28c的槽钢背靠背布置，间距25cm，满足要求。3.1.5 桩锚支护稳定性验算一、深部破裂面稳定性验算，如图3-9所示。图3-9 整体稳定

15、性验算简图设，、皆看作是水平方向作用力。因为，要计算地面荷载，挡土墙的主动土压力代替墙主动土压力则最大承受的水平力由公式得：所以深层滑动稳定系数，满足规范要求。二、抗隆起验算采用同时考虑、的抗隆起验算方法，如图3-11所示。Terzaghi(太沙基)公式(Ks = 1.151.25)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):图3-12 抗隆起验算简图由公式得：计算机程序设计：main() float r1，r2，D，Nq，C，Nc，q，H, a, b, Ks；Scanf(“%f, %f, %f, %f, %f, %f, %f”, & r1, & r2, &D, &N

16、q, &C, &Nc, &H)；a= r1*D* Nq*+C*Nc；b= r1*(H+D)+q；Ks=a/b；Printf（“Ks3.2f”， Ks）式中 地面超载；墙体插入深度； 基坑开挖深度； 坑外地表至墙底各土层天然重度加权平均值； 坑内开挖面以下至墙底各土层天然重度加权平均值；、地基极限承载力计算系数。所以，满足规范要求。隆起量的计算： 注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理。式中 基坑底面向上位移(mm)； 从基坑顶面到基坑底面处的土层层数； 基坑顶面的地面超载(kPa)； 桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa)；桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度)；桩(墙)的嵌入长度(m)

17、；基坑的开挖深度(m)；第i层土的厚度(m)；桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3)；第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3)； = 113(mm)三、抗管涌验算，如图3-13所示。图3-13 抗管涌验算简图抗管涌稳定安全系数:式中 侧壁重要性系数； 土的有效重度(kN/m3)；地下水重度(kN/m3)；地下水位至基坑底的距离(m)；桩(墙)入土深度(m)；，满足规范要求。3.2 土钉墙支护设计3.2.1 土钉墙设计内容 确定土钉的平面和剖面尺寸及分段高度； 确定土钉布置方式和间距； 确定土钉直径、长度、倾角

18、及空间的方向； 确定钢筋类型、直径及构造； 注浆配方设计，注浆方式、浆体强度指标； 喷射混凝土面层设计及坡顶预防措施； 土钉抗抜力验算； 进行内部与外部整体稳定性验算； 变形预测及稳定性分析； 施工图设计及说明书； 现场监测和质量控制设计。3.2.2 确定土钉参数一、土钉长度L。可参照表3-1选取。表3-1 土钉参数选取参照表粉土硬黏土注浆钉打入钉注浆钉L=(0.50.8)HL=(0.50.6)HL=(0.51.0)H注：H基坑的垂直深度（m）二、土钉的水平间距（Sh）和竖直间距(Sv)。一般选取：Sh= Sv=(68)D式中 D钻孔直径（m）；常用Sh= Sv=（1.01.25）m，并需满足

19、：式中 L土钉长度（m）。三、钉体直径（d），一般取“D=(2050)常用d=2028mm，并满足：四、土钉与水平面夹角，通常取=0。3.2.3 土钉设计计算土钉设计计算时，只考虑土钉受拉。土钉的尺寸应满足设计内力的要求，同时还应满足支护内部整体稳定性的要求。一、土钉内力计算图3-14 土钉自重和地表均布荷载分布图根据基坑土钉支护技术规程，在土钉自重和地表均布荷载作用下，每一土钉所受到的最大拉力和设计内力N，可按图3-14所示的侧压力分布用下式计算：式中 土钉倾角；土钉长度中点处侧压力；土钉长度中点处由支护土体自重产生的侧向土压力；地表均布荷载引起的侧压力。自重引起的侧压力按下列公式计算“对于

20、 砂土和粉土对于 一般粘性土粘土中值应不小于。地表均布荷载引起的侧压力 以上各式中土的重度；基坑深度；主动土压力系数，其中为土的内摩擦角。当有地下水时，应在中加入水压力作用。由于第一层杂填土进行了放坡开挖，所以视这部分土层为超载。，H=10.5 m。本工程计算结果如下： 粘土层：，。，取。 砾砂层和角砾层两层土的各种参数去加权平均值，计算得，则：所以，则单根土钉所受最大内力：式中：、为土钉的水平和竖向间距，这里取1.5m。因此基坑中部和底部的土钉内力为76.95KN，上部粘土层中设一排锚杆，其受力为：二、计算土钉直径按照规程（CECS96:97）有得：式中 土钉的局部稳定性安全系数，一般取1.

21、5； 钢筋抗拉设计值； 土钉的设计内力；图3-15 土钉自由段计算简图 土钉钢筋直径；根据钢筋计算截面规格表得，取的圆形截面钢筋即可满足要求。截面面积为314.2mm2。三、土钉长度计算 自由段长度计算，如图3-15所示。设土钉的倾角为，基坑开挖采取小放坡，与水平面夹角为，根据土钉布置间距，一共布置7排土钉墙，第一排土钉头部距表面1.0m。由公式得：下面各层锚杆长度计算一样。 土钉有效长度计算根据建筑基坑支护技术规程， 单根土钉受拉荷载标准值，其中为荷载折减系数，其计算公式为：则粘土层：。砾砂层：。土钉受拉荷载设计值：粘土层砾砂层土钉强度设计：,满足要求。土钉抗拔承载力：如图3-18所示。图3

22、-18 土钉抗拔力计算简图粘土层砾砂层土钉有效长度由公式得：粘土层，计算得；砾砂层，计算得。式中 锚固体直径，取0.1m； 土体与锚固体之间的粘结力，粘性土取，砾砂层取。其他土钉有效长度的计算结果见下表3-9： 表3-9 土钉长度计算表土钉序号高程（m）土钉内力（KN）有效长度（m）自由段长度（m）极限抗拉力（KN）土钉长度（m）安全系 数-1.0m40.53.05.165.948.11.63-2.5m7743.1125.67.11.68-4.0m774.52.5140.67.01.83-5.5m774.71.9148.66.61.93-7.0m774.71.4144.86.11.88-8.5

23、m775.00.8156.35.82.03-10.0m775.50.2174.05.72.26 土钉墙刨面图见图3-19所示。图3-19 土钉墙剖面图3.2.4 土钉墙稳定性验算一、抗滑稳定性验算，如图3-20所示。图 3-20 土钉稳定性验算简图取墙宽为6m，墙底部土。抗滑力：土压力引起的水平推力为各道土钉的拉力之和，所以抗滑稳定性系数为：,满足规范要求。基坑土钉支护技术规范10规定抗滑安全系数为1.2。二、抗倾覆稳定性验算抗倾覆力矩即土的自重引起的平衡力矩倾覆力矩为则抗倾覆稳定性系数，满足规范要求。基坑土钉支护技术规范10规定抗滑安全系数为1.3。3.2.5 土钉面层设计一、面层承载力面层

24、实为支撑于土钉上的无梁连续板，面层厚100mm，土钉间距为面层的跨距，作用于上部面层的荷载，其中：粘性土层：砾砂层：所以面层承载力为：面层所承受最大弯矩为：土钉作用处弯矩：跨中弯矩：跨中带支座处：跨中带跨中处：二、连接计算图3-21 土钉墙面层配筋图3.3 单层锚拉地下连续墙支护方案设计计算3.3.1 设计内容地下连续墙及其构筑物应根据自身和影响范围内建筑物的安全等级，按承载力极限状态与正常使用极限状态的要求，分别进行下列计算：1、按承载力极限状态设计1）水平承载力计算；2）地基竖向承载力计算；3）地下连续墙及其承力圈梁、支撑、土锚、基坑底板等均应进行强度计算；对于预制拼装的地下连续墙板还应进

25、行调运阶段的强度、刚度、抗裂度验算；4）整体稳定性和基地稳定性计算；5）有软弱下卧层的承载力进行验算。2、按正常使用极限状态设计1）地下连续墙及其构筑物施工各阶段的横向和竖向变形不得超过规定的允许值；2）抗裂度与裂缝宽度验算。3.3.2 荷载计算一、土压力计算主动土压力计算可采用朗金理论或库仑土压力，如图3-22所示。具体计算结果见表3-10。表3-10 主动土压力计算结果土层标高（m）编号算式结果（）1420.612.60024.8741.88110.8注：1）地下水位在距地面3.5m处。2）地下水位以下图的重度取浮重度。3）第二层土粘性土由于内聚力比较大，按公式算得的结果为负数，所以该层土

26、的主动土压力计为0。4），二、水压力计算地下水位在距地面3.7m位置处。具体计算结果见表3-11。表3-11 水压力计算结果土层标高（m）编号算式结果（）-3.700-10.0063-12.0020注：水的重度图3-22 水、土压力计算简图3.3.3 地下连续墙结构内力计算一、嵌固深度计算单层支点支护结构支点力及嵌固深度的计算按下列规定进行。嵌固深度计算简图如图3-23所示。图3-23 地连墙嵌固深度计算见图1）基坑底面以下支护结构设计弯矩零点位置至基坑底面的距离可按下式计算：式中 水平荷载标准值； 水平抗力标准值。 主动土压力系数， 被动土压力系数，2）支点力可按下式计算：式中 设定弯矩为零

27、点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力和； 设定弯矩为零点位置以上基坑外侧各土层水平抗力标准值的合力和； 合力作用点至设定弯矩零点的距离； 合力作用点至设定弯矩零点的距离； 支点至基坑底面的距离。 基坑底面至设定弯矩零点的距离；3）嵌固深度设计值可按下式确定：代入数值计算得：4）截面承载力计算 3.3.4 锚拉结构设计计算一、锚杆承载力计算应满足下式规定：代入数值计算锚杆所受轴向力为：式中 锚杆水平拉力设计值；锚杆轴向受拉承载力设计值； 锚杆与水平面的夹角。二、锚杆杆体的截面面积应按下列公式计算：式中 钢筋杆体截面面积； 钢筋抗拉强度设计值。根据钢筋截面面积计算公式得：根据钢筋规格选用单

28、根=50mm的圆形截面级冷拉钢筋，截面面积为。三、锚杆长度L计算1）锚杆自由段长度计算，如图3-8所示。式中 锚杆锚投中点至基坑底面一下基坑外侧荷载标准值与基坑内侧抗力标准值鲜等处的距离；土体各土层厚度加权内摩擦角标准值；锚杆倾角。2）锚杆锚固段长度计算由公式得：式中 锚杆安全系数，取=1.6； 锚固体直径，取=200mm； 土体与锚固体的粘结强度，取。所以锚杆总长是四、锚拉杆支撑腰梁的设计按简支梁，锚杆腰梁的最大弯矩为拉杆作用点处，其值为：式中 锚杆间距。取钢材，则。根据材料力学附表3热轧钢槽（GB707-1998）进行腰梁配筋。采用2根40a热轧槽钢作为腰梁背靠背布置。，满足要求。3.3.

29、5 稳定性验算一、深部破裂面稳定性验算设，、皆看作是水平方向作用的力。如图3-9所示。由于，所以则最大承受的水平力由公式得：所以深层滑动稳定系数，满足规范要求。二、抗隆起验算采用同时考虑、的抗隆起验算方法，Terzaghi(太沙基)公式(Ks = 1.151.25)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范7YB 9258-97(冶金部):由公式得：计算机程序设计 main() float r1，r2，D，Nq，C，Nc，q，H, a, b, Ks；Scanf(“%f, %f, %f, %f, %f, %f, %f”, & r1, & r2, &D, &Nq, &C, &Nc, &H)；a= r1

30、*D* Nq*+C*Nc；b= r1*(H+D)+q；Ks=a/b；Printf（“Ks3.2f”， Ks）式中 地面超载；墙体插入深度； 基坑开挖深度； 坑外地表至墙底各土层天然重度加权平均值； 坑内开挖面以下至墙底各土层天然重度加权平均值；、地基极限承载力计算系数。 所以，满足规范要求。隆起量的计算：注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理。式中基坑底面向上位移(mm)； 从基坑顶面到基坑底面处的土层层数； 基坑顶面的地面超载(kPa)； 桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa)；桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度)；桩(墙)的嵌入长度(m)；基坑的开挖深度(m)；第i层土的厚度(m)

31、；桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3)；第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3)； = 102(mm)三、抗管涌验算抗管涌稳定安全系数:式中 侧壁重要性系数； 土的有效重度(kN/m3)；地下水重度(kN/m3)；地下水位至基坑底的距离(m)；桩(墙)入土深度(m)；，满足规范要求。3.4 三种支护方案的经济性比较3.4.1 桩锚支护方案的经济性分析一、灌注桩工程量计算：灌注桩所选桩径为600mm，桩芯距为1000mm，锚杆间距为1500mm，锚杆倾角为，地面均布荷载为。钢筋选用钢筋做为主筋，单根钢筋的理论

32、重量为。混凝土方量： 钢筋： 土层锚杆： 腰梁长度：260m二、各分项工程费钢筋直径小于工程费用见表3-12所示。表3-12 钢筋工程费一定额号工程名称单 位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）8-1钢筋以内T183.972644.593.73工程量工程名称人工费材料费机械费合 计（元）3.1钢筋以内T570.38198.2311.568780.1钢筋直径大于工程费用见表3-13。表3-13 钢筋工程费定额号工程名称单 位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）8-2锚杆钢筋T171.522680.433.76工程量工程名称单 位 人工费材料费机械费合 计（元）135.22锚杆钢筋T2

33、3192.93362447.74508.43386149.1腰梁费用见表3-14。表3-14 腰梁工程费定额号工程名称单 位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）2-55钢腰梁m27.34430.4115.71工程量工程名称人工费材料费机械费合 计（元）260钢腰梁m7108.41119044084.6123097灌注桩费用见表3-15。表3-15 灌注桩工程费定 额工程名称单 位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）2-4钻孔灌注桩，现浇混凝土桩径30.60200.1290.66工程量工程名称人工费材料费机械费合 计（元）1212螺旋转孔灌注桩，现浇混凝土桩径37087.224254

34、5.44109879.92389512.56三、工程费用计算工程直接费：386149.1 + 8780.1 + 123097 + 389512.56 = 905738.76元 工程间接费：施工现场管理费直接成本327226.2元施工单位管理费直接成本327226.2元总成本直接成本间接成本905738.76+27226.2+27226.2960191.1元企业利润总成本438407.64元税金总成本3.9137543.47元劳动保险基金总成本19601.91元工程总费用具体见表3-16。表3-16 工程总费用表序 号费用名称费 用（元）1工程直接费905738.762工程间接费54452.43

35、上缴税金37543.474企业利润38407.645劳动保险费9601.91合 计工程总费用1147158.183.4.2 地下连续墙支护方案的经济性分析一、工程量计算挖土成槽工程量： 钢筋制作、安装工程:锁口管吊拔工程:4段浇注混凝土：二、各分项工程费挖土成槽工程费用见表3-17。表3-17 挖土成槽工程费定额号工程名称单 位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）2-59 挖土成槽 二钻一抓 槽深25m以内 m3 28.54 52.59168.77工程量工程名称 人工单价材料单价机械单价合计（元）3558.72挖土成槽 二钻一抓 槽深25m以内m3101565.87188256.2960

36、5668.27895490.43钢筋制作、安装工程费用见表3-18。表3-18 钢筋制作、安装工程费定额号工程名称单 位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）2-61 钢筋制作、安装 槽深25m以内 T303.693098.14 340.63工程量工程名称人工费材料费机械费合 计（元）21.35钢筋制作、安装 槽深25m以内 T6483.7866145.297272.4579901.52锁口管吊拔工程费用见表3-19。表3-19 锁口管吊拔工程费定额号工程名称单位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）2-64锁口管吊拔 槽深25m以内 段663.91 409.031384.61工程量工

37、程名称人工费材料费机械费合计（元）4锁口管吊拔 槽深25m以内 段2655.616365538.449830浇注混凝土费用见表3-20。表3-20 浇注混凝土费定额号工程名称单位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）2-67浇注混凝土 现浇 m3 43.05 253.87 22.62工程量工程名称人工费材料费机械费合计（元）2846.98浇注混凝土现浇 m3122562.49722762.864398.69259223.98三、工程费用计算工程直接费：895490.43+79901.52+259223.98 =1234615.93元工程间接费：施工现场管理费直接成本337038.48元施工

38、单位管理费直接成本337038.48元工程间接费1234615.93+37038.48+37038.481308692.89元总成本直接成本间接成本1234615.93+1308692.892543308.82元企业利润总成本4101732.35元税金总成本3.9199443.37元劳动保险基金总成本125433.09元工程总费用具体见表3-21。表3-21 工程费用表序 号费用名称费 用（元）1工程直接费1234615.932工程间接费1308692.893上缴税金99443.374企业利润101732.355劳动保险费25433.09合 计2769917.6353.4.3 土钉+桩锚支护方

39、案的经济性分析一、土钉支护设计经济性分析1）工程量计算土钉直径，基坑开挖线周长210m，水平间距1.5m。单根钢筋的理论重量为。土钉所用钢筋总长：钢筋重量：面层：面层配筋，单根钢筋的理论重量为。钢筋重量：混凝土支护面积： 钻孔直径为100mm，所以注浆量为：2）分项工程费用喷射混凝土支护面层费用见表3-22。表3-22 喷射混凝土支护面层计算表定额号工程名称单位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）合计（元）2-50喷射混凝土支护厚80mm23.6263.0119.162-51喷射混凝土支护每增10mm1.552.770.45喷射混凝土支护厚150mm34.4782.422.31工程量喷射混凝土支护面层人工材料费机械费37886864.420764856221.2350734面层钢筋网费用见表3-23。表3-23 面层钢筋网费定额号工程名称单位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）8-4冷轧带肋钢筋网片T135.813307.524.54工程量工程名称人工费材料费机械费合 计（元）12.24面层钢筋网T1662.34048455.642202土钉钢筋费用见表3-24。表3-24 土钉钢筋费用定额号工程名称单 位人工单价（元）材料单价（元）机械单价（元）8-2钢筋以外T171.522680.433.76工程量工程名称人工费材料费机械费合 计（元）16.045土钉钢筋费