最新CASS工艺污水处理厂设计计算书.docx

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1、精品资料CASS工艺污水处理厂设计计算书.毕业设计 学号： x x 学 院毕业设计计算书设计题目： 广州市某区污水处理厂设计设计编号： 学 院： 专 业： 班 级： 姓 名： 指导教师： 完成日期： 答辩日期：广州市某区污水处理厂设计学生姓名： 指导教师：（台州学院建筑工程学院，2008级给水排水工程2班）摘要：本设计主要是广州市某区污水处理厂的设计，该污水厂出水水质要求达到城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 189182002)一级A标准和绿化水质标准，经过对可行的两种处理工艺CASS工艺与氧化沟工艺的比较，最终采用现行的SBR变形形式CASS工艺。CASS工艺主体部分采用圆形利浦罐形式，污

2、水从内圆向外流，从内到外依次是选择器、厌氧区，好氧区，通过改变CASS池的循环周期来达到氮磷的最佳去除。该污水厂设计的构筑物有平流沉淀池，格栅，提升泵房等构筑物。污泥经过污泥浓缩后再经过消化池消化处理，最后再外运。最后在污水厂平面布置的形式上采用给排水设计手册相关规定。关键词：污水处理厂；CASS；平流沉砂池A sewage treatment plant design in a district of GuangzhouStudent: Adviser: Wang Zhiyong (College of Civil Engineering and Architecture，Taizhou U

3、niversity) Abstract: The design is mainly to a sewage treatment plant in Guangzhou. The water quality discharged of the sewage treatment plant must achieve at the Degree A and the stander of Greening water quality in the “Urban sewage treatment plant pollutant discharge stander (GB 18918-2002)”. Fin

4、ally, we adopt the current SBR deformation form of CASS process according to the comparison of the feasible two processing technology of CASS process and oxidation ditch process. The body of the CASS process adopts the circular Philips cans forms and the sewage is from the inner circle to be out. Th

5、e selector, the anaerobic zone, and an aerobic zone is in line from the inner to outside. And the removal of nitrogen and phosphorus is by changing the CASS cellCycle. There are horizontal flow sedimentation pool, grille, pumping station in the structure of the sewage plant design. The condensed slu

6、dge need to handle in the sludge digester before sending out. At last, the form of the sewage plant layout adopts the relevant rule of the Water supply and drainage.Key words: Sewage treatment plant; CASS; Horizontal flow sedimentation 目 录1 引言 设计任务及依据 设计任务污水处理厂毕业设计任务主要包括以下几部分：（1）污水处理厂系统方案的比较1）污水处理方法

7、、流程比较和污水处理构筑物型式的选择；2）污泥处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择。（2）污水处理厂系统的设计计算1）污水处理构筑物的设计计算2）污泥处理构筑物的设计计算3）污水处理厂高程计算（3）设计图纸的绘制绘制设计图纸共9张，其中计算机画图8张，手工画图1张（限选主要构筑物工艺图）。1）污水处理厂平面布置图一张：1#图纸；2）污水处理厂高程图一张：1#图纸；3）主要构筑物工艺图共7张：污水提升泵站（必选）、沉沙池（必选）、初沉池、二级构筑物（必选）、二沉池（如有必选）、消化池（如有必选）、深度处理构筑物（至少选其一）等，均为1#图纸；（4）设计说明计算书，达到扩初设计的要求。 设

8、计依据（1）排水工程（第四版）教材（下册）（2）给水排水设计手册第一、五、九、十一和十二册（3）室外排水设计规范（4） 李圭白、张杰.水质工程学.中国建筑工业出版社（5）城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 189182002)（6）再生水水质标准SL368-2006 设计水量、水质、出水要求及该污水厂设计规模 污水量目前该区范围内日最大排水量已达 万 m3/d，污水处理厂设计处理水量为7万 m3/d。 污水水质污水混合进入污水处理厂，进水水质如表1：表1 进水水质指标BOD（mg/L）COD（mg/L）SS（mg/L）NH3-N（mg/L）TN（mg/L）TP（mg/L）数值160350200

9、3545污水温度：夏季28，冬季5，平均温度为20。 出水要求为了节约水资源，处理水再生利用，作为城市绿化用水，出水水质达到城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 189182002)一级A标准和绿化水质标准。污泥经过消化处理。 工程设计规模该市排水系统为完全分流制，污水处理厂二期规模按7104m3/d设计。2 工艺设计方案的确定 原水水量及水质分析由原始资料可得，该污水厂设计用水量为：根据原始资料，该污水厂出水水质要求达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 189182002）一级A标准和绿化水质标准。城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 189182002）一级A标准见表2。表2 城镇污水处理厂

10、污染物排放标准 基本控制项目一级标准（A/B）二级标准三级标准化学需氧量（CODcr） （mg/L）50/60100120生化需氧量（BOD5） （mg/L）10/203060悬浮物（SS） （mg/L）10/203050总氮（TN） （mg/L）15/20总磷（TP） （mg/L）135绿化水质标准见表3：表3 绿化水质标准基本控制项目城市绿化水质标准化学需氧量（CODcr） （mg/L）50生化需氧量（BOD5） （mg/L）10悬浮物（SS） （mg/L）10总氮（TN） （mg/L）20由表一、表二得该污水厂的出水水质执行城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 189182002）一级A标

11、准：CODcr50mg/L；BOD510mg/L；SS10 mg/L；TN15 mg/L；TP mg/L。 污水处理程度（1）求SS 的处理程度：（2）求BOD5的处理程度：出水中非溶解性BOD5值为：BOD5 = 式中：Ce出水中悬浮固体（SS）浓度，mg/L，取10mg/L； b微生物自身氧化率，一般介于 之间，取 Xa活性微生物在出水中所占的比例，取.代入各值，得：BOD5= 10 = L因此，出水中溶解性BOD5的值为=L，则BOD5去除率为：所以该污水厂BOD5的处理程度为%。（3）求COD的处理程度：（4）求TN的处理程度：（5）求TP的处理程度： 污水处理工艺流程选择基于水循环和

12、物质循环的基本思想，污水处理工艺的选择应考虑如下原则：（1）节省能源、节省资源。（2）节省占地。（3）结合当地地方条件充分考虑处理水的有效利用。（4）根据排放水体、污水回用对象的要求正确确立污水处理程度，并且要充分考虑将来水处理程度的提高。（5）在满足处理程度与出水水质条件下，选择工艺成熟、有运行经验的先进技术。（6）特别注意，任何工艺技术、流程都有一定的适用条件，所以要认真研究当地气象、地面与地下水资源、地质、给排水现状与发展规划，根据现状与预测污水产量来选择水处理工艺流程布置。基于上述污水处理工艺选择原则，拟定一下两种污水处理工艺：一种是氧化沟法；另一种是CASS法。 氧化沟方案氧化沟又名

13、氧化渠，因其构筑物呈封闭的环形沟渠而得名。它是活性污泥法的一种变型。因为污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动，因此有人称其为“循环曝气池”、“无终端曝气池”。氧化沟的水力停留时间长，有机负荷低，其本质上属于延时曝气系统。氧化沟的技术特点：（1）氧化沟结合推流和完全混合的特点，有力于克服短流和提高缓冲能力，通常在氧化沟曝气区上游安排入流，在入流点的再上游点安排出流。（2）氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度，特别适用于硝化反硝化生物处理工艺。（3）氧化沟沟内功率密度的不均匀配备，有利于氧的传质，液体混合和污泥絮凝。（4）氧化沟的整体功率密度较低，可节约能源。氧化沟缺点尽管氧化沟具有出水水质好、抗冲击

14、负荷能力强、除磷脱氮效率高、污泥易稳定、能耗省、便于自动化控制等优点。但是，在实际的运行过程中，仍存在污泥膨胀的问题、泡沫问题、污泥上浮问题、流速不均及污泥沉积问题等一系列问题。 CASS工艺方案CASS(Cyclic Activated Sludge System)是周期循环活性污泥法的简称，又称为循环活性污泥工艺CAST(Cyclic Activated Sludge technology)，是在SBR的基础上发展起来的，即在SBR池内进水端增加了一个生物选择器，实现了连续进水(沉淀期、排水期仍连续进水)，间歇排水。设置生物选择器的主要目的是使系统选择出絮凝性细菌，其容积约占整个池子的10

15、%。生物选择器的工艺过程遵循活性污泥的基质积累-再生理论，使活性污泥在选择器中经历一个高负荷的吸附阶段(基质积累)，随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解阶段，以完成整个基质降解的全过程和污泥再生。CASS工艺的优点：（1）工艺流程简单，占地面积小，投资较低CASS的核心构筑物为反应池，没有二沉池及污泥回流设备，一般情况下不设调节池及初沉池。因此，污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。 （2）生化反应推动力大CASS工艺从污染物的降解过程来看，当污水以相对较低的水量连续进入CASS池时即被混合液稀释，因此，从空间上看CASS工艺属变体积的完全混合式活性污泥法范畴；而从CASS工艺开始曝气到排

16、水结束整个周期来看，基质浓度由高到低，浓度梯度从高到低，基质利用速率由大到小，因此，CASS工艺属理想的时间顺序上的推流式反应器，生化反应推动力较大。 （3）沉淀效果好CASS工艺在沉淀阶段几乎整个反应池均起沉淀作用，沉淀阶段的表面负荷比普通二次沉淀池小得多，虽有进水的干扰，但其影响很小，沉淀效果较好。实践证明，当冬季温度较低，污泥沉降性能差时，或在处理一些特种工业废水污泥凝聚性能差时，均不会影响CASS工艺的正常运行。实验和工程中曾遇到SV30高达96%的情况，只要将沉淀阶段的时间稍作延长，系统运行不受影响。 （4）运行灵活，抗冲击能力强CASS工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在

17、系统内停留预定的处理时间后经沉淀排放，特别是CASS工艺可以通过调节运行周期来适应进水量和水质的变比。当进水浓度较高时，也可通过延长曝气时间实现达标排放，达到抗冲击负荷的目的。在暴雨时，可经受平常平均流量6信的高峰流量冲击，而不需要独立的调节地。多年运行资料表明，在流量冲击和有机负荷冲击超过设计值23信时，处理效果仍然令人满意。而传统处理工艺虽然已设有辅助的流量平衡调节设施，但还很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影响排水质量。当强化脱氮除磷功能时，CASS工艺可通过调整工作周期及控制反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。所以，通过运行方式的调整，可以达到不同的处理水质。 （5）不易发

18、生污泥膨胀污泥膨胀是活性污泥法运行过程中常遇到的问题，由于污泥沉降性能差，污泥与水无法在二沉池进行有效分离，造成污泥流失，使出水水质变差，严重时使污水处理厂无法运行，而控制并消除污泥膨胀需要一定时间，具有滞后性。因此，选择不易发生污泥膨胀的污水处理工艺是污水处理厂设计中必须考虑的问题。由于丝状菌的比表面积比菌胶团大，因此，有利于摄取低浓度底物，但一般丝状菌的比增殖速率比非丝状菌小，在高底物浓度下菌胶团和丝状菌都以较大速率降解底物与增殖，但由于胶团细菌比增殖速率较大，其增殖量也较大，从而较丝状菌占优势。而CASS反应池中存在着较大的浓度梯度，而且处于缺氧、好氧交替变化之中，这样的环境条件可选择性

19、地培养出菌胶团细菌，使其成为曝气池中的优势菌属，有效地抑制丝状菌的生长和繁殖，克服污泥膨胀，从而提高系统的运行稳定性。 （6）适用范围广，适合分期建设CASS工艺可应用于大型、中型及小型污水处理工程，比SBR工艺适用范围更广泛；连续进水的设计和运行方式，一方面便于与前处理构筑物相匹配，另一方面控制系统比SBR工艺更简单。对大型污水处理厂而言，CASS反应池设计成多池模块组合式，单池可独立运行。当处理水量小于设计值时，可以在反应地的低水位运行或投入部分反应池运行等多种灵活操作方式；由于CASS系统的主要核心构筑物是CASS反应池，如果处理水量增加，超过设计水量不能满足处理要求时，可同样复制CAS

20、S反应池，因此CASS法污水处理厂的建设可随企业的发展而发展，它的阶段建造和扩建较传统活性污泥法简单得多。 （7）剩余污泥量小，性质稳定传统活性污泥法的泥龄仅27天，而CASS法泥龄为25-30天，所以污泥稳定性好，脱水性能佳，产生的剩余污泥少。去除产生剩余污泥，仅为传统法的60%左右。由于污泥在CASS反应池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有10mgO2/g 以下，一般不需要再经稳定化处理，可直接脱水。而传统法剩余污泥不稳定，沉降性差，耗氧速率大于20mgO2/g ，必须经稳定化后才能处置。 方案的确定由以上知，两种工艺都能达到预期的处理效果，且都为成熟工艺，但经分析比较，C

21、ASS工艺方案在该污水厂的建立有以下方面具有明显优势：（1）工艺流程简单，占地面积小，投资较低，不需设置二沉池。（2）不易发生污泥膨胀，而氧化沟在实际的运行过程中，仍存在污泥膨胀的问题、泡沫问题、污泥上浮问题、流速不均及污泥沉积问题等一系列问题。（3）CASS工艺适用范围广，适合分期建设，而该污水厂就是需要预留二期。综合以上对比分析，本工程以CASS工艺作为污水处理厂二级处理的处理工艺。 工艺流程图根据我国发展规划, 2010 年全国设市城市和建制镇的污水平均处理率不低于50% , 设市城市的污水处理率不低于60% , 重点城市的污水处理率不低于70%。为了引导城市污水处理及污染防治技术的发展

22、, 加快城市污水处理设施的建设, 2000 年5 月国家建设部、环境保护局和科技部联合印发了城市污水处理及污染防治技术政策。本文将结合该政策的内容, 主要研究日处理能力为10万m3 以下, 特别是1 5万m3/d 规模的城市污水处理厂适用的各种处理工艺流程的比较和选择, 从而确定不同条件下适用的较优工艺流程。该污水厂设计采用的处理工艺流程如图1：进水中格栅和提升泵房细格栅平流沉砂池CASS池普通快滤池消毒池用户图1 污水处理厂工艺流程图污泥处理工艺流程如图2：CASS池污泥提升泵房污泥浓缩池污泥消化池图2 污泥处理工艺流程图 污水厂各处理构筑物的计算与选型 中格栅计算中格栅用以截留水中的较大悬

23、浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。（1）格栅的设计要求1）水泵前格栅栅条间隙，应符合下列要求： 人工清除 2540mm 机械清除 1625mm 最大间隙 40mm2）过栅流速一般采用s.3）格栅倾角一般用450750。机械格栅倾角一般为600700。4）格栅前渠道内的水流速度一般采用s.5）栅渣量与地区的特点、格栅间隙的大小、污水量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地运行资料时，可采用：格栅间隙1625mm适用于 栅渣/103m3污水；格栅间隙3050mm适用于 栅渣/103m3污水.6）通

24、过格栅的水头损失一般采用。（2）格栅尺寸计算设计参数确定：（设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的）设计流量Q1= m3/s（设计2组格栅）；栅前流速：v1=s， 过栅流速：v2=s；渣条宽度：s=， 格栅间隙：e=；格栅倾角：=60； 单位栅渣量：w1=栅渣/103m3污水。中格栅计算草图如图3。图3 格栅计算简图（3）栅槽宽度栅条的间隙数：取n=106根设二座中格栅：n1=53根栅槽宽度：式中：B栅槽宽度，m； S栅条宽度，m； e栅条净间隙，粗格栅e=50-100mm，中格栅e=10-40mm，细格栅e=3-10mm； n栅条间隙数； Qmax 最大设计流量，m3/s； 栅条倾角，度；

25、 h栅前水深，m； v过栅流速，m/s， sin经验系数。（4）栅槽总长度取进水渠宽度B1 = ，则进水渠的水流速度为：取渐宽部分展开角1 = 20，则进水渠道渐宽部分长度为：栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：取栅前渠道超高h2 = ，则栅前槽高为：H1 = h + h2= 则栅槽总长度为：式中：L栅槽总长度，m； H1栅前槽高，m； l1进水渠道渐宽部分长度，m； l2栅槽与出水渠道连接的渐缩长度，m； 1进水渠展开角，一般用20。（5）过栅水头损失栅条为矩形断面，取 = 。计算水头损失为式中：h1过栅水头损失，m；g重力加速度，s2;k系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般k=

26、3;（6）栅槽总高度H = h + h1 + h2 = + + = 式中：H栅槽总高度，m；h栅前水深，m；h2栅前渠道超高，m，一般取。（7）每日栅渣量取W1 = 栅渣/103m3污水则每日栅渣量为：所以采用机械清渣。式中：W每日栅渣量，m3/d；W1栅渣量（m3/103m3污水），取，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值。（8）格栅选型由给排水设计手册第九册查得，该污水厂中格栅选用链条回转式格栅GH1600型两台，格栅槽有效格栅宽度1600mm，整机（每台）功率，格栅倾角60。（9）格栅工作平台由给排水设计手册第五册得，机械格栅工作平台应高出栅前最高水位设计。工作台上应有安全和冲洗设施

27、。工作平台正面过道宽度不应小于，两侧过道宽度不宜小于。 污水提升泵房计算为了节省水厂的生产费用，污水经粗格栅清渣后，进入提升泵房集水井，水泵将污水提升到一定的高度使后续的处理工艺在重力流下进行。水厂的进水流量为810L/s，采用大流量低扬程式水泵，选用水泵型号为350QW1200-10-45型潜污泵（流量1100m3/h，扬程10m，转速980r/min，功率45kw），共6台，4用2备。每台泵的流量集水井的容积（按每台水泵不少于五分钟的水量确定）集水井有效水深取H=，则集水井的面积集水井采用钢筋混凝土结构，地下式，尺寸为314m。进水渠的底面标高为，水面标高为-6m，格栅的水头损失为，因此格

28、栅后出水渠的水面标高为。集水井的水面与出水渠的水面平齐，则集水井的底面标高为。水泵为自灌式。计算草图如图4。图4 泵房计算简图 泵后细格栅计算污水经提升泵房提升后，进入细格栅间，除去较为细小的杂质颗粒便于后续处理工艺的进行。细格栅的计算草图与粗格栅相同（此处省略）。（1）栅槽宽度污水设计水量为：Qmax =s设栅前水深h=，过栅流速v=s，栅条间隙e=，格栅安装倾角=60。栅条的间隙数：取n=262根设二座细格栅：n1=131根栅槽宽度：（取栅条宽度S=）式中：B栅槽宽度，m； S栅条宽度，m； e栅条净间隙，粗格栅e=50-100mm，中格栅e=10-40mm，细格栅e=3-10mm； n栅

29、条间隙数； Qmax 最大设计流量，m3/s； 栅条倾角，度； h栅前水深，m； v过栅流速，m/s， sin 经验系数。（2）栅槽总长度取进水渠宽度B1 = ，则进水渠的水流速度为：取渐宽部分展开角1 = 20，则进水渠道渐宽部分长度为：栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：取栅前渠道超高h2= ，则栅前槽高为：H1 = h + h2 = 则栅槽总长度为：式中：L栅槽总长度，m； H1栅前槽糕，m； l1进水渠道渐宽部分长度，m； l2栅槽与出水渠道连接的渐缩长度，m； 1进水渠展开角，一般用20。（3）过栅水头损失栅条为矩形断面，取 = 。计算水头损失为式中：h1过栅水头损失，m； g重力加

30、速度，s2 k系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般k=3；（4）栅槽总高度H = h + h1 + h2 = + + = 式中：H栅槽总高度，m； h栅前水深，m； h2栅前渠道超高，m，一般取。（5）每日栅渣量取W1 = 栅渣/103m3污水则每日栅渣量为：所以采用机械清渣。式中：W每日栅渣量，m3/d；W1栅渣量（m3/103m3污水），取，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值；（6）格栅选型由给排水设计手册第九册查得，该污水厂中格栅选用链条回转式格栅GH2500型两台，格栅槽有效格栅宽度2400mm，整机（每台）功率，格栅倾角60。（7）格栅工作平台由给排水设计手册第五册

31、得，机械格栅工作平台应高出栅前最高水位设计。工作台上应有安全和冲洗设施。工作平台正面过道宽度不应小于，两侧过道宽度不宜小于。 沉砂池设计计算沉砂池主要用于去除污水中粒径大于，密度m3的砂粒，以保护管道、阀门等设施免受磨损和阻塞。沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和旋流式四种形式。由于旋流式沉砂池有占地小，能耗低，土建费用低的优点；竖流式沉砂池污水由中心管进入池后自下而上流动，无机物颗粒借重力沉于池底，处理效果一般较差；曝气沉砂池则是在池的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流方向垂直的横向恒速环流。砂粒之间产生摩擦作用，可使沙粒上悬浮性有机物得以有效分离，且不使细小悬浮物沉淀，便于沉砂和

32、有机物的分别处理和处置；同时可以起到预曝气的作用。平流式沉砂池具有构造简单、截留无机颗粒效果好的优点。故本设计采用平流沉砂池。（1）设计参数1）沉砂池的格数不应小于2格，并应按并列系列设计，水量较小时可考虑一格工作，一格备用。2）沉砂池按去除密度大于，粒径大于的沙粒设计。3）设计流量的确定。当污水由水泵提升时按水泵的最大组合流量计算，当污水自流进入时，应按最大设计流量计算。4）设计流速的确定。设计流量时水平流速、最大流速应为s，最小流速应为s，最大设计流量时，污水在池内停留时间不应小于30s，一般为3060s。5）设计水深确定。设计有效水深不应大于，一般采用，每格宽度不宜小于。6）沉砂量的确定

33、。城市污水的沉砂量，可按106m3污水沉砂30m3计算，沉砂含水率设为60%，容重为m3。7）砂斗容积按2d的沉砂量计算，斗壁倾角5560o。8）池底坡度为。9）除砂一般采用机械方法，采用人工时，排砂管直径不应小于200mm。10）沉砂池超高不宜小于。计算草图如图5：图5 平流沉砂池计算简图（2）沉砂池长度计算取v=s，t=35s，则长度为：L = vt = 35 = 式中：L水流部分长度，m；v最大设计流量时的流速，m/s，最大流速为s，最小流速为s；t 最大设计流量时的流行时间，s，最大流量时的停留时间不小于30s，一般取30-60s。（3）水流断面积式中：A水流断面积，m2；Qmax 最

34、大设计流量，m3/s。（4）池总宽度设n=2 格，每格宽b=，则池总宽度为：B = nb = 2 = 式中：B池总宽度，m；n分格数，沉砂池个数或分格数不应少于2 个；b 分格宽度，m，每格宽度不应少于。（5）有效水深式中：h2设计有效水深，m，设计有效水深不宜大于，一般用。（6）沉砂室所需容积取T=2d，则沉砂室所需容积为：式中：V沉砂室所需的容积，m3；X城市污水沉砂量，一般采用3m3/105m3；T清楚沉砂的间隔时间，d，应不大于2 天；Qmax 设计流量，m3/s；（7）每个沉砂斗的容积设每一分格有两个沉砂斗，共设4 个沉砂斗，则：式中：V0每个沉砂斗的最小容积，m3。（8）沉砂斗各部

35、分尺寸设斗底宽度a1 = ，斗壁与水平面的倾斜角为55，斗高h3 = 。沉砂斗上口宽为：（9）沉砂斗容积式中：a1沉砂斗底部宽度，m；55斗壁与水平面的倾角，不小于55；h3 沉砂斗底部到上口之间的高度，m；a沉砂斗上口宽度，m。（10）沉砂室高度取同一分格两沉砂斗上口的距离为，则沉砂池进口处或出口处距沉砂斗上口的水平距离为：沉砂室采用重力排砂，设池底坡度为，坡向砂斗，则沉砂室高度为：式中：l2沉砂池进口（出口）处距沉砂斗上口水平距离，m；h3沉砂室高度，m。（11）沉砂池总高度设沉砂池超高为：h1 = ，则沉砂池总高度为：式中：H总高度，m；h1超高，m，一般取。（12）验算最小流速取最小流

36、量为：最小流量时只有n=1 格在工作，则最小流速为：式中：Qmin 最小流量，m3/s；Vmin 最小流量时的流速，m/s；w 一格池子的过水断面，m2。（13）进水渠道与出水渠道的计算取进水渠道（出水渠道）水面宽为，有效水深为，则流速为：（14）渐变区的长度计算设渐变角为20，两隔池子之间墙厚为，则：式中：l1进水渠道与沉砂池进口（沉砂池出口与出水渠道）渐变部分的水平长度。 巴氏计量槽计算污水测量装置的选择原则是精密度高、操作简单，水头损失小，不宜沉积杂物，污水厂常用的计量设备有巴氏计量槽、薄壁堰、电磁流量计、超声波流量计、涡流流量计。其中巴氏计量槽应用最为广泛且具备以上特点。巴氏计量槽构造

37、如下图6：BLbBKPLLHHC图6 巴氏计量槽计算草图（1）设计参数巴氏计量槽尺寸如表4：表4 巴氏计量槽各部分尺寸测量范围（m3/s）W（m）B（m）A（m）2/3A（m）C（m）D（m）（来自给排水设计手册第五册）该污水处理厂的设计水量为s，故巴氏计量槽的各部分尺寸如表5：表5 巴氏计量槽的各部分尺寸W（m）B（m）A（m）2/3A（m）C（m）D（m）（2）上游水深计算由设计手册得，当W=时，流量则上游水深：式中： 计量槽喉宽，； H1上游水深，； 水流流量，这里取水厂的设计水量m3/s。（3）下游水深计算由于，故该污水厂的计量槽为自由流。不需记下下游水深。 CASS池计算CASS(C

38、yclic Activated Sludge System)是周期循环活性污泥法的简称，又称为循环活性污泥工艺CAST(Cyclic Activated Sludge technology)，是在SBR的基础上发展起来的，即在SBR池内进水端增加了一个生物选择器，实现了连续进水(沉淀期、排水期仍连续进水)，间歇排水。该设计采用CASS四个。（1）设计参数混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，一般为。混合液污泥浓度一般控制在m3范围内。由污水厂的施行实例得出该污水厂的运行周期为5h。污泥回流比为，选择器的容积取主反应区容积的6%。（2）BOD5去除率计算出水中非溶解性BOD5值为

39、：BOD5 = 式中：Ce出水中悬浮固体（SS）浓度，mg/L，取10mg/L；b微生物自身氧化率，一般介于 之间，取Xa活性微生物在出水中所占的比例，取.代入各值，得：BOD5= 10 = L因此，出水中溶解性BOD5的值为=L则，BOD5去除率为：所以该污水厂BOD5的处理程度为%。（3）CASS 池SS 负荷率（Ns）的确定取f=，K2=，则：式中：NsBOD-SS 负荷率，kgBOD5/(kgMLSS . d)；K2有机基质降解速率常数，一般为；Se混合液残存的有机基质（BOD）浓度，mg/L，在这里为L，有机物去除率，%，这里为；f活性污泥中挥发性有机物的含量，取值150mg/L。（

40、4）CSS 池容积（负荷计算法）污水设计日流量Q = 70000m3/d，取X=4kg/m3 =4000mg/L，则CASS 池容积为：式中：Q设计流量，m3/d；So进入CASS 池有机物浓度，mg/L；SeCASS 池排放有机物浓度，mg/L；X混合液污泥浓度，mg/L，一般将X 控制在m3范围内。（5）CASS 池各部分容积组成及最高水位设CASS 池个数n1 = 4，池内最高水位H=5m，一个运行周期Tc = 5h，则一日内循环周期单池面积：CASS池采用圆柱形，则圆柱的半径为：则池内最高设计水位至滗水器排放最低水位之间的高度为：查生活污水BOD污泥负荷率与污泥指数（SVI）值的关系图

41、得知当NS= kgBOD5/(kgMLSS . d)，SVI=110，则滗水结束时泥面高度为：滗水水位和泥面之间的安全距离为：CASS 池总高为： 是池超高)变动容积为：；安全容积为：；污泥沉淀浓缩容积：。满足式中：VCASS 总有效容积，m3；V1变动容积，即池内最高设计水位至滗水后最低水位之间的容积，m3；V2安全容积，即滗水水位和泥面之间的容积，m3；V3污泥沉淀浓缩容积，即活性污泥最高泥面至池底的容积，m3；H池内最高液位，m，一般为3-5m；H0CASS 总高，m；H1池内最高设计水位至滗水器排放最低水位之间的高度，m;H2滗水水位和泥面之间的高度，m；H3滗水结束时泥面高度，m；n

42、1CASS 池子的个数，这里为4 个；n2一日内循环周期数，这里为次；Tc一个运行周期，h；A单个CASS 池主反应区的面积，m2；R单个CASS池主反应区的半径，m；SVI污泥指数。（6）预反应区计算预反应区半径为：（7）选择器容积计算污泥回流比为，选择器的容积取主反应区容积的6%，则选择器的半径为：（8）隔墙底部连通孔口尺寸取孔口数n3=4，孔口流速为u=40m/h，则隔墙底部连通孔口尺寸为：式中：n3连通孔个数，个；u孔口流速，m/h，一般取值2050m/h。孔口高度取，则宽度为。（9）曝气时间确定CASS 池运行周期为5h，其中曝气，沉淀，滗水。（10）需氧量计算取a=，b = ，单位

43、换算：1000kg/m3=1mg/L，则需氧量为：式中：O2混合液需氧量，kgO2/d；a微生物对有机物氧化分解过程的需氧量，即微生物每代谢1kgBOD 所需样的氧气，kg，生活污水为；b活性污泥微生物自身氧化的需氧量，即每千克活性污泥每天自身氧化的需氧量，kg，生活污水为。（11）标准条件下脱氧清水充氧量计算当地气压为 汞柱，即为P= 105Pa 则气压修正系数为：微孔曝气头装在距池底 处，淹没水深H=，其绝对压力为：微孔曝气头的氧转移效率EA为20%，气泡离开水面时含氧量为：夏季水温为17，清水氧饱和度查表得CS(17) = L，则CASS 池内时溶解氧饱和度的平均值为：取 = ， = ，混合液溶解氧浓度C=2mg/L，查表得CS(20) = L，则标准条件下，转移到曝气池内混合液的总氧量为：式中：R0水温20，气压 105 Pa时，转移到曝气池内混合液的总氧量，kg/h；R在实际条件下，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h；Cs(20)20时在氧在清水中饱和溶解度，查表得为L；污水