接触网技术报告高速电气化铁道接触网无交叉线岔分析与研究 .pdf

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1、评语：接触网技术课程设计报告班级： 电气 084 学号：20080 姓名：指导教师：2012 年 2 月 26 日精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 12 页1. 基本题目1.1 题目高速电气化铁道接触网无交叉线岔的分析与研究1.2 题目分析高速电气化铁路接触网广泛地使用交叉布置的线岔，这种线岔能较好地确保高速列车在通过线岔时无障碍通过。无交叉线岔就是在道岔处，正线和侧线两组接触悬挂无相交点。无交叉线岔的优点是正线和侧线两组接触线既不想交、不接触，也没有线岔设施，故既不会产生挂弓事故也没有因线岔形成的硬点，提高了接触悬挂的弹

2、性均匀性，从而保证在高速行车时，消除打弓、钻弓及刮弓的可能性。无交叉线岔应能保证正线高速通过时不受侧线接触悬挂的影响，同时在机车从正线驶向侧线或从侧线驶入正线时都能平稳顺利地过渡。当电力机车从正线上通过道岔时，其受电弓在任何情况下均不与侧线的接触线相接触（这在高速情况下尤为重要），避免了普通线岔的不足（即产生打弓现象）；而电力机车从侧线进入正线或从正线进入侧线时，受电弓能从侧线与正线接触线之间实现平稳过渡，不发生刮弓现象。对于接触悬挂的结构而言，无交叉线岔主要表现为：道岔处两支悬挂线在空间是分开的，不像普通线岔那样有交叉点。相对于有交叉线岔，无交叉线岔的安装调整比较麻烦，但它能够满足高速电气化

3、铁路的要求，机车通过线岔时平稳良好的受流优越性是其他结构无法取代的。本文将通过无交叉线岔与交叉线岔的对比，找出两者之间的优缺点，进行进一步的研究探讨，并对无交叉线岔的设置原则、平面布置、工作原理及始触区的确定方法等各个方面进行分析与研究，从而达到对无交叉线岔的全面掌握。2. 题目：高速电气化铁道接触网无交叉线岔的分析与研究2.1 高速受流对线岔的技术要求及无交叉线岔存在的必要性高速受流对线岔的技术要求如下：(1) 合理设计线岔结构和技术参数，使受电弓过岔时处于最佳受流状态。(2) 合理选择两线交叉点（无交叉线岔为接近点）以及定位支柱位置，尽量减少线岔结构对高速受流的影响。(3) 对于高速线路，

4、正线接触网不因线岔而改变接触悬挂的技术条件，受电弓正线通过时不受侧线影响。(4) 受电弓能按预设最大速度平稳安全的实现正线和侧线的转换。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共 12 页由于限制管的存在，当列车高速通过正线时，由于接触线抬升量较大，受电弓必然要接触两支接触线，在交叉点附近形成相对硬点是难免的，弓网间将产生较大的冲击，从而加剧线岔处接触线的局部磨耗，另外还存在钻弓、打弓的危险。另外，线岔处正线接触线的高度要求非常严格（比正常高度高出10mm），施工精度实难保证；当道岔号码较大时，限制管的长度将变得很长，否则两支接触线

5、无法自由伸缩。相对于两支无交叉线岔而言，如果侧线行车速度不高，则其侧线行车较为有利，因为受电弓的转换过渡较为平缓；但如果侧线行车速度也较高，仍然存在正线行车的上述不利因素。2.2 无交叉线岔的设置原则无交叉线岔的道岔支柱位于正线和侧线的两线间距的660mm处，正线拉出值约为 330mm，侧线相对于正线的线路中心999mm，距侧线线路中心333mm，侧线接触线在过线岔后抬高下锚，如图1所示。图 1 为线岔的平面布置图，o点为道岔岔心，o点为理论岔心， D 点为道岔柱的位置，侧线距正线线路中心最近距离为999mm；图 2 为立面图，它表明不相交的正线和侧线两支接触线在线岔过渡区不在同一水平面上。图

6、中虚线为接触线正常高度水平线，正线接触新在理论岔心方向，比定位点处低，在撤岔方向以4/1000 的坡度升高。而侧线相反，在理论岔心方向抬高后去下锚，在其撤岔方向以-3/1000 的坡度降低。333999333侧线接触悬挂正线接触悬挂OOD图 1 无交叉线岔平面布置图正线4/1000侧线 -3/1000精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 12 页图 2 无交叉线岔立面布置图2.3 无交叉线岔的工作原理图 3 为机车通过无交叉线岔时的过渡状态示意图。无交叉线岔的最大优点是保证机车能从正线告诉通过，在平面布置时，应使侧线接触线位于

7、正线线路中心以外999mm。因为，机车受电弓一半宽度为673mm，考虑受电弓摆动200mm，富余量100mm，即运行机车受电弓在侧线侧最外端课触及到的尺寸限界为973mm，其值小于 999mm，如果受电弓向侧线反向摆动200mm，则 673-200=473mm，其值大于定位点处拉出值333mm，因而机车从正线过速通通过岔区时，与区间接触线一样正常受流由于在悬挂布置时，已充分考虑了受电弓工作长度和摆动量，因为在正线通过时，可以保证侧线接触线在接触线与正线线路中心间的距离适中大于受电弓的工作宽度之半加上受电弓的横向摆动量，因而正线高速行车时，受电弓滑板不可能接触到侧线接触线，从而保证了正线高速行车

8、时的绝对安全性，并且在道岔外不存在相对硬点。当机车从正线进入侧线时，在线间距126526mm之间为受电弓与侧线接触线的始触区，如图3（b）所示。此时，因侧线接触悬挂被抬高下锚，侧线接触线高于争先接触线，过岔时，侧线接触线比正线接触线高度以-3/1000 坡度降低，因而，受电弓可以顺利过渡到侧线接触悬挂，而与侧线接触悬挂无关系，如图3（a）所示。由于在悬挂布置时，已充分考虑了受电弓工作长度和摆动量，因为在正线通过时，可以保证侧线接触线在接触线与正线线路中心间的距离适中大于受电弓的工作宽度之半加上受电弓的横向摆动量，因而正线高速行车时，受电弓滑板不可能接触到侧线接触线，从而保证了正线高速行车时的绝

9、对安全性，并且在道岔外不存在相对硬点。由于在悬挂布置时，已充分考虑了受电弓工作长度和摆动量，因为在正线通过时，可以保证侧线接触线在接触线与正线线路中心间的距离适中大于受电弓的工作宽度之半加上受电弓的横向摆动量，因而正线高速行车时，受电弓滑板不可能接触到侧线接触线，从而保证了正线高速行车时的绝对安全性，并且在道岔外不存在相对硬点。当机车从正线进入侧线时，在线间距126526mm之间为受电弓与侧线接触线的始触区，如图3（b）所示。此时，因侧线接触悬挂被抬高下锚，侧线接触线高于争先接触线，过岔时，侧线接触线比正线接触线高度以-3/1000 坡度降低，因而，受电弓可以顺利过渡到侧线接触悬挂。在机车由正

10、线向侧线过渡时，由于侧线接触线比争先接触线有较大的抬高，因此，受电弓不会接触侧线接触线而从侧线接触线上受流。随着机车的前进，由于在定位点处受电弓中心与正线接触线之间的距离较小，受电弓经过等高区后逐渐滑离正线接触线，而此时侧线接触线逐渐降低至正常高度。因而，受电弓可以顺利过渡精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 12 页到侧线接触悬挂。当机车从侧线进入正线时，在线间距8061306mm 之间为受电弓与争先接触线的始触区，如图3(c)所示。此时，因正线接触线比侧线接触线高4/1000 的坡度，过岔后，渡线被抬高下锚，正线接触线高度

11、又低于侧线，因而，受电弓可以顺利过渡到正线接触悬挂。行进方向站线接触悬挂正线接触悬挂（a）由正线高速通过站线接触悬挂正线接触悬挂行进方向（b）由正线进入侧线站线接触悬挂正线接触悬挂行进方向（c）由侧线进入正线图 3 机车通过无交叉线岔时的过渡状态示意图2.4 无交叉线岔始触区的确定方法不同型号的道岔，其线间距相同的点理论岔心的距离是不同的。确定始触区，除了研究线间距的范围以外，还要确定所研究点距岔心的里程坐标点。确定受电弓始触区的位置取决于两个方面的因素：其一是受电弓的工作宽度，在直线上考精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共

12、12 页虑受电弓中心与线路中心相重合，受电弓的工作宽度的一半为673mm，加上机车横向摆动量左右各为200mm，再考虑100mm 富余量，计为b/2=673+200+100=973（mm）。其二是道岔相关参数，不同型号的道岔，岔心角不同，如图 4 所示。RAxxBPc图 4 道岔参数计算示意图设定已知侧线的圆曲线半径为R，岔心角为，其道岔参数为tanR,令某点线间距为 P, 其值为22xRRP（1）若道岔的理论岔心为A，道岔圆曲线的终点为B，则有sin2tanRxRxBA（2）1) 确定从正线进入侧线的始触区从正线进入侧线时，如图5 所示。假设受电弓中心与侧线导曲线线路中心重合，受电弓半宽为b

13、/2，则受电弓和侧线线路中心的运行轨迹方程为2121)(cos2sinxxRRbyRxxAA（3）当侧线位置与正线线路中心的距离为999mm时，即可看成是始触区的起始点，当受电弓中心的行迹距正线线路中心的距离大于333+673+200=1206（mm）时，即为始触区的结束点，据此计算出时触区的线间距离为126526mm。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 12 页6661Ax1AAxyR图 5 机车从正线进入侧线2) 确定从侧线进入正线的始触区当从侧线进入正线时，如图6所示。设受电弓从侧线运行到某点处，并且以定位点位置为基点

14、，则始触区计算公式为：如果在道岔导曲线内与正线接触线接触，则计算公式为2121)(2)sin22(33.0cos2sinxxRRlbxlbRxxAA（4）如果在线岔导曲线以外与正线接触，则计算公式为tan)(2333. 0)2(cos21xxxlxbbAA（5）通过上述公式可计算出，从侧线进入正线始触区线间距范围为8061306mm。根据上述原则和方法所设计的无交叉线岔，在进行无交叉线岔平面布置及装配调整时，原则上应按三个区域确定：在由正线进入侧线时，始触区范围应为线间距的 126526mm区域内；在由侧线进入正线时，始触区范围应为线间距的8061306区域内；在安装调整时，应注意到正线和侧线

15、两组接触线有一段等高区，等高区范围约在两线间距的526806mm区域内。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 12 页yAx1AxxR333l图 6 机车由侧线进入正线2.5 无交叉线岔的平面布置无交叉线岔的特点是对侧线的接触线高度要求很严格，在交叉区除了要求两接触线处在受电弓的同一侧以外，还要求侧线接触线在该区段的高度应相应变化，具有高差的设置，英雌在施工安装中，要严格按照定位及各吊弦点要求的数据抬高，并根据运行速度、受电弓的横向摆动量等计算条件确定受电弓与战线接触悬挂的始触区，正确调整接触线的抬高量。在应用中要符合以下几点

16、要求：（1）侧线接触悬挂应尽量远离正线线路中心，使其处于从正线高速通过的受电弓的动态包络线之外，保证受电弓以最大允许抬升量和最大允许摆动量高速通过正线接触线时碰触不到侧线接触线。（2）正线接触悬挂应尽量靠近侧线线路中心，使受电弓能顺利地在正线接触线与侧线接触线间相互转换。（3）道岔区域上空的正线接触悬挂的技术参数和结构形式尽量与道岔区域外的悬挂一致，以保证受电弓在正线上的受流环境不产生变化。（4）为便于受电弓在正线接触线与侧线接触线间相互转换，侧线接触悬挂应按一定坡度布置，使侧线悬挂在道岔前端高于正线接触线，道岔后端低于正线接触线，保证受电弓无论从正线进侧线或从侧线进正线都是由低向高运行。（5

17、）为降低外界因素对无交叉线岔的影响，正线接触悬挂和侧线接触悬挂的悬挂类型、线索和零部件型号、技术参数应尽量一致。（6）对于 350km/h的正线，接触线的变化坡度为0。侧线由于速度较低，其坡度的变化应考虑受电弓在正线和侧线转换运行时，任何方向都应满足始触区范围内精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 12 页无线夹。（7）将正线或侧线线路中心线两侧600-1050mm的区域内设置为无线夹区，以保证在受电弓限界范围内无接触网零部件。（8）定位支柱位置的确定。定位支柱一般位于线间距500-600mm处，其具体确定与道岔号大小有关。（

18、9）侧线支接触线始抬点B 一般在悬挂点 A 右侧(道岔开口侧 )第 3 吊弦处。（10）正线接触线的拉出为350-400mm，并按正常接触线高度设计；侧线接触线相对于正线线路中心的拉出值一般为950-1000mm，并抬高 90-130 mm(视道岔号码大小而定 )，使得 A 点处侧线接触线位于正线上运行的受电弓正常动态抬升量以外。（11）BC 段正线和侧线的接触线一般按等高设计(等高区 )，侧线接触线从B 点开始按抛物线抬高，至悬挂点A 处时抬高 90-130 mm，正线接触线在 AC 段按正常高度设计。（12）当列车由侧线驶入正线时，在B 点以前受电弓只与侧线接触线接触，通过 B 点以后(约

19、在 AB 段的中部 )，受电弓进入正线始触区，受电弓一侧的倒角开始触及正线接触线，并随着列车的前行，受电弓滑板将脱离侧线接触线而转入正线接触线取流，直至完全驶入正线。平面图立面图95040090-130侧线正线ABCOO注： A、C 为悬挂点， B 为侧线支接触线始抬点图 7 无交叉线岔平面布置图2.6 无交叉线岔的三个工作区图 8为无交叉线岔进出正线时受电弓始触区范围示意图，无交叉线岔有两个始精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 12 页触区和一个等高区。在两线路中心线线间距126mm至 526mm之间为第一始触区，在此区内

20、渡线接触线比正线接触线高。在两线路中心线线间距526mm至 806mm 之间为等高区，在此区内两接触线等高；在两线路中心线线间距806mm至 1306mm之间为第二始触区，在此区内正线接触线比渡线接触线高。抬高值与道岔型号和行车速度有关。1265268061306正线进渡线始触区等高区渡线进正线始触区渡线线路中心正线线路中心O图 8 始触区两线间距范围示意图2.7 高速受流对线岔的技术要求（1）合理设计线岔结构和技术参数，使受电弓过岔时处于最佳受流状态。（2）合理选择两线交叉点（无交叉线岔为接近点）以及定位支柱位置，尽量减少线岔结构对高速受流的影响。（3）对于高速线路，正线接触网不因线岔而改变

21、接触悬挂的技术条件，受电弓正线通过时不受侧线影响。（4）受电弓能按预设最大速度平稳安全的实现正线和侧线的转换。由于限制管的存在，当列车高速通过正线时，由于接触线抬升量较大，受电弓必然要接触两支接触线，在交叉点附近形成相对硬点是难免的，弓网间将产生较大的冲击，从而加剧线岔处接触线的局部磨耗，另外还存在钻弓、打弓的危险。另外，线岔处正线接触线的高度要求非常严格（比正常高度高出10mm），施工精度实难保证；当道岔号码较大时，限制管的长度将变得很长，否则两支接触线无法自由伸缩。相对于两支无交叉线岔而言，如果侧线行车速度不高，则其侧线行车较为有利，因为受电弓的转换过渡较为平缓；但如果侧线行车速度也较高，

22、仍然存在正线行车的上述不利因素。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 12 页3. 结论与体会由于限制管的存在，当列车高速通过正线时，由于接触线抬升量较大，受电弓必然要接触两支接触线，在交叉点附近形成相对硬点是难免的，弓网间将产生较大的冲击，从而加剧线岔处接触线的局部磨耗，另外还存在钻弓、打弓的危险。另外，线岔处正线接触线的高度要求非常严格（比正常高度高出10mm），施工精度实难保证；当道岔号码较大时，限制管的长度将变得很长，否则两支接触线无法自由伸缩。相对于两支无交叉线岔而言，如果侧线行车速度不高，则其侧线行车较为有利，因

23、为受电弓的转换过渡较为平缓；但如果侧线行车速度也较高，仍然存在正线行车的上述不利因素。交叉线岔的特点是对侧线的接触线高度要求很严格，在交叉区除了要求两接触线处在受电弓的同一侧以外，还要求侧线接触线在该区段的高度应相应变化，具有高差的设置，因此在施工安装中，要严格按照定位及各吊弦点要求的数据抬高，并根据运行速度、受电弓的横向摆动量等计算条件确定受电弓与战线接触悬挂的始触区，正确调整接触线的抬高量。通过此次课程设计，我学会了很多知识，自身的综合能力得到了一定的提高。学会了查找相关资料相关标准，分析数据，提高了自己的绘图能力，懂得了许多经验公式的获得是前人不懈努力的结果。同时，仍有很多课题需要后辈去

24、努力去完善。从最初的选题，分析到计算、绘图直到完成设计，其间，查找资料，老师指导，与同学交流，反复修改图纸，每一个过程都是对自己能力的一次检验和提高。通过这次实践，我了解了接触网的用途及工作原理，熟悉了高速电气化铁道接触网无交叉线岔，同时也锻炼了工程设计实践能力，培养了自己独立思考的能力。此次课程设计是对我专业知识和专业基础知识一次实际检验和巩固，同时也是走向工作岗位前的一次热身。本次课程设计也暴露出自己专业基础知识的很多不足之处。比如缺乏综合应用专业知识的能力，对材料的不了解，等等。这次实践是对自己大学四年所学的一次大检阅，使我明白自己知识还很浅薄，需要学习的东西还非常多。本次课程设计让我懂

25、得了理论联系实践的重要性，只有把课本上所学的东西应用到实际中生产中，才能算是真正掌握了知识，如果仅停留在课本知识上，不懂得如何应用，那样毫无意义。虽然即将要毕业了，但是自己的求学之路还很长，所以我以后更应该在工作中学习，努力使自己成为一个对社会有用的人，为祖国的现代化建设事业贡献自己的微薄之力。参考书目精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 12 页1 于万聚著 . 高速电气化铁路接触网. 成都 :西南交通大学出版社,2002. 2 李爱敏主编 . 接触网生产实习指导. 北京 :中国铁道出版社,2000. 3 李伟主编 . 接触网 . 北京 : 中国铁道出版社,2000. 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 12 页