2022年2022年连续梁临时支座设计方案[整 .pdf

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1、沪宁铁路七乡河及龙潭特大桥连续箱梁32m+48m+32m 悬灌现浇临时立柱支墩设计方案一、工程概况七乡河特大桥 25#28#墩及龙潭特大桥37#40#墩的连续梁结构形式：梁全长 113米，跨度为 32+48+32m ，单箱单室箱形、变高度、变截面结构。梁体砼强度等级采用C50 。箱梁按照 R=257.256m圆曲线变化。本连续梁A0梁段、边跨直线段、合拢段、采用支架现浇施工，其它梁段采取挂篮悬臂浇筑施工 , 最大施工悬臂长度为23m ，最大悬浇 A1 、B1段重量为 96.2t 。连续梁为一联三跨共两个T构，边跨及中跨的合拢段长度均为2m 。二、连续梁梁体各阶段砼自重1、A0#块：131.14

2、m3；345.8T 2、悬臂现浇段A1# A6#（B1#B6#）序号A1#A2#A3#A4#A5#A6#A1#A8# m337.03 33.85 32.32 30 32.7 32.15 198.05 T 96.2 89.83 85.85 79.82 87.13 85.7 524.53 3、边跨合拢段A7# ：18.3m3；48.78T 4、边跨现浇段A8# ：84.61m3；224.51T 5、中跨合拢段B7# ：27.65m3；71.89T 6、A0#长 8m ；A5 、A6和 B5 、B6分别长 3.5m；A1 A4和 B1 B4分别长 3m; A7 和 B7长 2m ；A8# 长 7.5

3、m。三、临时支墩假定1、假定在施工阶段各节重量均由临时支墩承担。2、A1#A6# 及 B1# B6# 阶段采用挂篮施工。3、考虑最不利条件：1）、边跨挂篮施工A6# ，而中跨挂篮B6# 未施工。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 1 页，共 5 页 - - - - - - - - - 2）、挂篮自重按25T计算。四、临时支墩布置1300100010001710连 续 梁 中 墩 临 时 固 结 支 墩 平 面 图单 位 ： 毫 米五、原设计图临时支墩竖向承载力原设计图给的

4、临时支墩竖向最大承载力为A0A6及 B0B6的梁体自重值（13948.6KN）即两端边跨现浇段的重量未计。六、荷载计算（一） 、梁体节段自重，不计分项系数1、见上表2、挂篮自重： 25T （二） 、临时支墩承载力计算1、平衡时：节段重量由 A、B两点共同承担即 RA=RB=(A0 A6B0B6)/2 13948.6/2 =6974.3KN （支墩原设计承载力） 。考虑施工荷载 3% ；RA=RB=6974.3 1.037184KN 考虑施工挂篮； RA=RB=7183.5 25107434KN 名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - -

5、 - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 2 页，共 5 页 - - - - - - - - - 2、不平衡时： 见下图AB23m7m19.5m3.5m3.5m16m19.5m中 跨边 跨7 mBAA 0 # 块7.5 m0.5 m8 m7mR ARBM AM B1) 、相对于 B点(各梁体节段重心取梁体1/2 处)A侧的力矩为： 挂篮重 26.5A6(26.5-3.5/2)A5(26.5-3.53.5/2) A4(26.5-3.523/2) A3 (26.5-3.523-3/2) A2(26.5-3.5 2-323/2) A1 (26.5-3.5 2-333/2) A0(2

6、6.5-3.5234)/2 20026.585724.75871.3 21.25798.218858.515898.3129629（7.5/8 3458）3.75103866KN.m B侧的力矩为： 挂篮重 16B5 (163.5/2) B4 (16-3.5 3/2) B3(16-3.5-33/2) B2 (16-3.5-3 23/2) B1(16-3.5-3 33/2)+A00.5/2 20016871.314.25 798.211858.58898.359622（0.5/8 3458）0.2537734KN.m 不平衡弯矩为：名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - -

7、 - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 3 页，共 5 页 - - - - - - - - - A侧的力矩 B侧的力矩 =103866-37734=66132KN.m 考虑施工荷载 3% ；M=66132 1.0368116KN.m 2） 、相对于 A点(各梁体节段重心取梁体1/2 处)A侧的力矩为： 挂篮重 19.5A6(19.5-3.5/2)A5(19.5-3.53.5/2) A4(19.5-3.523/2) A3 (19.5-3.52-3 3/2) A2(19.5-3.5 2-323/2) A1 (19.5-3.5 2-333/2)

8、+A0 0.5/2 20019.585717.75871.3 14.25798.2 11858.58898.3 59622（0.5/8 3458）0.2553646KN.mB侧的力矩为： 挂篮重 23B5 (233.5/2) B4 (23-3.5 3/2) B3(23-3.5-33/2) B2 (23-3.5-3 23/2) B1(23-3.5-3 33/2)+A03.7520016871.321.25798.218858.5 15898.3129629（7.5/8 3458）3.7580555KN.m 不平衡弯矩为：B侧的力矩 A侧的力矩 =80555-53646=26909KN.m 考虑施

9、工荷载 3% ；M=26909 1.0327716KN.m 3） 、原设计最大不平衡弯矩为40000KN.m 4） 、由以上可知采用最大不平衡弯矩68116 KN.m进行计算。5) 、不平衡时临时支墩支点反力计算Y0；RA + RB 743428571.0313985KN MB0；RA 7=68816; RA 9831KN RB 4154KN 3、由以上知每个临时立柱承受的最大压力为9831/2=4916KN七、每个小支墩立柱承载力验算名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第

10、4 页，共 5 页 - - - - - - - - - 每侧设置支柱 2 个（共 4 个） ，支柱取 529螺旋钢管，壁厚10mm ，螺旋钢管内满填 C40砼；每个小支柱设置 32 螺纹钢与墩身拉结。1、单根钢管最大承载力Nd计算：钢管回转半径： i 22509529=183.5 mm 计算长细比 L/i 111000/183.5 60 查表知轴心受压构件稳定系数=0.772，钢材轴向允许应力 =140 MP 单根钢管立柱的稳定承载力值：Nd= A =0.772 3.14（22509529）/414010-3 =0.77216296.614010-3=1761.3KN 2、C40砼509立柱承载力：计算长细比 L/b11/0.509 22 查表知轴心受压构件稳定系数=0.7，C40砼轴心抗压 fc=27MP 单根立柱的稳定承载力值：Nu= Afc =0.7 0.5090.5093.14/4 271000=3843.9KN 3、R Nd Nu 1761.33843.95605KN 4916KN ；满足要求。八、本方案设计结论本设计方案能满足现场施工要求。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 5 页，共 5 页 - - - - - - - - -