连续重整基础知识培训.docx

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1、连续重整装置根底学问培训资料炼油厂芳烃车间2002年4月目录1 概述1.1 装置概况1.2 主要生产工艺及特点 主要产品规格1.4 催化剂及化学药剂2, 生产方法和根本原理2.1预加氢反响2.2 预加氢的操作参数2.3重整反响2.4重整反响的影响因素及操作参数2.5重整催化剂复原2.6重整催化剂的复原再生3, 工艺流程简述3.1 预处理局部100单元3.2 重整局部200单元3.3 催化剂再生局部300单元4, 主要操作条件4.1 预处理局部4.2 重整局部4.3 催化剂再生局部5, 设备汇总表6, 设备简介：往复压缩机专用水站6.2预加氢循环氢压缩机K201K3041 概述芳烃车间40万吨催

2、化重整装置是由北京设计院设计，其中催化剂再生局部接受法国IFP工艺包。该装置以直馏石脑油及经加氢处理后的焦化石脑油为原料,接受连续重整技术，生产高辛烷值汽油组分，实现全厂汽油升级换代，同时为PX装置供应局部原料，副产的氢气为现有的加氢装置供应氢气原料，充裕的局部供化肥厂用。本装置重整局部的反响苛刻度按RON 104设计。1.1 装置概况1.1.1 装置规模预处理局部设计规模为104t/a，重整局部设计规模为40104t/a，催化剂连续再生规模为480kg/h。1.1.2 装置组成本装置由预处理局部100单元, 重整局部200单元, 催化剂再生局部300单元, 公用工程局部400单元及余热锅炉5

3、00单元等几个局部组成。1.1.3 工艺技术路途本装置接受目前国内外最先进的超低压重整反响及IFP最新催化剂连续再生工艺技术。1.1.4 主要产品及副产品高辛烷值汽油组分 104t/a初期/末期液化气 104t/a初期/末期含氢气体 104t/a初期/末期104t/a初期/末期轻石脑油 104t/a 燃料气 104t/a初期/末期1.1.5 节能措施a) 合理利用余热资源本装置中的重整“四合一反响炉由于其操作温度高，且为纯辐射炉，烟气排放温度为713。为了回收烟气余热，在“四合一反响炉顶对流段设计一套蒸汽发生系统以回收余热，产生3.5 MPa/时，使加热炉总效率达90%。b) 重整“四合一炉接

4、受多流路立式炉，以降低重整临氢系统压降，降低循环氢压缩机蒸汽。c)重整进料换热器接受国产板式换热器，增加换热量，提高换热效率，并削减投资。1.1.6 设备总台数序号项 目预处理重整催化剂再生氨冷冻公用工程合计1反响器24172塔2133加热炉或电加热器254114容器及贮罐792967585换热器1210101336空冷器471127泵111493378压缩机及鼓风机2461139废热锅炉1套110其他2439111277合计6694709132521.1.7 自动限制本装置选用了集散型限制系统DCS，对全装置进展集中限制和管理。本装置介质具有易燃易爆, 并有氢, 氯腐蚀等特点，现场仪表选型以

5、本质平安防爆仪表为主，在线分析仪表, 局部现场开关, 放射性料位仪表等选用隔爆型仪表。仪表选用以国内产品为主，引进仪表主要为DCS, 在线分析仪, 特殊调整阀及球阀, 料位仪表等。本装置共有限制回路约128个，DCS指示点约760点。1.2 主要生产工艺及特点1.2.1 由于本装置原料中氯, 氮含量较高氯含量, 氮含量，其它杂质含量不高，所以在设计中原料预处理局部接受预加氢反响器后串联脱氯反响器的流程，脱氯剂接受高温脱氯剂以到达原料精制的目的。预加氢催化剂拟接受RS-20或RS-1高空速催化剂或及之性能相当的其他国产催化剂。1.2.2 预处理局部接受全馏份油加氢及循环氢流程。1.2.3 预加氢

6、进料换热器接受双壳程换热器，以提高传热效率，减小占地。1.2.4 重整反响局部接受IFP超低压连续重整工艺，重整反响局部平均反响入口温度530，平均反响压力为0.35 MPa(g)。由于接受了较苛刻的反响条件超低压, 高温, 低氢油比使催化剂的活性, 选择性得到更充分的发挥，从而能得到更高辛烷值及收率的产品。重整反响的催化剂拟接受国产新一代铂-锡双金属催化剂，其物理性能及3861催化剂一样，反响性能优于3861催化剂。1.2.5 重整进料换热器接受国内自行研制的板式换热器，以提高传热效率，减小占地。1.2.6 重整反响加热炉为“四合一箱式炉，其对流段为蒸汽发生器，利用其高温烟气发生3.5MPa

7、g蒸汽。1.2.7 重整产物接受外表蒸发空冷器，取代常规运用的空冷器和水冷器以防止由于重整反响压力过低水压超过介质压力【循环冷水压力为g, 重整反响产物压力MPag】，循环水可能由管程漏到壳程重整产物中的紧急，同时也大大节约了循环水耗量。1.2.8 MPa蒸汽背压式透平驱动 。1.2.9 催化剂连续再生局部接受IFP最新催化剂连续再生技术。及其它催化剂再生技术相比，其主要特点是：1重整反响器为移动床，四个反响器并列布置。再生器也是移动床，催化剂在再生器内连续地进展再生；2反响器之间的催化剂提升用H2作为提升气，反响器及再生器之间的催化剂提升用N2作为提升气；3再生催化剂的复原罐设在一反的顶部；

8、4催化剂循环回路中运用闭锁料斗限制系统来限制催化剂的循环；5催化剂循环回路中反响器及再生器之间，再生器及反响器之间的平安联锁切断是由特殊阀门固体切断阀和气体密封阀来实现，在正常操作过程中运用差压限制来保证。6催化剂再生接受两段烧焦，第一段温度较低，第二段温度较高；7再生气体接受冷循环流程。8再生器压力高于反响器的压力。 主要产品规格本装置主要产品有:重整汽油, 液化气, 含氢气体, 拔头油, 燃料气等。重整生成油C+5探讨法辛烷值按104设计，重整副产含氢气体出装置边界压力为2.0MPa(g),及系统氢气管网匹配。重整生成油经稳定塔稳定后一局部作为原料去px装置生产对二甲苯，一局部作高辛烷值汽

9、油组分，稳定塔塔顶产品液化气送至液化气储罐。.1 重整汽油104t/a初期/末期本装置的重整汽油组分经及厂内其它汽油组分调合后可生产各种标号汽油，并满足国家标准的城市清洁车用无铅汽油要求。.2 含氢气体104t/a其中纯氢104t/a初期/末期重整装置副产氢气经升压提纯后送出装置供现有的加氢装置, PX装置及化肥厂用。送出装置的重整产氢边界条件为: 压力： 2.0MPa(g)温度： 28平均分子量为5.1组成H2C1C2C3iC4nC4iC5nC5C6+v%3100.3 液化气104t/a初期/末期送至工厂重油催化裂化吸取稳定局部进展脱C2处理。平均分子量为47.8组成C1C2C3iC4nC4

10、IC5nC5C6+wt%100104t/a送出装置。平均分子量为73.51组成iC4NC4iC5nC5C6+wt%100104t/a初期/末期装置内加热炉自用。 催化剂及化学药剂.1 预加氢催化剂选用国产RS-20或RS-1型催化剂或者及其相当的其它催化剂，其物理性质如下：RS-20RS-1性质: 颜色黄绿色性质:颜色黄绿色 外型三叶草型 外型三叶草型 耐压强度N/mm 耐压强度N/mm16 比外表m2/g130 比外表m2/g130 装填密度g/ml950 装填密度g/ml850 粒度mm 粒度mm(38)(三叶草型)组成 WO3 m%组成:WO3 m% NiO m%2.5 NiO m% C

11、oO m%6 CoO m%4.2 重整催化剂重整催化剂可选用其物理性能及3861催化剂一样，反响性能优于3861或性能相当的国产其它型号催化剂,其物理性质如下： 堆密度, g/ml 粒度分布mm，m%98 平均粒径 空隙率.3 脱氯剂高温脱氯剂用于预处理局部脱除原料中的氯，可选用国产T-408和GL-A或其他性能及之相当的国产脱氯剂。低温脱氯剂用于脱去重整产氢气体中的氯化物，可接受T-407或其他性能相当的国内产品。性能指标T-407低温T-408高温GL-A高温外观灰色条状灰色条状灰色条状白色或灰白色规 格,mm44-1044-105-10堆密度,kg/l0.9径向抗压碎强度,N/cm605

12、0100磨损率,%55比外表积,m2/g60活性组份含量,m%30穿透氯容量,wt%2525-3518-362, 生产方法和根本原理21 预加氢反响本装置是全馏分预加氢反响。在催化剂和氢作用下，将原料油中的硫, 氮和氧等杂质分解，生成H2S, NH3, H2O，同时也使有机金属化合物分解，金属沉积在催化剂上，以便除去对重整催化剂有害的毒物，此外也将使原料中存在的烯烃饱和。预加氢主要反响有以下几种：（1） 脱硫反响：原料中的硫化物及氢反响生成硫化氢及烃类。低沸点的硫化合物 比高沸点的硫化合物易于脱除,脱硫的难度依烷烃，环烷，芳烃的次序增加CH3-CH2-S-S- CH2- CH3+3 H2 2C

13、H3- CH3+2 H2 S（2） 脱氮反响：原料中的氮化物及氢反响生成氨及烃类。脱氮比脱硫难，脱氮反响只有脱硫的1/5吡咯 +4 H2 C-C-C-C+NH3（3） 脱氧反响：有机氧化物如酚可通过加氢反响生成水和芳烃分子_OH +4 H2 + H2O（4） 烯烃加氢饱和反响：烯烃一般在直馏石脑油中很少，但是在未加氢的二次加工石脑油中却很高。烯烃加氢后生成饱和烃C=C-C-C+H2 C-C-C-C（5） 脱金属反响：石脑油中的金属杂质如砷, 铅, 铜以金属有机化合物形式存在。在加氢条件下，金属有机化合物分解，金属沉积在催化剂上面而从油中除去脱硫, 烯烃饱和, 脱氮都是放热反响，每消耗1m3氢气

14、的反响热分别是8.1, 40.6, 1.8kJ，所以预加氢反响器有温升，但是对于大多数原料油，反响器及反响器损失不致相等，因此，反响器的温升不大。2.2 预加氢的操作参数影响预加氢的操作参数主要有压力, 温度, 空速, 氢油比。（1） 反响压力：从化学动力学方程看，提高反响压力可以促进加氢反响，有利于杂质的脱除，增加加氢深度，同时也有利于削减催化剂上的积炭，延长催化剂的寿命。但是反响压力也不是越高越好，提高反响压力要受到设备材质的限制，再者在高压下操作，操作费用和能耗增大。（2） 反响温度：提高反响温度可以加快反响速度，因此提高反响温度可以促进加氢反响，使精制油中的杂质含量下降，但是温度太高会

15、促进裂化反响而使液体产物收率下降，而且催化剂上的积炭加快，缩短催化剂的寿命。本装置的预加氢反响温度为340。（3） 空速：在其它条件确定的状况下，降低空速意味着增加原料及催化剂接触时间，使加氢深度增加，精制油中杂质含量下降。但是过低的空速不仅使装置的处理量下降，而且裂化反响加剧，积炭增加，缩短催化剂寿命；空速过高，加氢效果不好，精制油达不到重整进料的要求。本装置的空速一般限制在6h-1左右。（4） 氢油比：提高氢油比，也就是提高氢分压，有利于加氢反响，抑制催化剂积炭，但是在处理量不变的条件下，提高氢油比，装置负荷增加，相当于缩短了反响时间，对反响不理。本装置的氢油比150Nm3/m3。催化重整

16、的化学反响归纳起来主要有以下几种式中M为金属功能，A为酸性功能（1） 六元环烷烃脱氢+3H2 R M R 在全部重整反响中，六元环烷烃脱氢反响速度最快，而且能充分转化成芳烃，是重整最根底的反响，此反响为吸热反响。（2） 异构化反响：催化重整中异构化反响有两种状况，一种是五元环烷烃异构化成六元环烷烃；另一种是直链烷烃的异构化。a. 五元环烷烃异构化脱氢+3H2 H3b. 直链烷烃异构化 CR-C-C-C-C R-C-C-C（3） 烷烃的脱氢环化反响+H2 _R R-C-C-C-C+H2 _R 直链烷烃经脱氢及环化反响，使分子重新排列成环烷烃，然后环烷烃脱氢或异构脱氢成芳烃，脱氢环化反响为吸热反响

17、，反响速度很慢。+H2A（4） 加氢裂化反响：烷烃分子C-C链断裂，经加氢后，产生较轻的烷烃分子。此反响为放热反响，并且消耗氢气。 R-C-C-C-C RH + C-C-C加氢裂化反响不是渴望的反响，但是因为催化剂须要有足够的酸性以促进异构化和脱氢环化反响，因此不行防止地带来了烷烃和环烷烃的加氢裂化反响。M+CH4+H2（5） 脱甲基反响：在确定条件下，催化剂还会使烃类发生脱甲基反响，生产甲烷，同时放出大量的热。 R-C-C-C-C R-C-C-CH +RHM（6） 芳烃脱烷基反响：此反响是将较重芳烃脱烷基后变为较轻的烃。+H2 R RH （7） 生焦反响：烃类的深度脱氢，生成烯烃和二烯烃，烯

18、烃进一步聚合及环化，形成稠环芳烃，吸附在cut上，最终转化成积炭而使催化剂失活。综观上述反响，异构化反响中，生产油的芳烃增加，密度变大，体积便小，生成油收率见效。在异构化反响中只是分子重新排列，而分子量未变更，氢气未损失，生成油收率可达100而辛烷值增加。在加氢裂解及脱甲基反响中，由于生成气态烃而使生成油收率降低，氢收率及纯度降低。连续重整装置各反响器主要反响及温降反响器名称主要反响各炉温降组成变更第一反响器环烷脱氢, 烷烃异构116环烷烃下降多，芳烃有增加第二反响器环烷脱氢, 五元环烷异构脱氢65环烷烃接着下降芳烃有增加，C5C6有增加第三反响器烷烃脱氢环化，加氢裂化42C7+烷烃削减，芳烃

19、削减第四反响器烷烃脱氢环化，加氢裂化22C5C6环烷先增加后略有下降，芳烃增加（1） 反响温度：重整反响总的热效应是吸热反响，提高反响温度对环烷脱氢, 烷烃环化脱氢和加氢裂化反响都有促进作用。促进前两种反响对生产芳烃有有利，而过多的加氢裂化反响会导致产品液收率下降，氢纯度也下降，重整反响温度一般限制在初期530，末期545。（2） 反响压力：一般低压有利于环烷烃脱氢和烷烃的环化脱氢，并削减加氢裂化反响。压力低，生成油收率中，芳烃，辛烷值都会上升，氢纯度增加，所以本装置内低压操作，反响压力分别为：一反0.485Mpa；二反0.44 Mpa；三反0.395 Mpa；四反0.35 Mpa，重整产物别

20、离罐0.23 Mpa。（3） 空速：空速反映了反响时间的长短。空速过大，反响深度不够，不仅不会获得更多芳烃产品及更高的辛烷值，反而增加损耗；空速太小，催化剂带焦量高，烧焦再生负荷增加。空速为1.6L/h。（4） 氢油比：氢油比大，氢分压增高，催化剂稳定性好；氢油比小，有利于烷烃环化脱氢及环烷脱氢，但是催化剂含焦量上升。2.5重整催化剂复原重整催化剂的金属活性组分，只有在复原状态下才具有良好的活性，因此在连续重整过程中，在一号反响器上部料斗及第一反响器之间设置了复原罐，480的高纯氢进入复原罐对催化剂进展复原。复原过程的实质是一种复原反响 。+H2O+H2PtO2 Pt2.6重整催化剂的复原再生

21、+O2 积炭的催化剂如同焦炭一样，是黑色或褐灰色。烧焦时原来的焦炭发生了化学反响，固态黑色的炭变成了无色气体二氧化碳或一氧化碳，脱离了催化剂外表。 C CO2 或 CO 影响重整催化剂烧焦速度的因素有：（1） 催化剂积炭的形态及类型（2） 催化剂的积炭量（3） 烧焦的温度和循环氢量（4） 烧焦过程的补氧量和氧分压（5） 系统残存的烃和H2总量（6） 催化剂流速3 工艺流程简述本装置由预处理, 重整, 催化剂再生等三个局部组成。3.1 预处理局部100单元由装置外来的混合石脑油经预加氢进料泵升压后及从预加氢循环氢压缩机出来的含氢气体混合，经及预加氢产物换热和加热炉加热至反响温度后进入预加氢反响器

22、。在催化剂作用下，石脑油中的硫, 氮化物及不饱和烃及氢气反响生成硫化氢, 氨及饱和烃，金属杂质那么吸附在催化剂上。反响产物经及进料换热, 冷凝冷却后进入预加氢气液别离罐进展气液别离，罐顶含氢气体返回预加氢循环压缩机入口增压循环运用。罐底液体送入石脑油汽提分馏塔，将轻组分从塔顶拔出，并脱除油中的硫, 氮, 水等杂质。石脑油汽提分馏塔底油经及石脑油分馏塔进料换热后即为重整反响进料的精制石脑油。石脑油汽提分馏塔顶产物经空冷器, 水冷器冷凝冷却后进入石脑油汽提分馏塔回流罐，局部H2S, NH3随罐顶气体排出，进入装置燃料气管网；水份从罐底水包排出，罐底液体经回流泵升压后一局部作为回流打回石脑油汽提分馏

23、塔顶，另一局部送入拔头油汽提塔。拔头油汽提塔顶产物经水冷器冷凝冷却后进入拔头油汽提塔回流罐，油中H2S, NH3随罐顶气体排出，进入装置燃料气管网；水份从罐底水包排出，罐底液体经回流泵升压后作为回流打回拔头油汽提塔顶。拔头油汽提塔底油经及塔进料换热后送出装置。石脑油汽提分馏塔接受重沸炉加热，加热炉燃料为燃料气。拔头油汽提塔接受重沸器加热。预加氢接受循环氢流程。因反响过程耗氢很少，少量装置外来的含氢气体补到预加氢循环压缩机入口。必要时，加氢后少量废气可由别离罐顶排出。通过限制预加氢产物别离罐顶压力来限制预加氢反响压力。由于原料中氯含量较高，本装置在预加氢反响器后面设置了预加氢脱氯反响器。为了防止

24、预加氢局部的H2S腐蚀和铵盐堵塞，本装置设计了预加氢注水系统，在预加氢换热器间和预加氢空冷器入口均设有注水点。预处理局部工艺流程图见L7710-6-PR1/1和L7710-6-PR1/2。3.2 重整局部200单元重整进料和重整循环氢分别进入重整进料换热器板式换热器及重整反响产物换热。油, 氢在换热器内混合换热后进入重整进料加热炉，加热后进入重整第一反响器。由于重整反响是吸热反响，所以经反响器反响后温度会降低。为了保持必要的反响温度，重整局部设有四台反响器，每台反响器前均设有加热炉。重整反响器内装有重整催化剂，精制石脑油在平均反响压力为0.35MPa(g)的临氢条件下进展反响。从最终一个反响器

25、出来的反响产物进入重整进料换热器，及反响进料换热并经外表蒸发空冷器冷凝冷却后进入重整产物别离罐进展气液相别离。罐顶气体的一局部作为循环氢，用背压透平驱动的离心压缩机打回重整反响局部；其余气体即重整产氢经过增压机入口分液罐分液后进入两级增压压缩机，压缩后的含氢气体及重整产物别离罐底来的并经泵升压后的液相重整产物相混合。混合物经水冷, 氨冷系统等冷凝, 冷却后进入再接触罐。本装置设置的一套氨冷冻系统是为再接触局部供应冷源以提高吸取效果的。由氨液储罐出来的液氨经节流阀节流后进入再接触冷冻器蒸发制冷。由再接触进料/罐底换热器来的油气混合物在再接触冷冻器中及冷冻介质液氨进展换冷。由再接触冷冻器出来的氨气

26、经氨液别离器分液后进入氨压缩机压缩，出口高温氨气经氨冷凝器冷凝后进入氨液储罐从而完成氨制冷过程循环。此流程可较大限度地回收，并能生产纯度较高的含氢气体。从再接触罐分出的气体为重整富氢气体产品，其中一局部作为再生提升氢外，其余大局部经脱氯处理后，一局部作为预加氢补氢，另一局部作为产氢出装置。再接触罐底液体及稳定塔顶回流罐顶来的气体相混合进入液化气吸取罐用以吸取气体中的液化气。液化气吸取罐顶气体为燃料气，排入装置内燃料气管网；液化气吸取罐底液体用泵送入稳定塔对汽油进展稳定。自液化气吸取罐底来的液体，及稳定塔底产物换热后进入稳定塔。稳定塔顶产物经空冷, 水冷冷凝冷却后进入稳定塔顶回流罐，罐顶气体及再

27、接触罐底液体混合进入液化气吸取罐。回流罐底液体一局部泵送至稳定塔顶作回流，另一局部作为液化气产品出装置，稳定塔底油一局部作为高辛烷值汽油组分出装置，一局部经稳定塔底重沸炉加热后返回稳定塔底。重沸炉燃料为燃料气。重整局部工艺流程图见L7710-6-PR1/3和L7710-6-PR1/4。3.3 催化剂再生局部300单元及半再生重整相比，这套装置多了一套催化剂连续再生系统。催化剂可以在装置开工的条件下从反响器内出来进入再生器进展再生，再生后的催化剂再返回反响器。a再生回路在催化剂再生回路中，自再生气循环压缩机出口来的再生气体分为两局部，主体局部用于两段烧焦。含O2 0.7%(V)，经烧焦进料换热器

28、和水冷器换热冷却后进入再生气洗涤塔，以去除气体中的HC1, CO2等物质。经过洗涤和枯燥的气体回到再生气循环压缩机经升压后循环运用。自再生气循环压缩机出口来的小局部气体用于催化剂的氧氯化。该股气体在注水泵注水后经氧氯化电加热器升温至氧氯化区的操作温度，经注氯泵注氯后进入再生器的氧氯化区。用于焙烧的气体为枯燥空气气体露点40经焙烧电加热器加热后自再生器底部进入再生器。氧氯化区的气体及焙烧用的枯燥空气在氧氯化区进展混合。因此氧氯化区的气体是由两局部组成的：1约50%的气体是经过焙烧区的空气；2约50%的气体是自再生循环压缩机来的注有氯化物和水的气体。该气体的组成如下：氧含量：1020%氯含量：10

29、00ppm wt水含量：8000ppm wt氧氯化区的出口气体经氧氯化进料换热器换热后及洗涤塔流出的碱液混合，在中和了气体中的氯化物之后排往大气。b催化剂循环回路各反响器下部均设有下部料斗和提升器，顶上设有上部料斗。再生器上部设有缓冲罐和闭锁料斗，下部也设有下部料斗和提升器。催化剂依次从一反到二反, 三反, 四反都是通过含氢气体输送的，从四反底部至再生器顶部以及从再生器底部至一反顶部的催化剂是通过氮气输送的。在各反响器和再生器内，催化剂的流淌是通过重力进展的。待生催化剂从四反底部经N2提升进入上部缓冲罐，通过重力由上部缓冲罐进入闭锁料斗，然后进入再生器进展再生；再生后的簇新催化剂从再生器底部用

30、N2提升至一反上部料斗，催化剂通过重力流经一反顶部的复原罐用高纯度的H2在确定温度下对催化剂进展复原；复原后的催化剂通过重力流至一反，从而完成催化剂待生, 再生, 复原的全过程 。催化剂的输送流率是由一次气体和二次气体共同限制的 。在保证总提升气体量恒定的前提下，一次气体起提升作用，而二次气体起限制催化剂提升量的作用。c再生隔断和平安联锁系统1为了防止反响系统的烃类进入N2提升系统和复原罐，在四反底部和一反顶部的上部料斗和复原罐之间设置了特殊的自动隔离阀，当出现此类事故的可能性时，隔断阀将通过程序自动关闭。2为了防止再生系统的O2气进入N2提升系统，在再生器下部料斗和提升器之间的密封料腿上设置

31、了特殊的自动隔离阀，通过程序来限制此阀的关闭以防止事故的发生。3为了保证再生系统平安操作，在反响器下部料斗和再生器下部料斗上都设置了密封气体以保证下部料斗压力比上部反响器和再生器的压力要稍高，同时比下部提升器的压力也稍高，当密封气体流量低于某一数值，联锁程序将自动关闭隔断阀再生系统及反响系统隔断。催化剂再生局部工艺流程图见L7710-6-PR1/5和L7710-6-PR1/6。3.4催化剂提升的限制方案：a，高于D-303底压力和D-305压力，在D-304及D-305之间加一电磁切断阀UV-3013。D-305中的催化剂，在一次气, 二次气的作用下通过催化剂提升管进入D-310中，一次气流量

32、用FIC-3010限制，孔板测量流量为一, 二次气总量，二次气流量由PDIC3006限制，PDIC-3006可手动设定此压差为D-310顶及D-305底压差，催化剂在氮气的作用下进入D-310。aa，流量由FIC-3011限制，在D-310及D-311之间设一电磁切断阀UV-3014。催化剂在重力的作用下由D-310进入D-311，催化剂在D-311中由氢气复原，复原氢气由F-304加热，温度由TIC-3007限制，复原气出口流量由PDIC-3012限制，PDIC-3012D-311底部及R-201顶压差，而D-310底压差及D-311顶压力差PDIC-3019那么限制D-310顶去M306，

33、氮气出M306的量，以保证D-310及D-311之间的压差。经复原的催化剂在重力的作用下进入R-201参加反响，在反响器底部催化剂在重力作用下进入2号下部料斗D-321，D-321密封由氢气供应，PDI-3119显示R-201底及D-321之间的压差，密封流量由手调现场限制。D-321中的催化剂在重力作用下，通过管线进入D-331，D-331中的催化剂在一次, 二次气的作用下氢气通过催化剂提升管进入D-312中，一次气流量由FIC-3012限制，二次气流量由PDIC-3008限制，PDIC-3008可及LIC-3111串级限制二次气流量以到达限制催化剂提升量的目的。催化剂由一次, 二次气作用提

34、升至D-312中，氢气从D-312顶部引出进入R-202，催化剂在重力作用下进入R-202，液位由LIC-3118限制，R-202底出来的催化剂进入D-322中，引一股氢气作为D-322的密封气，现场限制，D-322中催化剂在重力的作用下进入D-332中，在一次, 二次气的共同作用下通过催化剂提升管进入D-313，一次气流量由FIC-3013限制，二次气流量由PDIC-3009限制，PDIC-3009可及LIC-3118串级限制二次气流量。进D-313中的催化剂和氢气，氢气从D-313顶引出进入R-203，催化剂在重力的作用下进入R-203，液位由LIC-3115限制，从R-203底出来的催化

35、剂通过料腿进入D-323中，引一股氢气作为D-323的密封气，PDI-3131显示D-323及R-203之间的压差，PDI-3130显示D-323及D-333之间的压差，用密封H2的流量，现场限制来保证压差，催化剂进入D-333，在一次, 二次气的共同作用下进入D-314，一次气流量由FIC-3014限制，二次气流量由PDIC-3010限制，PDIC-3010可及LIC-3115串级限制二次气流量，以实现限制催化剂的提升量，保证D-313的催化剂液位。进入D314中的氢气和催化剂，H2通过上部平衡罐D-354进入R-204，催化剂在重力的作用下进入R-204，液位由LIC-3121限制，从R-

36、204底出来的催化剂，通过料腿进入5号下部料斗D-324中，引一股H2作为D-324的密封气，流量由FIC-3016限制，进入D-334中的催化剂在一次气, 二次气的共同作用下提升至D-301中，一次气流量由FIC-3015限制，二次气流量由PDIC-3011限制，PDIC-3011可及LIC-3121串级限制二次气，以此到达限制催化剂提升量保证D-314料位的目的，D-324及D-334之间的压差由PDIC-3018限制，M-307出口气阀得以实现。进入D-301中的催化剂和氮气，氮气从D-301顶引出，至M-307进展粉尘收集后循环运用，催化剂从D-301至D-302至D-303由一套逻辑

37、系统来完成，从而完成了整个催化剂提升工作。4 主要操作条件4.1 预处理局部4.1.1 预加氢反响反响压力:2.2MPa(g)反响温度:280340反响空速:6(体)氢油比:150(体)4.1.2 预加氢产物别离罐操作压力:2.0MPa(g)操作温度:404.1.3 石脑油汽提分馏塔操作温度：137/220顶/底操作压力：g顶回流比：对产品4.1.4 拔头油汽提塔 操作温度：111/156顶/底 操作压力：g顶4.2 重整局部4.2.1 重整反响重整反响操作条件一反二反三反四反介质氢气油气反响压力，MPa(g)反响温度，530530530530最高操作温度，545545545545规格(内径切

38、线长度)mm19004266205052232200604925507242催化剂设计装量m3催化剂装填比12182545空速，时-1(重)氢油分子比mol进料流率kg/h727714.2.2 重整产物别离罐操作压力：g操作温度：38 04.2.3 再接触罐操作压力：g操作温度：04.2.4 稳定塔操作温度：68/224顶/底操作压力：g顶回流比：对产品4.3 催化剂再生局部 一段 二段 操作压力，MPag 操作温度， 460 480 操作压力：g 操作温度：480 再生器流程编号D-303名称再生器数量台1型式内设有约翰逊网介质催化剂, 氮气, 氧气最高操作温度，565操作压力，MPgg催化

39、剂循环量，kg/h480规格内径切线长度mm1380/90013325(T/T)再生器各段工艺条件温度压力MPag氧含量%(mol)第一烧焦床层460第二烧焦床层480检查区519氧氯化区51015焙烧区520214.3.4 洗涤罐操作压力：MPag罐顶操作温度：38 05, 连续重整设备汇总表：设备类别合计数量序号设备编号设备名称备注反应器类51R-201重整第一反响器2R-202重整第二反响器3R-203重整第三反响器4R-204重整第四反响器5D-303再生器罐271D-311复原室2D-302闭锁料斗3D-306洗涤罐4D-308氧氯化流出物罐5D-307氮压缩机气液别离罐6D-341

40、氮气储罐7D-361碱罐8D-362氧氯化水罐9D-363氯化剂罐10D-301上部缓冲罐11D-310第一上部料斗12D-312第二上部料斗13D-313第三上部料斗14D-314第四上部料斗15D-304第一下部料斗16D-321第二下部料斗17D-322第三下部料斗18D-323第四下部料斗19D-324第五下部料斗20D-305第一提升釜罐21D-331第二提升罐22D-332第三提升罐23D-333第四提升罐24D-334第五提升罐25D-352第一平衡罐26D-353第二平衡罐27D-354第三平衡罐加热炉类41F-301燃烧加热2F-302氧氯化加热炉3F-303焙烧加热炉4F-304复原加热炉换热器81E-301燃烧进料/流出物器2E-302氧氯化进料/流出物3E-303再生回路调温冷却器4E-304复原换热器5E-305氢气提升气体换热器6E-306氮气回路冷却器7