城市污水处理厂设计.doc

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1、城市污水处理厂设计城市污水处理厂设计是一个综合性极强的系统工程，涉及的学科多，相关部门多，其中任何一个环节不合理都会给工程设计带来影响与造成不同程度的损失。污水处理厂设计，直接关系到建立费用与运行费用的多少、处理效果的好坏、占地面积的大小、管理上的方便与否等关键问题。因此，在进展污水处理厂设计时，必须做好方案的比拟，以确定最正确方案。一、城市污水处理厂设计一根本条件1处理规模：处理规模确实定主要与以下因素有关：城市人口 包括常住人口与流动人口。通常是根据城市总体规划近、远期及远景人口预测来确定的。当城市总体规划编制年限较早，尚未修编或修编中，需对现状人口核实并进展合理的分析与预测。同时，确定人

2、口时，要特别注意旅游城市在旅游旺季出现人口峰值的特点及对城市水量变化系统的影响。城市性质及经济水平 城市所在地域、自然条件、经济兴旺程度、人民生活习惯及住房条件不同，城市居民用水量标准不同，因而城市污水量亦不同。城市排水体制 城市排水体制分为分流制与合流制。一般新建城市、扩建新区、新建开发区及经济条件较好的城市宜采用分流制；一些大中型城市中已建成的旧城区由于历史原因，一般为合流制，可改造成截流式合流制。根据城市具体情况，同一城市的不同地区可采用不同的排水体制。城市排水体制的选择直接影响污水量规模，当采用分流制时，设计污水量全部为城市污水(包括生活污水与工业废水等)，当采用截流式合流制与分流制组

3、合系统时，必须考虑截流式合流系统中排入的雨水量，该雨水量与设计截流倍数有关，应进展科学分析后合理确定。工业废水量 由于城市构造各异，工业类型与工业比重不同，因而，工业废水量及水质量不一样。根据“城市污水处理工程工程建立标准，工业废水经工厂内自行处理，到达“污水排入城市下水道水质标准(CJ3082-1999)后，优先考虑纳入城市污水收集系统，与城市生活污水合并处理。因此，工业废水量是城市污水处理厂确定处理规模的重要组成局部，必须对其废水量进展充分调查研究，合理确定工业废水量。 污水管网完善程度 污水管网完善程度对城市污水处理厂设计规模确定十分重要。管网的作用主要是承当城市污水的收集与输送。目前我

4、国各城市管网建立程度不同，输送能力那么不一样，如果将其定义为“污水收集率，那么各城市现状污水收集率与规划污水收集率均不一样。当设计流域范围内处理污水量确定后，必须乘以污水收集率才能得到排入污水处理厂的实际污水量，换句话说，当需要保证该处理厂具有一定处理能力时，必须有相应规模的配套污水管网同步建成。规划年限 规划年限是合理确定污水处理厂近、远期及远景处理规模的重要因素。应与城市总体规划期限相一致。根据“城市排水工程规划标准(1997年版)对规划年限条文的说明，设城市一般为20年，建制镇一般为1520年。规划年限分期，原那么上应与城市总体规划与排水专项规划相一致。一般近期按35年，远期按810年考

5、虑。综上所述，将各相关因素进展全面的有机的综合分析后，便可合理确实定处理规模。2污水处理厂进水水质污水处理厂进水水质主要与以下因素有关：城市性质及经济水平 如处理规模局部中所述，由于城市所在地域及经济开展程度不同，污水的水质亦不一样。例如沿海兴旺城市与南方城市用水量较大，污水浓度较低；北方城市特别是西部地区用水量较少，相对浓度较高；工业比重大的城市，由于工业废水排入下水道的浓度较高，致使城市污水浓度较高等。工业废水水质 原那么上工业废水必须经过厂内处理后到达“污水排入城市下水道水质标准后才可纳入城市管网，最终进入污水处理厂。但由于目前我国对点源污染的管理体制与手段尚未健全，工业废水不经处理后直

6、接排入城市下水道的现象屡有发生；因此在确定污水处理厂设计进水水质时，必须充分考虑该因素的影响而留有余地。其它污染源 除生活污水与工业废水污染源外，常常还有农牧业污染与城市垃圾卫生填理场内渗滤液的纳入等因素。因此在确定污水处理厂进厂水水质，应对上述水量及水质进展综合平衡计算。排水体制 当排水体制采用全部或局部截流合流制时，应注意由于截流倍数、截流水量而造成的污水浓度的变化给进水水确定带的影响。3处理厂出水水质处理厂出水水质应根据排入受纳水体的环境功能要求，水体上下游用途及水体稀释与自净能力等，使出水口水质符合国家或地方有关标准。当排入封闭或半封闭水体(包括湖泊、水库、江河入海口)时，为防止富营养

7、化发生，应注意控制出水中TN与TP的浓度。我国北方地区一些河流常年没有补给水源，根本属排污河，排入该河流的污水处理厂处理水应执行的标准需与环保部门研究商定。由于目前水资源严重缺乏，各城市都在积极推广污水回用，如果二级处理后出水作为回用水输送至用户时，应根据用户对水质要求及国家或地方的相关标准等制定污水处理厂出水水质。4污水、污泥资源化选择技术工艺方案时应同时考虑污染与污泥综合利用。污水作为水资源已逐步被排水领域业内人士所承受，污水回用势在必行。新建城市污水处理厂时，应将污水净化与污水回用一并考虑，根据回用水用户对水量与水质的需求，按照国家与地方回用水水质标准，进展包括回用水处理工艺在内的全流程

8、工艺设计。同时，随着污水处理设施的完善污泥产量呈增加的趋势，特别是大型污水处理厂，污泥的处置已成沉重的包袱，因此污泥利用也逐渐受到重视。在到达稳定化无害化标准的前提下，优先考虑制肥，利用于农田或绿化，或可作建筑材料及能源作用。为此污泥利用也要进展用户需求与市场调查。二城市污水处理厂设计规模与工艺选择1选择主要原那么首先应采用能够保证处理要求与处理效果的技术合理、成熟可靠的处理工艺。同时可结合处理厂所在城市的具体情况与工程性质，积极稳妥的采用污水处理新技术与新工艺，对在国内首次选用的新工艺、新技术、必须经过中试或生产性实验，提供可靠的设计参数前方可采用。工程造价低，省能耗，省运行费及占地少。运行

9、管理简单，控制环节少，易于操作。因地制宜，结合处理厂所在地区特点，污水处理可分期、分级实施。2不同规模污水处理厂工艺选择将建立规模的划分定位于20万m3/d，1020万m3/d与510万m3/d三个类别。国内污水处理工艺大多采用活性污泥法。活性污泥法主要分为以下几大类：(1)传活性污泥法及其改进型(2)氧化沟法及其改进型(3)SBR法及其改进型(4)AB法及其改进型(5)其它类型，如UNITANK，水解酸化好氧法等。各种处理工艺技术都有着各自的适用条件与特点，大规模污水处理厂宜选用传统活性污泥法及其改进型。其原因：去除有机物或N、P效率高；工艺流程中设有初沉池；厌氧、缺氧、好氧功能分区明确；处

10、理规模超过一定量后，基建费可降低。因此，传统活性污泥法及改进型出水水质稳定，处理全流能耗小，运行费用较低，并且规模越大，优势越明显。中小规模污水处理厂，特别当规模10万m3/d时，宜选用氧化沟法及其改进型与SBR法及其改进型。其原因：去除有机物及N、P效率高；抗冲击负荷能力强；不设初沉池或不设初沉池及二沉池，设施简单，省基建费，方便管理；基建费低，且规模越小，优势越明显；处理设备根本可实现国产化，设备费大幅降低。由于中小城市水量、水质负荷变化大，经济水平有限，技术力量相对薄弱，管理水平相对较低等特点，采用SBR与氧化沟及其改进型是适宜的。在1020万m3/d类别范围内除常用处理工艺外，笔者推荐

11、两种目前还未广泛应用的处理工艺。其一为氧化沟型的微型曝气生物法，该工艺将氧化沟表曝型改为底曝型，即氧化沟内设置水下搅拌机与非满布的微孔曝气器，既保存了氧化沟沿水流方向连续曝气与循环流的特点，又克制了氧化沟因采用外表曝气机而占地面积大、充氧效率低、水流断面流速不均、池底易沉淀等缺乏，在有条件的地区可推广使用。其二为水下曝气器型生物法(OKI)，即将池底部的微孔曝气器改为水下曝气器，因该曝气器兼有曝气切割气泡与混合搅拌的多种功能，既防止了微孔曝气堵塞后充氧效率下降的缺点，又可适应实际运行中水质的变化而改变各池运行工况，形成厌、缺、好多种排列组合方式运行，操作灵活，适应性强。该工艺曝气气泡属于小气沟

12、，与微气泡相比，氧的利用率低，但其设置水深可达十二米，提高了氧的分压，从而提高了氧的利用率。设计选用时，上述两种工艺可根据不同地区情况，经技术经济比选后确定。二、城市污水处理厂提升泵房、沉砂池、二沉池与污泥消化池设计1 提升泵房的设计与运行提升泵房的电耗一般占污水处理厂总电耗的10%20%，是污水厂节能的重点。提升泵房的节能首先要从设计入手，尤其是水泵的选型要科学；在实际运行中也要使水泵常在高效区运行，科学合理地创造最正确运行工况。1.1 污水提升泵的选型应以平均时低水位确定水泵的扬程在常规设计中，一般取极限最低水位与最高水位作为确定水泵扬程的选型依据。这就造成除在最低水位以外的绝大多数工况下

13、，实际扬程低于设计扬程，导致水泵的运行工况在平时大局部时间里都偏离水泵运行的高效区以外，从而水泵运行效率较低，造成能量的浪费。更有甚者，如果按最低水位与最高水位确定水泵扬程所选水泵的所配电机的运行功率随水泵实际流量的增大而升高的曲线时，由于在平时的运行中水泵的实际扬程比设计扬程小，固其实际流量增大，由此引起电机的实际运行功率上升而超负荷运行，从而导致电机的经常跳闸停机，这种频繁的启停对于电机与水泵造成极大的损坏。如图1所示，实线表示选定的型号及参数，箭头表示实际运行情况。所以必须采取科学的水泵选型方法，在设计与运行中总结出的经历如下：1以平均时低水位作为确定水泵扬程的选择依据，再以极限最低水位

14、对其校核，如此那么能满足实际需求，且能保证水泵在其高效区范围内运行，节省能耗一般污水处理厂的提升泵房后为沉砂池，其水位相对恒定，所以提升泵的扬程取决于提升泵房集水井的水位；2选择功率曲线比拟平缓的全扬程水泵，这样可以保证在实际扬程与设计扬程不符时电机仍能正常运行，防止频繁启停对电机与水泵的损害，并节省能耗电机与水泵的启动电流远大于正常运行时的电流。如图2所示，实线表示选定的型号及参数，箭头表示实际运行情况。1.2 提升水泵应在高水位时启动以保证其在正常水位内高效运行由于污水厂的进水流量变化较大，使水泵井的水位变化较大。如果在水泵井的水位到达水泵的设计运行水位时即启动，那么由于污水从管道中来水的

15、速度远小于水泵的抽水速度，这样水泵井的水位就会下降很快，当低于设计水位时，水泵就要停顿运行以等待来水，到设计水位时再行启动。由此造成水泵与电机的频繁启停，对其造成严重损害，并增加了能耗。通过在实际运行中总结的经历，提倡水泵要在水泵井处于高水位可以到达最高水位时方才启动，这样即使来水速度远小于抽水速度，由于在最高水位启动相当于储藏了备用水量，这样就可以保证水泵在其正常水位内高效运行，节省能耗，并防止频繁的启停对水泵与电机的损害。同时由于在高水位下管道中为满流，提高了污水在管道中的流速，防止了管道淤积，减少了大量管道疏通的工作量。2 沉砂池的设计与运行沉砂池的功能是去除比重较大其相对密度约为2.6

16、5、粒径大于0.2mm的无机颗粒如泥砂、煤渣等。沉砂池一般设于泵站、倒虹管前，以便减轻无机颗粒对水泵、管道的磨损；也可以设于初次沉淀池前，以减轻沉淀池负荷及改善污泥处理构筑物的处理条件。沉砂池的效率对于后续处理效果有很大的影响，然而大多污水厂在建成后没有严格校核其沉砂效率，以至于运行后发现沉砂池的沉砂效果不佳，对后续的水泵及二级生化处理造成不良影响。如采用CAST工艺的污水处理厂，其旋流沉砂池的后续构筑物为曝气池，如果沉砂池沉砂效果不理想，那么砂粒会在曝气池内逐渐累积，对活性污泥或生物膜的正常生长、繁殖及其对污染物的降解产生一定的破坏，影响曝气池的处理效果；另外，会造成沉淀污泥中无机颗粒比重超

17、标，影响污泥的进一步处理效果，如脱水对污泥脱水机的损害或影响污泥堆肥的效果与污泥的肥力。所以，污水处理厂建成后，在工艺调试的单机调试与设备联动调试阶段有必要对沉砂池的沉砂效果作严格的校核。以下根据实际经历对沉砂池沉砂效果的检测校核方法作一说明。以采用CAST工艺的某污水处理厂的旋流沉砂池为例。旋流沉砂池是替代传统沉砂池及其刮砂设备的新型装置。旋流沉砂器通过水力旋流作用，并依靠机械搅拌辅助加强旋流而产生离心力，到达离心别离污水中固体颗粒的作用。其检测校核方法如下：启动CAST池回流泵利用清水试验后的曝气池中的清水回流入沉砂池与搅拌机，使沉砂池处于工作状态。从沉砂池进水口处投入砂砾细格栅后，并采取

18、水样沉砂池进口闸板后，测定进水中0.2mm的砂砾重量；在沉砂池出口处巴氏槽处采取水样，测定出水中0.2mm砂砾重量，以此计算沉砂池对粒径0.2mm以上的砂砾去除率。计算方法为：PW1W2/W1100其中：P沉砂池对0.2mm以上的砂砾去除率；W1进水水样中的砂砾重量；W2出水水样中的砂砾重量。当砂粒直径0.30mm时，除砂效率P95；当砂粒直径0.20mm时，除砂效率P85；当砂粒直径0.15mm时，除砂效率P60。一般情况下，沉砂池对于粒径0.2mm以上砂粒的去除率需要到达85方能满足要求。3 在生物脱氮除磷工艺中优先选择A/O(+化学除磷)工艺当前能够进展脱氮除磷的工艺很多，其中使用最为广

19、泛的是A/O工艺早期、A2/O工艺近期。由于当前对氮与磷的指标必须兼顾，A/O工艺虽然在脱氮或除磷中有很好的效果，但是不能同时脱氮除磷，所以近年来能够同时进展生物脱氮除磷的A2/O工艺更是为大多设计者所采用，而A/O工艺应用越来越少。按传统生物脱氮除磷机理，要到达同时脱氮除磷的效果，那么必须创造相对独立的厌氧、缺氧与好氧环境，并让各反响必须具备的因素一定量的细菌，反响物如氨氮、硝酸盐、作为碳源或能源的有机物，O2等在该环境下实现。常规A2/O工艺厌氧-缺氧-好氧及其各种改进型工艺增设预缺氧池的两点进水A2/O工艺与两点进泥A2/O工艺，缺氧池前置的倒置A2/O工艺，以UCT工艺为代表的其它工艺

20、的流程是设立三个独立的反响区以分别实现厌氧、缺氧与好氧环境，通过污泥回流与混合液的回流使各反响的细菌与对应的反响物在各环境下完成各自功能。以下就A2/O工艺的缺陷及其各种改进型工艺的缺乏与A/O(+化学除磷)工艺的相对优势做一番有益的探讨：1常规A2/O工艺的缺陷1污泥龄方面不可调与的矛盾。硝化菌的世代周期较长，那么脱氮必须具有较长的污泥龄；除磷是利用聚磷菌将磷贮存在体内然后通过排出剩余污泥的方式排出系统的，所以除磷要求较短的污泥龄。这是一对不可调与的矛盾，工艺中所能采取的一切措施皆只能在其间找到一个适宜的平衡点，不能取得两者俱佳的效果。另外，硝化需要长泥龄以保证硝化菌的数量，而反硝化那么需较

21、短泥龄，以促进反硝化菌的更新并保持高活性。所以，在硝化与反硝化容量的配置间存在着泥龄的矛盾。2混合液回流方面的矛盾。好氧池位于流程的末端，氨氮根本上完全氧化，出水中氮的主要形式是硝酸盐氮。从理论上说，好氧池混合液回流比越大，那么出水硝酸盐氮越少，去除总氮的效果越好。但是过大的回流比会使硝酸盐混合液中携带的溶解氧对缺氧环境的破坏愈趋明显，而在有分子氧条件下，脱氮菌优先利用游离氧而不是硝酸盐氮作为电子受体，从而反硝化受到阻碍。在运行中有时要保持好氧池末端低溶解氧浓度以保证脱氮除磷的效果，但是这引起另一个问题：即较低的溶解氧浓度使二沉池容易处于厌氧状态，沉淀的污泥会重新将磷释放到水体中，而且会发生内

22、源反硝化，造成高磷污泥上浮，影响出水水质，尤其是总磷。同时，高回流比使动力消耗增加，运行费用升高。3污泥回流方面的矛盾。污泥回流是为了保证各反响池中有一定数量的完成各自功能的细菌。理论上说，参与释磷吸磷的聚磷菌越多，参与反硝化与与硝化的细菌越多，那么除磷脱氮效果越好。但是，除磷是通过排出高磷污泥来实现的。这样剩余污泥的排放量就与污泥回流量发生了矛盾。并且，回流污泥中携带的硝酸盐氮会对厌氧释磷效率产生抑制，导致好氧吸磷动力缺乏，从而降低除磷效率。4在碳源竞争方面的矛盾。碳是微生物生长需要要最大的营养元素。在脱氮除磷系统中，碳源大致上消耗于释磷、反硝化与异养菌正常代谢等方面。从上述脱氮除磷机理可以

23、看出，释磷与反硝化的反响速率都与进水碳源中的易降解局部，尤其是挥发性有机脂肪酸VFA的数量关系很大。一般来说，城市污水中易降解碳源有机物的数量是十分有限的。以脱氮来说，只有当进水中C/N比到达8时，其中的易降解碳源有机物局部才能保证高反硝化效率所需的碳源是充足的。所以，在A2/O工艺中尤其是进水C/N比拟低时的释磷与反硝化之间，存在着因碳源缺乏而引发的竞争性矛盾。5对水质、水量变化很敏感2各种改进型A2/O工艺的缺乏之处常规A2/O工艺中的缺陷在各种改进型A2/O工艺中仍然存在。除此之外，各种改进型A2/O工艺还存在如下问题：1两点进水改进型A2/O工艺在常规型的厌氧池前增设了预缺氧池，虽然可

24、以消除回流污泥中的硝态氮对后续厌氧池聚磷菌释磷的影响，同时也能保证厌氧池严格的厌氧环境以提高释磷效率。然而，其增设预缺氧池要求两套配水系统，基建投资加大，运行管理趋于复杂；且使整体流程更长，水力停留时间增大，处理效率与运行费用提高。2两点进泥改进型A2/O工艺也增设预缺氧池，并将大局部回流污泥回流至缺氧池，将少局部污泥回流至预缺氧池。这种方式只能减轻回流污泥中的硝态氮对厌氧释磷效率的影响，而且使参与厌氧释磷的污泥量减少，影响最终的除磷效率。3缺氧区前置的倒置A2/O工艺使回流混合液与回流污泥中的硝态氮优先利用进水中的有机物进展反硝化，保证很高的脱氮效率，同时也消除了硝态氮对厌氧释磷的影响，并使

25、后续厌氧池能够形成严格厌氧环境。但是先进展反硝化将进水中易降解有机物消耗殆尽，使后续厌氧池中聚磷菌的厌氧释磷过程由于缺少碳源而释磷不充分甚至不释磷只降解贮存的糖原获得能量，那么后续的好氧吸磷动力严重缺乏，影响最终的除磷效率。4UCT工艺把常规A2/O工艺的缺氧区分为前后两个局部，将硝化混合液回流至缺氧区，再将缺氧区前部的混合液回流至厌氧区；回流污泥先进入缺氧区前部。这种作法实际上是划出一个小的缺氧区专门消耗回流污泥中的硝酸盐，故防止了回流污泥中的硝酸盐对厌氧区的冲击，改善了聚磷菌的释磷环境。但是，进入缺氧区前部的回流污泥只有一小局部进入厌氧池经历了释磷过程，其实际除磷效果因此显著降低。3A/O

26、(+化学除磷)工艺的相对优势1A/O(+化学除磷)工艺不必在生物脱氮除磷系统中同时兼顾脱氮与除磷二者都具有很高的去除率，只用考虑脱氮取得高去除率同时有一定的除磷效果一般可以到达50即可，再通过设置化学除磷系统保证磷的去除率。所以在A2/O工艺及其各种改进型工艺中存在的缺陷与缺乏都可以得到很好的解决：脱氮与除磷的污泥龄方面的矛盾根本不存在，混合液回流与污泥回流中的硝态氮对聚磷菌释磷的影响可以通过化学除磷来解决，混合液回流中携带的溶解氧对缺氧环境的破坏可以通过降低好氧池末端的溶解氧到达降到最低，脱氮与除磷对碳源的竞争导致的碳源缺乏问题根本不存在。所以，A/O(+化学除磷)工艺在保证脱氮除磷效果的前

27、提下，具有流程简单、占地少、运行管理方便、投资与运转费用较低的优点。2西方国家在生物脱氮除磷方面的理论研究比国内深入，运行经历比国内丰富。当氮、磷要求严格时，鉴于传统脱氮除磷理论下二者的矛盾，普遍采用生物脱氮+化学除磷的工艺。所以我们国内的污水处理厂在工艺的选择上不能不深入分析，能用工艺流程精简、能耗较低、运行管理比拟方便的A/O(+化学除磷)工艺，就不用A2/O工艺及其各种改进型工艺。3当前在脱氮与除磷研究发面发现了很多新现象，由此产生了很多新理论如：短程反硝化亚硝酸盐型反硝化理论、厌氧氨氧化理论氨氮与亚硝酸盐氮直接反响转化为氮气、好氧反硝化在好氧条件下，由异养型硝化菌与好氧反硝化菌同时完成

28、硝化与反硝化理论、DPB菌反硝化除磷菌在缺氧条件下的同时反硝化除磷理论。在这些新理论根底上开发出的新工艺表现出的共同点在于工艺流程精简，能耗较小，运行管理方便。所以采用A/O(+化学除磷)工艺在流程上更接近于新工艺，只需变换运行参数与适当变化即可，有利于新工艺应用后的改造或者扩建。选择污水厂的处理工艺是一件复杂的事情，目前的各种处理工艺，都各有优缺点，只有最适合某个工程的工艺，并不存在最先进的工艺。设计者应该优先选择运行管理简单、运转费用低的工艺。根据设计经历与对当前众多使用A2/O工艺及其各种改进型工艺的污水处理厂的实际运行情况的总结与研究，我们认为：A2/O工艺及其各种改进型工艺在理论上虽

29、然可以到达很好的同时脱氮除磷的效果，但是其流程长，运行管理复杂，能耗大，运转费用高，且在实际运行中很难实现最正确运行条件，往往是脱氮与除磷的效果不能两全。而相比来说，A/O(+化学除磷)工艺流程精简、占地少，投资与运转费用较低，运行管理比拟方便，并且便于在新理论根底上开发的工艺应用到工程实践后的改造。所以我们推荐使用A/O(+化学除磷)工艺。4 二沉池的设计与运行二次沉淀池的主要功能是进展泥水别离以及污泥的贮存与浓缩，它处于整个生化处理系统的末端，其设计与运行的效果对出水水质具有直接而重大的影响。尤其是当前对总磷的排放标准愈趋严格的情况下，其设计与运行的效果对总磷指标影响很大。因为除磷是通过排

30、出高磷剩余污泥实现的，假设二沉池设计运行不善，那么出水SS升高，而SS实际上是高磷污泥，严重影响出水总磷指标。所以，更应该深入研究实际情况，使二沉池的设计更科学。活性污泥的特点是质轻，易被出水带走，并容易产生二次流与异重流。而进出水方式以及进水的布水均匀性与出水堰口负荷是影响二沉池运行效果的重要因素。根据我们的在设计与运行中的经历，我们推荐使用周边进水与周边出水的方式，进水要做到均匀布水，出水堰口负荷应尽可能小，当实际出水流量达不到设计出水流量时可以考虑多加几周出水堰的方式解决。阐述如下：1进水出方式图3为中心进水周边出水A与周边进水周边出水B的沉淀池示意图。可以看出，周边进水周边出水方式与中

31、心进水周边出水方式相比，出水的流程更长，有更长的时间完成泥水别离的过程，且二次流、异重流的影响相对较小，沉淀效果更好。2进水的布水均匀性进水的均匀性非常重要，对于沉淀池水流流态与运行稳定性具有重大影响。所以，在设计进水槽时要尽量严格，计算准确，另外辅助以试验，以保证布水的均匀性。但由于进水流量的不稳定，那么必要时，运行中可以在进水槽内设置潜水搅拌器进展推流以保证配水的均匀。3出水堰口负荷出水堰口负荷是影响二沉池运行效果的重要设计参数，其大小对堰口附近水的流态有直接影响，进而对下层水体造成扰动，影响泥水别离效果，出水水质变差。在保证水的流态与处理量的前提下，推荐出水堰口负荷应取尽可能小值，当实际

32、出水流量达不到设计值时，可以考虑多加一道或多道出水堰。5 污泥的处理与处置城市污水的污泥问题是一直困扰着城市污水处理厂的棘手问题。污泥的处理处置涉及到的问题很多，错综复杂。在此不再赘述，以下仅根据以往的认识与经历谈谈几点看法。1对于污泥的最终处置途径坚决主张施用于农田。污泥中的有机物分解产生的腐殖质可以改进土壤构造，防止板结，而其中丰富的N、P、K等营养元素与Ca、Mg、Zn、Cu、Fe等微量元素是植物生长必需的，施用于农田能够增加土壤肥力、促进农作物的生长。所以将污泥从污染物转化为一种可利用的资源是一种科学而且本钱低的处置方式，符合经济循环开展的思想。2呼吁并主张从上游污染源头上严格控制排入

33、城市污水处理厂的重金属、有毒有害物质的标准。为了保证污泥的无害化与施用于农田的最终处置途径，提议城市污水处理厂应加强自己的水质化验能力：首先搞清楚各上游污染源排放污水的水质并限定其排放标准，然后严格、日常性地监测进水水质，一旦发现某项指标不正常，那么可以找到其源头，配合政府制定相关政策标准对该污染源单位进展处分。通过这种方式保证污泥的重金属、有毒有害物质被控制在允许范围内。3污泥的稳定化处理首选厌氧消化。一般来说，污泥量小时用好氧消化，污泥量大时那么用厌氧消化。污泥厌氧消化可以使有机物消化分解，污泥不再腐败；同时，通过中温消化，大局部病原菌、蛔虫卵被杀灭并作为有机物被降解。经此处理后污泥到达稳

34、定化、无害化的目的，伴生的沼气可作为能源加以利用。污泥厌氧消化在兴旺国家被广泛采用，欧美、日本、独联体等国家，用厌氧消化处理污泥占污泥总量的一半以上。对于污泥消化工艺的运行谈几点经历：1污泥的投配采用溢流式。浓缩后的生污泥直接通过输送管道进入消化池，由于消化池的容积一定，那么消化后的熟污泥随即溢流出消化池，进入的生污泥量与溢流出的熟污泥量是一样的。溢流式投配方式防止了阀门式投配系统的繁琐与操作不便的缺点，易于控制。2污泥加热采取先将生污泥投入消化池，然后再从池中抽出混合污泥循环加热的方式。由于生污泥温度较低，如果直接对其加热，由于需在热交换管道中停留较长时间容易使其在管道中板结，而对混合污泥加热那么比拟方便。3搅拌采取利用消化产生的沼气直接循环进展连续搅拌的方式。一般用沼气进展搅拌的系统，在设计中都设置一个沼气贮存罐，将消化产生的沼气先收集并贮存在罐中，然后再从沼气罐中配送沼气对消化池进展搅拌。这种方式存在很大弊端：首先沼气罐在压力的变化下存在突然被压扁的隐患；其次系统复杂，管道、阀门与风机系统配置较多，故障点增多，也不易于控制。所以，提倡采用将消化产生的沼气收集后直接循环进入消化池进展搅拌的方式，以精简系统，便于控制。第 18 页