卧式压力容器课程设计.doc

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1、安徽理工大学课程设计（论文）任务书 机械 院（部） 过控 教研室学号2010305705学生姓名李智慧专业（班级）化工设备10-1题目卧式容器设计设计技术参数容器内径Di=1800mm容器长度（不包括封头）L=5000mm设计温度t=100C物料腐蚀轻微，密度为1500kg/m3设计要求选择材料，确定筒体厚度、封头形式及厚度、支座计算及选择工作量整理说明书一份,大概20页左右注：可填写说明书（论文）的字数要求或要完成的图纸数量。工作计划6.11 布置设计任务，查阅参考资料第18周 初步设计卧式容器总体结构第19周 支座的强度计算及选择、整理说明书上交参考资料郑津洋 董其伍 过程设备设计化工设计

2、手册机械工程手册指导教师签字唐琼教研室主任签字 2012年6月目 录一计划任务书-1二目录-2三概述-4-4-5-5四总体结构设计-9-9-9壁厚设计-10厚度设计-10-11容器总质量及支座反力计算-11鞍座的选型-12确定鞍座安装位置-13五应力校核-13-13轴向弯矩-13轴向应力-14轴向应力校核-15-15-16-17六设计结果汇总表-18七参考文献-20三概述压力容器的用途十分广泛。它是在石油化学工业、能源工业、科研与军工等国民经济的各个部门都起着重要作用的设备。压力容器一般由筒体、封头、法兰、密封元件、开孔与接管、支座等六大部分构成容器本体。此外，还配有安全装置、表计及完全不同生

3、产工艺作用的内件。压力容器的设计压力（p）划分为低压、中压、高压与超高压四个压力等级： (1)低压(代号L) 0.1MPap1.6MPa (2)中压(代号M) 1.6MPap10.0MPa (3)高压(代号H) 10.0MPap100.0MPa (4)超高压(代号U) p100.0MPa。 2.按工艺过程中的作用不同分为： （1）反应容器：用于完成介质的物理、化学反应的容器。 （2）换热容器：用于完成介质的热量交换的容器。 （3）分离容器：用于完成介质的质量交换、气体净化、固、液、气分离的容器。 （4）贮运容器：用于盛装液体或气体物料、贮运介质或对压力起平衡缓冲作用的容器。3.根据容器的压力高

4、低，介质的危害程度以及在生产过程中的重要作用，综合地将容器分为三类。属于下列情况之一者为一类容器:（1）非易燃或无毒介质的低压容器； （2）易燃或有毒介质的低压分离器的换热容器。属于下列情况之一者为二类容器：（1）中压容器；（2）剧毒介质的低压容器；（3）易燃或有毒介质的低压反应容器与储运容器；属于下列情形之一者为三类容器：（1）高压、超高压容器；（2）剧毒介质的中压容器（3）易燃或有毒介质（4）中压废热锅炉或内径大于1米的低压废热锅炉。 一般承受内压的容器，除球形容器外，大多是由筒体与封头组成。筒体是圆筒形壳体，封头则有多种型式，高压容器多采用平板封头；中、低压容器的封头除平板与半球型外，还

5、有半椭圆形封头，蝶形封头，锥形封头等。圆柱形容器是最常见的一种压力容器结构形式，具有结构简单、易于制造、便于在内部装设附件等优点，被广泛用作反应器、换热器、分离器与中小容积储存容器。圆筒形容器的容积主要由圆柱形筒体(以下简称圆筒)提供。圆筒可分为单层式与组合式两大类。单层式优点是结构简单。但厚壁单层式圆筒也存在一些问题，主要表现在：除整体锻造式厚壁圆筒外，还不能完全避免较薄弱的深环焊接与纵焊缝，焊接缺陷的检测与消除均较困难；且结构本身缺乏阻止裂纹快速扩展的能力；大型锻件及厚钢板的性能不及薄钢板，不同方向力学性能差异较大，韧脆转变温度较高，发生低应力脆性破坏的可能性也较大；加工设备要求高；为此，

6、人们相继研制了多种组合式圆筒。常见的有以下几种：（1）多层包扎式 这是目前世界上使用最广泛、制造与使用经验最为丰富的组合式圆筒结构。筒节由厚度为1225mm的内筒与厚度为412mm的多层层板两部分组成，筒节通过深环焊缝组焊成完整的圆筒。为了避免裂纹沿厚度方向扩展，各层板之间的纵焊缝应相互错开75。筒节的长度视钢板的宽度而定，层数则随所需的厚度而定。制造时，通过专用装置将层板逐层、同心地包扎在内筒上，并借纵焊缝的焊接收缩力使层板与内筒、层板及层板之间相互贴紧，产生一定得预紧力。每个筒节上均开有安全孔，这种小孔可使层间空隙中的气体在工作时因温度升高而排出；当内筒出现泄漏时，泄漏介质可通过小孔排出，

7、起到报警作用。多层包扎式圆筒制造工艺简单，不需要大型复杂的加工设备；及单层式圆筒相比安全可靠性高，层板间隙具有阻止缺陷与裂纹向厚度方向扩展的能力，减少了脆性破坏的可能性，同时包扎预应力可有效改善圆筒的应力分布；对介质适应性强，可根据介质的特性选择合适的内筒材料。但多层包扎式圆筒制造工序多、周期长、效率低、刚板材料利用率低，尤其是筒节间对接的深环焊缝对容器的制造质量与安全有显著影响。这是因为：无损检测困难，环焊缝的两侧均有层板，无法使用超声检测，仅能依靠射线检测；焊缝部位存在很大的焊接残余应力，且焊缝晶粒易变得粗大而韧性下降，因而焊缝质量较难保证；环焊缝的坡口切削工作量大，且焊接复杂。(2)热套

8、式 采用厚钢板（30mm以上）卷焊成直径不同但可过盈配合的筒节，然后将外层筒节加热到计算的温度进行套合，冷却收缩后便得到紧密贴合的厚壁筒节。热套式圆筒需要有较准确的过盈量，对卷筒的精度要求很高，且套合或组装成整体容器后，需再进行热处理以消除套合预应力及深环焊缝的焊接残余应力。热套式圆筒除了具有包扎式圆筒的大多数优点外，还具有工序少，周期短等优点。（3）绕板式绕板式圆筒由内筒、绕板层与外筒三部分组成。它是在多层包扎式圆筒的基础上发展起来的，两者的内筒相同，所不同的是多层绕板式圆筒是在内筒外面连续缠绕若干层35mm厚的薄钢板而构成筒节，绕板层只有内外两道纵焊缝。为了使绕板开始端及终止端能及圆筒形成

9、光滑连接，一般需要有楔形过渡段。外筒作为保护层，由两块半圆或三块“瓦片”制成。绕板式结构机械化程度高，制造效率高，材料的利用率也高（可达到90以上）。但由于薄卷板往往存在中间厚两边薄的现象，卷制后筒节两端会出现明显的累积间隙，影响产品的质量。（4）整体多层包扎式整体多层包扎式是一种错开环焊缝与采用液压夹钳逐层包扎的圆筒结构。它首先将内筒拼接到所需的长度，两端焊上法兰或封头，然后在整个长度上逐层包扎层板，带全长度上包扎好并焊完磨平后再包扎第二层，直至所需厚度。这种方法包扎时各层的环焊缝可以相互错开，另每层层板的纵焊缝也错开一个较大角度，是整个圆筒上避免出现深环焊缝。圆筒及封头或法兰间的环焊缝改为

10、一定角度的斜面焊缝，承载面积增大，具有高的可靠性。（5）绕带式绕带式是一种以钢带缠绕在内筒外面获得所需厚度圆筒的方法，主要有型槽绕带式与扁平钢带倾角错绕式两种结构形式。型槽绕带式 是用特制的型槽钢带螺旋缠绕在特制的内筒上，内筒外表面上预先加工有及钢带相齿合的螺旋状凹槽。缠绕时，钢带先经电加热，再进行螺旋缠绕，绕制后依次用空气与水进行冷却，使其收缩产生预紧力，可保证每层钢带贴紧；各层钢带之间靠凹槽与凸肩相互齿合，缠绕层能承受一部分由内压引起的轴向力。这种结构的圆筒具有较高的安全性，机械化程度高，材料损耗少，且由于存在预紧力，在内压作用下，筒壁应力分布较均匀。但钢带需由钢厂专门轧制，尺寸公差要求严

11、，技术要求高；为保证邻层钢带能相互齿合，需采用精度较高的专用缠绕机床。扁平钢带倾角错绕式 这是中国首创的一种新型绕带式圆筒。内筒厚度约占总厚度的，采用简单的“预应力冷绕”与“压棍预弯贴紧”技术，以相对于容器环向1530倾角在薄内筒外交错缠绕扁平钢带。钢带宽约80160mm、厚约416mm，其始末两端分别及底封头与端部法兰相焊接。大量的实验研究与长期使用实践证明，及其他类型厚壁圆筒相比，扁平钢带倾角错绕式圆筒结构具有设计灵活、制造方便、可靠性高、在线安全监控容易等优点。四总体结构设计设计技术参数：容器内径Di=1800mm容器长度（不包括封头）L=5000mm设计温度t=100C物料腐蚀轻微，密

12、度为1500kg/m3此设计选用A3R型号的钢板，查化工容器及设备【1】附录二，可知： 在设计温度t=100，圆筒的厚度在616mm时：，许用应力： 在设计温度t=100，圆筒的厚度在1736mm时：。，许用应力：壁厚设计1.已知参数:筒体内径：Di=1800mm，设计温度t=100C采用双面对接焊，局部无损检测：计算压力：圆筒的厚度在616mm时，许用应力：取钢板厚度负偏差：腐蚀裕量：2.筒体壁厚设计计算壁厚 设计壁厚 名义厚度 ，圆整为6mm。有效厚度 对于碳素钢、低合金钢制的容器，规定不包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于3mm，若加上2mm的腐蚀裕量，名义厚度至少应取5mm。由钢材标准规格，

13、名义厚度取为6mm。3检查，没有变化，故取名义厚度6mm合适。厚度设计1.选用标准椭圆形封头，长短轴比值为2，标准椭圆形封头计算公式 选自过程设备设计【2】 式中： 形状系数，对标准椭圆形封头； 焊封系数。设计 计算壁厚 设计壁厚 名义厚度 ，圆整为6mm。有效厚度 3. 校核封头的最小厚度：0.15%Di=0.15%1800=mm临界许用压力按化工容器及设备式5-22为：因为：远小于与所以：从验算可以看出，轴向应力在许用范围之内，满足强度及稳定性的要求。因,可认为鞍座靠近封头，故封头对鞍座处筒体有加强作用。根据公式计算切向剪应力。鞍座包角，查化工容器及设备表6-13得,。圆筒中的切向剪应力：

14、封头中的最大切向剪应力： 筒体中切向剪应力许用值标准椭圆形封头中由内压引起的应力，可由椭圆封头壁厚计算公式导出下式封头中的切向剪应力许用值取故切向剪应力在许用范围之内。鞍座包角120时，查化工容器及设备表6-14，得，查JB/T4712-1992鞍式支座得鞍座宽度，鞍座板作为加强板使用，以筒体厚度及鞍座板厚度之与代替，故筒体最低点处最大周向压缩应力公式应改写成式中： 鞍座板厚度故 容器的筒体部分长度，所以取计算长度，同样以代替，并以代替,则鞍座角边处的周向压缩应力为：因为 所以，二者均满足校核条件。到此为止，筒体及封头均满足校核条件的要求。鞍座板宽度b已在验算周向压缩力时予以确定，腹板的宽度可

15、按化工容器及设备式6-95进行校核。系数由化工容器及设备表6-15查出为0.204；按JB/T4712-1992鞍式支座得腹板厚度，鞍座最低点的高度。鞍座有效截面的高度限制在以内，此值大于鞍座最低点的高度，故有效截面高度应为鞍座实际高度减去底板厚度。则所以，腹板的尺寸满足强度要求。六设计结果汇总表设计参数数值单位圆筒材料设计温度下许用应力127MPa圆筒的内径D1800mm圆筒的名义厚度6mm圆筒厚度附加量Cmm封头名义厚度6mm封头厚度附加量Cmm容器长度（不包括封头）L5000mm鞍座轴向宽度b220mm鞍座高度H鞍座包角120鞍座底板中心至封头切线距离A450mm封头直边高度25mm筒体及封头的内径900mm筒体的质量Gkg封头的质量kg容器充满液态介质时液态介质的质量kg附件质量1000kg支座反力114KN鞍座截面处轴向弯矩跨中截面轴向弯矩跨中截面最高点的轴向应力跨中截面最低点的轴向应力圆筒中的切向剪应力封头中的最大切向剪应力筒体最低点处最大周向压缩应力鞍座角边处的周向压缩应力鞍座腹板应力七参考文献【1】余国，吴修慈，吴文林主编化工容器及设备.天津大学出版社【2】郑津洋，董其伍，桑芝富主编过程设备设计北京.化学工业出版社,【3】JB-T4746-2002钢制压力容器用封头【4】JB/T4712-1992鞍式支座第 17 页