感应电动机设计流程.doc

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1、感应电动机设计流程定，转子尺寸定子尺寸 单位 mm19013630转子尺寸 单位mm4823303.2 电动机设计计算方案1名称公式结果1. 功率 KW2. 外施相电压 （Y接法） V （接法） V3803. 输出供电流 A4. 效率 5. 功率因数6. 极数47. 定,转子槽数36328. 定,转子每级槽数989. 定,转子尺寸10. 极距 cm11. 定子齿距 mm12. 转子齿距 mm13. 节距814. 转子斜槽宽 cm15. 每槽导体数48_16. 每相串连导体数57617. 绕组线规 18. 槽满率 19. 铁心长 mm200 mm mm mm18420. 绕组系数21. 每相有效

2、串联导体数22. 每极磁通0.85*38023. 齿部截面积24. 轭部截面积25. 空气隙面积21426. 波幅系数 高斯27. 定子齿磁密 高斯897028. 转子齿磁密 高斯890929. 定子轭磁密 高斯1656330. 转子轭磁密 高斯721931. 空气隙磁密 高斯381732. 各部分磁路每厘米长所需安匝数 33. 磁部磁路计算长度 厘米 厘米34. 轭部磁路计算长度35. 有效气隙长度36. 磁部所需安匝数 安匝 安匝37. 轭部所需安匝数 安匝 安匝38. 空气隙所需安匝数 安匝16639. 饱与系数40. 总安匝 安匝23641. 满载磁化电流 安培42. 满载 磁化电流标

3、么值 43. 激磁电抗44. 线圈平均半匝长 厘米 厘米 厘米45. 双层线圈端部轴向投影长 厘米646. 单层线圈端部平均长47. 漏抗系数48. 定子槽单位漏磁导49. 定子槽漏抗 厘米2050. 定子谐波漏抗51. 定子端部漏抗52. 定子漏抗53. 转子槽单位磁漏抗54. 转子槽漏抗2055. 转子谐波漏抗56. 转子端部漏抗57. 转子斜槽漏抗58. 转子漏抗59. 总漏抗60. 定子相电阻61. 定子相电阻标么值62. 有效材料公斤63. 转子电阻64. 满载电流有功部分65. 满载电抗电流66. 满载电流无功部分67. 满载电势68. 空载电势69. 空载定子齿磁密 高斯1013

4、670. 空载转子齿磁密 高斯1006771. 空载定子轭磁密 高斯1865972. 空载转子轭磁密 高斯815773. 空载气隙磁密 高斯431374. 空载定子齿安匝 安匝75. 空载转子齿安匝 安匝76. 空载定子轭安匝 安匝77. 空载转子轭安匝 安匝78. 空载空气隙安匝 安匝18879. 空载总安匝 安匝80. 空载磁化电流 安培81. 定子电流, 安培82. 定子电流密度 83. 线负荷 414984. 转子电流,85. 转子电流密度,86. 定子铝损耗87. 转子铝损耗29788. 杂散损耗对铸铝转子对铜条转子_5589. 机械损耗4极及以上封闭型自扇冷式90. 铁耗 91.

5、总损耗92. 输入功率93. 总损耗比94. 效率95. 功率因数96. 转差率97. 转速98. 最大转矩99. 起动电流开始假定值 （安）21100. 起动时漏抗磁路饱与引起漏抗变化系数查图338182067101. 齿顶漏磁饱与引起定子顶宽度减少102. 齿顶漏磁饱与引起定子顶宽度减少103. 起动时定子槽单位漏磁导 按槽形查附图1104. 起动时定子槽漏抗105. 起动时定子谐波漏抗106. 定子起动漏抗107. 考虑导挤流效应转子导条相对高度108. 转子挤流效应系数109. 起动时转子槽单位漏磁导 110. 起动时转子槽漏抗111. 起动时转子谐波漏抗112. 起动时转子斜槽漏抗C

6、x113. 转子起动漏抗114. 起动总漏抗115. 转子起动电阻116. 起动总电阻117. 起动总阻抗118. 电动电流 A 倍3119. 起动转矩 倍4 电动机改进方案名称公式方案2方案31. 额定线电压3403402. 外施相电压 （Y接法）3. 输出供电流4. 定,转子槽数363632325. 功率因素6. 极数447. 效率8. 绕组线规9. 导体并绕根数1110. 每槽导体数202411. 槽满率12. 铁芯长14810413. 定子齿磁密14. 转子齿磁密15. 定子轭磁密16. 转子轭磁密17. 空气隙磁密18. 空载定子齿磁密19. 空载转子轭磁密20. 空载定子轭磁密21

7、. 空载转子轭磁密22. 空载气隙磁密23. 定子电流密度24. 线负荷25. 热负荷26. 转速1471146227. 最大转矩倍数28. 起动转矩倍29. 起动电流倍数电动机在运行使产生损耗，这些损耗转变成热能，引起电机发热，电动机温度过高会使绝缘迅速老化，绝缘性能与机械强度降低，使使用寿命大大缩短，严重时会烧坏电机，为了限制发热对电动机影响，使电动机温升不超过一定数值，一方面要控制电机各部分损耗，使发热减少；另一部分改善电动机冷却系统，提高其传热与散热能力。因此可见，防治电动机因过热而损坏非常重要。解决电动机温升问题有许多方法, 例如: 减少定子线圈匝数, 增大导体面积，增长铁心, 降低

8、热负荷; 或更改风路, 修改风扇, 让介质带走更多热量, 这种方法因要改变定子部分或机座结构形式, 比较困难10。4.1 三相异步电动机发热过高原因1. 电动机过负荷，定子电流过大 2. 线负荷过大3. 电流密度过大4. 损耗大定子绕组缺相运行5. 电源电压过高或过低6. 电动机通风道堵塞效率是电动机一个重要性能指标，它高低决定于运行时电机所产生损耗，损耗越低，效率越高，发热越低。损耗大小及电磁负荷有很大关系。为了降低损耗，就得选较低电磁负荷与电流密度，但这样会增加电动机尺寸与材料耗量。此外，损耗大小还及材料性能，绕组形式，电动机构造有关系。4.2 改进法 ：减低损耗，降低线负荷，与电流密度，

9、提高效率。改善电源 措施1. 加大导线截面积l 效果，降低定子铝损耗，使槽满率加大，起动电流增高，降低电流密度。2. 减少每相串联导体数l 效果，降低线负荷，增加起动电流。方案一方案二方案三槽满率起动电流3定子铝（铜）损耗线负荷2定子电流密度7线径每槽导体数482024效率图3. 选用适合绕组型式，如双层绕组，星三角接混合接法方案一方案二方案三绕组型式双层叠式双层叠式双层叠式连接方法三角接法星形(Y)接法星形(Y)接法附录A 定，转子槽形图转子槽定子槽附录B三相异步电动机计算单 型号: Y132 S-4 5.5 KW 设计者: 容浩然 设计时间: 2005-5-30 no:1 _ 定子槽数:

10、36 转子槽数: 32 | 相数: 3 电机极数: 4 定子外径: 19.00 cm 定子内径: 13.60 cm | 额定电压: 380.00 v 额定频率: 50.00 hz 转子外径: 13.52 cm 转子内径: 4.80 cm | 额定功率: 5.50 kw 新方案材料成本: 298.74 (元) 铁心长度: 11.50 cm 单边气隙长度: 0.40 mm | 定子绕组连接形式: 旧方案材料成本: 297.82 (元) _|_ 定 子 槽 形: (1圆底槽) | 定 子 绕 组 形 式: (5双层绕组(q=3) _|_ bs0: 3.5 |bs1: 6.7 |Rs: 4.40 |

11、类型: | NS1 | NDS | NS2 hs0: 0.8 |hss: 14.5 |Zs: 30.00 |_|_|_|_ _|_|_| 每槽导体数: |48 | | 转 子 槽 形: (1平底平行齿槽) | N-d1: |1-0.90 | | _| N-d2: |1-0.90 | | br0: 1.0 |br1: 5.5 |br2: 5.5 | kf%: | 79.30 | | br3: 5.5 |wr4: 3.0 |hr0: 0.5 | j1: | 4.844 | | hr3: 21.7 |hrr: 23.0 |zr: 30.0 |_|_|_|_ _|_|_| 绕组跨距Y1: 1-1 并联

12、支路数: 1 Sb: 96.5 mxm Jb: 2.966 | Ty: 10.53 cm al: 1.50 cm Sr: 260.0 mxm Jr: 2.802 | Lz: 26.72 cm fd: 3.77 cm Gal: 1.43( 1.38) bsk/t1: 1.00 | A1: 258.02 a/cm 热负荷: 4149 Dkr: 0.00 mm bsk: 11.9 mm | R1: 2.4312 ohm Gcu: 5.68( 5.68) _|_ _|_ _|_ Wt1: 0.557 cm hc1: 1.730 cm | Wt2: 0.625 cm hc2: 2.010 cm _|_

13、电 磁 计 算 | 运 行 结 果(d/s) _|_ _|_|_ 额 定 参 数: | 启 动 参 数: _|_ _|_|_|_|_|_三相异步电动机改进计算单1 型号: Y132 Sm-4 5.5 KW 设计者: 容浩然 设计时间: 2005-5-30 no:1 _ 定子槽数: 36 转子槽数: 32 | 相数: 3 电机极数: 4 定子外径: 19.00 cm 定子内径: 13.60 cm | 额定电压: 340.00 v 额定频率: 50.00 hz 转子外径: 13.52 cm 转子内径: 4.80 cm | 额定功率: 5.50 kw 新方案材料成本: 315.52 (元) 铁心长度

14、: 14.8 cm 单边气隙长度: 0.40 mm | 定子绕组连接形式: y 旧方案材料成本: 297.82 (元) _|_ 定 子 槽 形: (1圆底槽) | 定 子 绕 组 形 式: (5双层绕组(q=3) _|_ bs0: 3.5 |bs1: 6.7 |Rs: 4.40 | 类型: | NS1 | NDS | NS2 hs0: 0.8 |hss: 14.5 |Zs: 30.00 |_|_|_|_ _|_|_| 每槽导体数: |20 | | 转 子 槽 形: (1平底平行齿槽) | N-d1: |1-2.06 | | _| N-d2: |0-0.00 | | br0: 1.0 |br1:

15、 5.5 |br2: 5.5 | kf%: | 79.9 | | br3: 5.5 |wr4: 3.0 |hr0: 0.5 | j1: | 4.844 | | hr3: 21.7 |hrr: 23.0 |zr: 30.0 |_|_|_|_ _|_|_| 绕组跨距Y1: 1-1 并联支路数: 1 Sb: 96.5 mxm Jb: 2.966 | Ty: 10.53 cm al: 1.50 cm Sr: 260.0 mxm Jr: 2.802 | Lz: 26.72 cm fd: 3.77 cm Gal: 1.43( 1.38) bsk/t1: 1.00 | A1: 258.02 a Dkr: 0

16、.00 mm bsk: 11.9 mm | R1: 2.4312 ohm Gcu: 5.68( 5.68) _|_ _|_ _|_ Wt1: 0.557 cm hc1: 1.730 cm | Wt2: 0.625 cm hc2: 2.010 cm _|_ 电 磁 计 算 | 运 行 结 果(d/s) _|_ _|_|_ 额 定 参 数: | 启 动 参 数: _|_ _|_|_|_|_|_三相异步电动机改进计算单2 型号: Y132 Sn-4 5.5 KW 设计者: 容浩然 设计时间: 2005-5-30 no:1 _ 定子槽数: 36 转子槽数: 32 | 相数: 3 电机极数: 4 定子外

17、径: 19.00 cm 定子内径: 13.60 cm | 额定电压: 340.00 v 额定频率: 50.00 hz 转子外径: 13.52 cm 转子内径: 4.80 cm | 额定功率: 5.50 kw 新方案材料成本: 298.74 (元) 铁心长度: 10.4 cm 单边气隙长度: 0.40 mm | 定子绕组连接形式:y 旧方案材料成本: 297.82 (元) _|_ 定 子 槽 形: (1圆底槽) | 定 子 绕 组 形 式: (5双层绕组(q=3) _|_ bs0: 3.5 |bs1: 6.7 |Rs: 4.40 | 类型: | NS1 | NDS | NS2 hs0: 0.8

18、|hss: 14.5 |Zs: 30.00 |_|_|_|_ _|_|_| 每槽导体数: |24 | | 转 子 槽 形: (1平底平行齿槽) | N-d1: |1-1.87 | | _| N-d2: |0-0.00 | | br0: 1.0 |br1: 5.5 |br2: 5.5 | kf%: | 79.9 | | br3: 5.5 |wr4: 3.0 |hr0: 0.5 | j1: | 4.844 | | hr3: 21.7 |hrr: 23.0 |zr: 30.0 |_|_|_|_ _|_|_| 绕组跨距Y1: 1-1 并联支路数: 1 Sb: 96.5 mxm Jb: 2.966 | Ty: 10.53 cm al: 1.50 cm Sr: 260.0 mxm Jr: 2.802 | Lz: 26.72 cm fd: 3.77 cm Gal: 1.43( 1.38) bsk/t1: 1.00 | A1: 258.02 a Dkr: 0.00 mm bsk: 11.9 mm | R1: 2.4312 ohm Gcu: 5.68( 5.68) _|_ _|_ _|_ Wt1: 0.557 cm hc1: 1.730 cm | Wt2: 0.625 cm hc2: 2.010 cm _|_ 电 磁