西沣路消防连廊施工方案.docx

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1、西沣路地区城市综合改造项目DK-B项目B标段工程消防连廊施工方案编制人： 职务（职称）： 负责人： 职务（职称）： 审核人： 职务（职称）： 批准人： 职务（职称）： 广厦建设集团有限责任公司西安公司二O一 年 月 日第 37 页目 录第一章 编制依据.1第二章 工程概况.1第三章 连廊模板支撑方案设计.2第四章 主梁、次梁与支撑杆计算.7第五章 施工方法.36第六章 模板工程质量要求.45第七章 安全环保文明施工措施.47第八章 质量保证措施.49第一章 编制依据一、建筑工程安全生产管理条例二、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB20204-2015）三、建筑结构荷载规范（GB50009-2

2、012）四、混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 五、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 六、建筑施工手册七、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）八、危险性较大工程安全专项施工方案编制与专家论证审查办法 建字（2009）87号九、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ802016）十、钢结构设计规范（GB500172003）十一、建筑施工安全检查标准（JGJ592011）十二、西沣路地区城市综合改造DK-B项目B标段施工图纸十三、西沣路地区城市综合改造DK-B项目B标段施工组织设计第二章 工程概况一、基本概况工程名称西沣路地区城市综合改造DK-

3、B项目B标段工程地点西安市雁塔区西沣路以东雁环路以南建设单位陕西金家宜置业设计单位成都基准方中建筑设计监理单位陕西华茂建设监理咨询质量监督单位西安市城中村（棚户区）改造办公室建设工程质量安全监督站施工总承包单位广厦建设集团有限责任公司西安公司建筑面积7#地下室8#9#10# 7# 9# 10#楼标准层层高2.9m，连廊在12层、17层至33层设置，12层、17层连廊下是悬空部分，连廊宽度1850，长度为6400，板厚120，连廊两侧梁截面尺寸为250500。第三章 连廊模板支撑方案设计1、由于本工程消防连廊设计在室外两单元楼梯间，连廊结构形式为钢筋混凝土结构，连廊模板排架底部无支撑点，同时综合

4、考虑施工工期、施工安全、经济效益等因素，拟在连廊模板排架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑之用。2、连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设483.0mm钢管排架，以作为连廊模板的支撑。3、钢梁主梁采用两根H500*250*10*14，长度7.5m，主梁两端锚固在已浇筑好的楼板上，为确保钢梁的整体稳定性，在主梁间设置7根次梁，次梁采用H300*200*8*10，长度2.1m，主次梁采用10.9S级高强螺栓连接。为便于现场拼装，主梁由两根长为6.0m、1.5m拼结而成，钢梁拼接采用10.9S级高强螺栓连接。4、连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）m，纵距（沿连廊方

5、向）0.933m，排架底部（距型钢梁表面0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距型钢梁表面m）设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重双钢管。5、连廊模板支撑排架两外侧各设置一道纵向剪刀撑。6、连廊外侧脚手架横距m，纵距m，步距m，脚手板采用钢丝网封闭，上部脚手板高出连廊0.2m，脚手架防护栏杆高度1.2m。7、为了使模板排架与脚手架与型钢梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定性，在型钢梁上表面焊接长度为150200mm，直径为20的钢筋，将立杆套座其外。8、设计图纸：第四章 主梁、次梁与支撑杆计算一、参数信息1、主梁与次梁构造参数(1) 主梁平铺在建筑物楼面上，间距2.6m（外皮

6、至外皮），建筑物内的锚固长度0.55m。(2) 主梁锚固压点方式：压环钢筋，钢筋直径16mm。(3) 次梁(横梁)搁置在主梁间，间距0.933m，与主梁采用10.9S级高强螺栓连接。(4) 楼板砼强度等级：C302、主梁与次梁材料与参数性能 (1) 主梁：3、立杆作用主、次梁上的力此部分内容需要根据支模架计算结果，算出立杆传递给次梁、主梁各个点位的力，并明确图示。此计算结果出来以后，才能计算主次梁承载力、变形计算、与螺栓剪切力等。二、荷载计算(一)、主、次钢梁计算1、GL1计算- 设计信息 - 钢梁钢材：Q345 容许挠度限值: l/180 计算梁截面自重作用: 计算 活荷作用方式: 一次加载

7、 钢梁截面： 焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=500*250*250*10*14*14 各跨信息： 跨 号 ： 1 - 设计依据 - 钢结构设计规范（GB 50017-2003） - 钢梁作用与验算 -1、截面特性计算 A =1.1720e-002; Ix =5.0109e-004; Iy =3.6498e-005; Wx1=2.0043e-003; Wx2=2.0043e-003; Wy1=2.9198e-004; Wy2=2.9198e-004;2、钢梁上荷载作用 恒荷载 作用跨 作用方向 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 钢梁自重作用折算均布线荷

8、(KN/m): 0.9200; 活荷载 作用跨 作用方向 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 风荷载 作用跨 作用方向 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值23、荷载效应组合 基本组合 标准组合4、第 1 跨强度、稳定验算 下部受拉（正弯矩作用区段）强度验算： 强度验算控制内力(kN.m)：Mx=303.075 ;My=0.000(组合：1) 第 1 跨正弯矩作用强度验算满足。 跨中上翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=303.075 ;My=0.000(组合：1) 第 1 跨跨中上翼缘受压稳定验算满足。 抗剪验算控制内力(kN)：V=161.640(组

9、合：1) 第 1 跨抗剪验算满足。5、连续钢梁挠度验算 验算组合: 5 第 1 跨最大挠度(mm): 12.272 (L/611) 容许挠度: 41.667 第 1 跨挠度验算满足。 *钢梁验算满足。*经过计算：GL1最大承受均布荷载为30kN/m，折合成本项目的均布面荷载为：120kN/2、GL2计算 - 设计信息 - 钢梁钢材：Q345 梁平面外计算长度(m)： 3 钢梁截面：焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*200*200*8*10*10 容许挠度限值: l/180 = 4.444 (mm) 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合

10、分项系数按荷载规范自动取值 - 设计依据 - 建筑结构荷载规范（GB 50009-2012） 钢结构设计规范（GB 50017-2003） - 简支梁作用与验算 -1、截面特性计算 A =6.2400e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =1.5000e-001; Ix =9.8768e-005; Iy =1.3345e-005; ix =1.2581e-001; iy =4.6246e-002; W1x=6.5845e-004; W2x=6.5845e-004; W1y=1.3345e-004; W2y=1.3345e-004;2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简

11、支梁自重 (KN): G =3.9187e-001; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4.8984e-001;3、梁上活载作用 荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值24、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN) 恒载标准值支座反力 活载标准值支座反力5、梁上各断面内力计算结果断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： -0.000 20.548 37.359 50.435 59.775 65.379 67.247 剪力(kN) ： 336.235 280.196 224.157 168.118 112.078 56.039 0.00

12、0 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 65.379 59.775 50.435 37.359 20.548 -0.000 剪力(kN) ： -56.039 -112.078 -168.118 -224.157 -280.196 -336.235 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： -0.000 14.389 26.163 35.320 41.860 45.785 47.093 剪力(kN) ： 235.465 196.220 156.976 117.732 78.488 39.244 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13

13、弯矩(kN.m)： 45.785 41.860 35.320 26.163 14.389 -0.000 剪力(kN) ： -39.244 -78.488 -117.732 -156.976 -196.220 -235.465 6、局部稳定验算7、简支梁截面强度验算 简支梁最大正弯矩(kN.m)：67.247 (组合：1; 控制位置：1.200m) 简支梁抗弯强度验算满足。 简支梁最大作用剪力(kN)：336.235 (组合：1; 控制位置：0.000m) 简支梁抗剪承载能力满足。8、简支梁整体稳定验算 平面外长细比 y：17.299 梁整体稳定系数b：1.000 简支梁最大正弯矩(kN.m)：

14、67.247 (组合：1; 控制位置：1.200m) 简支梁整体稳定验算满足。9、简支梁挠度验算 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： -0.000 14.679 26.688 36.029 42.701 46.705 48.039 剪力(kN) ： 240.196 200.163 160.131 120.098 80.065 40.033 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 46.705 42.701 36.029 26.688 14.679 -0.000 剪力(kN) ： -40.033 -80.065 -120.098 -16

15、0.131 -200.163 -240.196 简支梁挠度计算结果:断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 挠度值(mm)： 0.000 0.041 0.079 0.111 0.136 0.151 0.157 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 挠度值(mm)： 0.151 0.136 0.111 0.079 0.041 0.000 计算最大挠度: 0.157(mm) 容许挠度: 4.444(mm) 简支梁挠度验算满足。 * 简支梁验算满足。*经过计算：GL2最大承受均布荷载为600kN/m，折合成本项目的均布面荷载为：400kN/。综合以上计算分析：本项目最大承受面荷载为120kN/

16、。高强螺栓的计算：单个高强螺栓抗剪承载力设计值NVbfpNVb 单个高强螺栓抗剪承载力设计值P 予拉力 抗滑移（摩擦）系数Nf 传力摩擦面数0.9 螺栓受力非均匀系数NVbfp连廊砼与模板型钢平台所有荷载总共为160KN，两根钢梁分担，每根钢梁节点采用12根10.9级M20高强螺栓。实际单个螺栓承受的内力为：N/n=160212=6.6KNNVb满足要求。(二)、梁模板支撑排架计算1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)500混凝土梁宽b(mm)250混凝土梁计算跨度L(m)6模板支架高度H(m)计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(m

17、m)250梁两侧楼板情况梁一侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)/水平杆步距h(m)梁侧楼板立杆的纵距la1(m)梁侧楼板立杆的横距lb1(m)立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4架体底部布置类型底座结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格次梁类型矩形木楞次梁规格4070面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)是否考虑风荷载是架体搭设省

18、份、城市西安市(市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区基本风压值Wo(kN/m2)模板与其支架自重标准值G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)施工人员与设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2、施工简图3、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm43.1、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.

19、2G1k+(G2k+G3k1kb=kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k1kb=kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=kN/m面板简图面板弯矩图Mmax=kNm=Mmax/W=0.016106N/mm2f=31N/mm2满足要求3.2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=kN/m（图5）简图（图6）挠度图=mm=250/(4-1)mm满足要求4、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k1ka=kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k1ka=kN/m取最不利组合得：q=ma

20、xq1,q2=kN/m计算简图：计算简图4.1、强度验算次梁弯矩图(kNm)Mmax=kNm=Mmax/W=0.129106N/mm2f=11N/mm2满足要求4.2、抗剪验算次梁剪力图(kN)Vmax=kNmax=VmaxS/(Ib)=0.79810324.5103/(114.333104N/mm2=N/mm2满足要求4.3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=kN/m变形计算简图次梁变形图(mm)max=mm=mm满足要求5、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加

21、立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-2=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:1跨距为：(等跨)将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= kN此时次梁的荷载简图如下次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=kN/m此时次梁的荷载简图如下次梁正

22、常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= kN/m自重设计值为：1.2gk=kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图5.1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax=kNm=Mmax/W=0.358106N/mm2f=205N/mm2满足要求5.2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax= kNmax=QmaxS/(Ib)=2.92310006.084103/(21.566104N/m

23、m2=120N/mm2满足要求5.3、挠度验算主梁变形图(mm)max=mm=mm满足要求5.4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力与非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=kN非端支座最大支座反力为：R2=0kN6、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=kNN=8kN满足要求7、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=0kNN=30kN满足要求8、立柱验算8.1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=150满足要求

24、8.2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=A不考虑风荷载梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h01kla1lb1=kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=kN由于梁中间立杆与梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=kNf=NB/(A)=N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：wk=mzmsw0=kN/mMwklah2/10=2kNm组合风荷载得：NC=NBw/lb=kNf=NC/(A)+Mw/W=10.9521000/(

25、0.754.24100)+0.004106/(4.49103N/mm2=205N/mm2满足要求9、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板与支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为1k，则：MT=0.91.4(kLaH21kLlbH)=2kNmMR1kLlb2/2=1.350.56(4-1)0.45)2kNm满足要求：MTMR工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板与支架自重产生。其他水平力作用

26、于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kL H2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLlbH)=2kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLlb2/2=1.35(0.5+(24+1.5)500/1000)6(4-1)0.45)2kNm满足要求：MTMR（三）楼板模板计算1、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)6楼板边宽B(m)模板支架高度H（m）主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)立柱横向间距lb(m)水平杆步距h1(m)立杆自由端高度a(mm)400架体底部布置类型底座次梁间距a(mm)150次梁悬挑长度

27、a1(mm)250主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数2结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主梁类型圆钢管主梁规格次梁类型圆钢管次梁规格面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市陕西(省)西安市(市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区模板与其支架自重标准值G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m

28、3)计算模板与次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)计算模板与次梁时集中活荷载Q2k(kN)计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)计算立柱与其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)2、计算简图3、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm44.1、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G

29、2k+G3k1kb=kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k1kb=kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=kN/m可变荷载控制的受力简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=kN/mp12k=kN可变荷载控制的受力简图由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=kN/mp22k=kN 永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=kNm 面板弯矩图=Mmax/W=0.128106N/mm2f=29N/mm2满足要求4.2、挠度验算qk=(G1k+(G3k

30、+G2k)h)b=kN/m正常使用极限状态下的受力简图挠度图 =mm=mm满足要求5、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：可变荷载控制的受力简图由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k1ka=kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k1ka=kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=kN/mp12k=kN可变荷载控制的受力简图由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=kN/mp22k

31、=kN永久荷载控制的受力简图5.1、强度验算次梁弯矩图Mmax=kNm=Mmax/W=0.804106/(4.493103N/mm2f=205N/mm2满足要求5.2、抗剪验算次梁剪力图Vmax=kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.28410003.042103/(10.783104N/mm2=120N/mm2满足要求5.3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=kN/m正常使用极限状态下的受力简图次梁变形图max=mm=mm满足要求6、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实

32、际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k3ka=kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k3ka=kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=kN此时次梁的荷载简图如下次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=kN/m此时次梁的荷载简图如下次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=kNRkmax=kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=kN/m

33、自重设计值为：g=0k=kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：主梁正常使用极限状态受力简图6.1、抗弯验算主梁弯矩图Mmax=kNm=Mmax/W=0.299106N/mm2f=205N/mm2满足要求6.2、抗剪验算主梁剪力图Vmax=kNmax=QmaxS/(Ib0)=1.63710006.084103/(21.566104N/mm2=120N/mm2满足要求6.3、挠度验算主梁变形图max=mm=103mm满足要求6.4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=kN7、立柱验算7

34、.1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=150满足要求7.2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=A不考虑风荷载N11.2(G1k+(G2k+G3k4klalb1.2Hgk=kNf=N1/(A)=N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：wk=mzmsw0=kN/m2Mwklah2/10=2kNmN2=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)lalb+0.91.4Q4k lalb +Mw/lb+ 1.2Hgk =kNf=N2/(A)+Mw/W=3.8071000/(0.7174.24100)+0.0

35、04106/(4.49103N/mm2=205N/mm2满足要求8、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax = kNN=2.676 kNN=30kN满足要求9、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板与支架自重产生(G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小为1k，则：MT=0.91.4(kLH2/21k2/2+0.020.361.052.9)=0.805kNmMR1kLB22/2=1.34kNmMT=0.805 kNmMR=1.34 kNm满足要求工况2：在混凝

36、土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板与支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLBH)=2kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLB2/2=2kNmMT=2.191 kNmMR=14.788 kNm满足要求 第五章 施工方法一、钢梁的制作1、材料要求钢材：钢构件采用Q235B级钢钢构件连接:1、手工焊Q235B钢时，采用E43型焊条。其性能应符合 低合金焊条 （GB118-85）的规定。结构的焊接均应

37、严格遵照 建筑钢结构焊接规程（JGJ81-2002）的规定。2、螺栓均采用10.9级摩擦型高强螺栓连接，摩擦面摩擦系数0.3.每个高强螺栓设计预定拉力155KN；螺栓孔均为钻孔，其孔径比螺栓公称直径大2mm.3、连接焊缝为角焊缝，连接焊缝等级不低于三级。梁腹板与梁翼缘板的连接焊缝。梁内加劲与梁的连接焊缝。2、加工制作工艺主材的下料用多头数制割机下料下料尺寸偏差要求:1) 手工切割偏差1.5mm。2) 自动切割与半自动切割偏差1.0mm。3) 机械剪切的板厚一般不大于12mm。断面不能出现撕裂现象。4) 边缘缺棱1mm。5) 零部件的宽度与长度偏差2mm2.2 H型钢组立H型钢组立要求组立前应检

38、查翼缘板、腹板的宽度与长度尺寸,接头位置是否符合要求,翼缘板拼接焊缝与腹板拼接焊缝的间距不应小于200mm。翼缘板拼接焊缝内侧与腹板连接处应打磨成与母材平齐,拼接时造成的焊接变形要校平。定位焊作为主焊缝的一部分,应采用与构件母材相适应的焊接材料,定位焊缝厚度不应超过设计焊缝的2/3,长度在30mm,间隔200300mm。组立H型钢的高度、宽度、中心偏移、垂直度偏差见下表项 目允许偏差(mm)高度(H)宽度(b)垂直度()心偏移(e)采用机械矫正，用型钢调直机,校正上、下翼缘板平面度,符合规范要求。2.4 钻孔要求C级螺栓孔的允许偏差见表项目允许偏差(mm)直径圆度垂直度粗糙度25 um3、焊接

39、过程与质量控制3.1 焊前检查接头坡口角度、钝边、间隙与错口量,均应符合要求。坡口内与两侧之锈斑、油漆、油污、氧化皮等均应清除干净。3.2 预热:焊前对坡口与其两侧各100mm范围内的母材进行加热去污处理。3.3 装焊垫板或引弧板,其表面应清洁,要求与坡口相同,垫板与母材应贴紧,引弧板与母材焊接应牢固。3.4 焊接时不得在坡口外的母材上打火引弧。3.5 第一层的焊道应封住坡口内母材与垫板之连接处,然后逐道逐层累焊至镇满坡口,每道焊缝焊完后都必须清理焊渣与飞溅物,出现焊接缺陷应与时磨去并修补。3.6 遇雨天时应停焊,或在构件焊口周围与上方加遮挡,风速大于6m/s时则应停焊。3.7 一个接口必须连续焊完,如