SiC纤维增强钛基复合材料工艺设计.docx

《SiC纤维增强钛基复合材料工艺设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《SiC纤维增强钛基复合材料工艺设计.docx（12页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、目录摘要11 引言11.1 纤维增强钛基复合材料的性能特点以及应用前景11.2 复合材料体系的选择21.2.1 基体的选择21.2.2 增强体的选择31.3 本工艺设计的研究内容及目标32 纤维及基体的表面处理32.1 SiC纤维的表面处理32.2 基体Ti-6Al-4V合金箔的表面处理43 箔一纤维一箔法（Foil-fiber-foil method）制备SiC/Ti-6Al-4V复合材料工艺设计4 3.1 工艺原理4 3.2 优缺点4 3.3 工艺流程图5 3.4 具体步骤5 3.4.1 材料预处理5 3.4.2 编制纤维布5 3.4.3 热压复合5 3.5 热压复合工艺5 3.5.1 温

2、度5 3.5.2 压力5 3.5.3 保温保压时间64 浆料带铸造法（Sluny tape casting method）制备SiC/Ti-6Al-4V复合材料工艺设计64.1 工艺原理64.2 优缺点64.3 工艺流程图64.4 具体步骤7 4.4.1 选择粘结剂7 4.4.2 细化纯Ti粉7 4.4.3 编制纤维布7 4.4.4 制备预制体7 4.4.5 真空除气及热压复合85 纤维涂层法（Matrix eoatednber method）制备SiC/Ti-6Al-4V复合材料工艺设计85.1 工艺原理85.2 优缺点85.3 工艺流程图95.4 具体步骤9 5.4.1 靶材的制作及增强体

3、纤维的缠绕9 5.4.2 溅射涂层9 5.4.3 涂层纤维的堆垛及填装9 5.4.4 真空封焊和热等静压105.5 溅射工艺10 5.5.1 反溅射时间10 5.5.2 溅射功率10 5.5.3 工作气压105.6 热等静压工艺116 总结11致谢11参考文献12SiC纤维增强钛基复合材料的工艺设计摘要：本文进行的材料工艺设计选择Ti-6Al-4V合金作为基体，SiC作为增强体，以材料的结构性能要求确定了设计目标。首先介绍了纤维增强钛基复合材料的性能特点和应用前景。通过大量查阅文献，确定了SiC增强钛基复合材料的三种工艺方案，分析了三种工艺的原理以及优缺点，详细介绍了三种方案的工艺流程。最后对

4、SiC纤维增强钛基复合材料的工艺设计方案进行了总结。关键词：纤维增强；箔一纤维一箔法；浆料带铸造法；纤维涂层法；工艺设计Process Design of Fabrication of Titanium Matrix Composites Reinforced with SiC FiberAbstract:The design of composite material is based on titanium,and intensifying material is SiC,using structural properties of the materal to determine the

5、 design goals.Firstly,paper gives a genaral introduction about the performance charactertistics and application prospect. Through a lot of literature,the three scheme of design of titanium matrix composites reinforced with SiC fiber is determined,and analysing the mechanism of three preparation meth

6、ods and their advantages and disadvantages ,the process charts of scheme is introduced in detail.Finally,making a summary of scheme of process design of fabrication of titanium matrix composites reinforced with SiC fiber.Key words:Fiber reinforced; Foil-fiber-foil method ; Sluny tape casting method

7、; Matrix eoatednber method ; Process Design1 引言1.1 纤维增强钛基复合材料的性能特点及应用前景用纤维增强常规钛合金所制成的复合材料（TMC）具有比常规钛合金更高的比强度、比刚度以及良好的抗高温（可以在高于600的环境中使用）、耐腐蚀性能，为基体钛合金所无法比拟，因此在航空航天、汽车等领域有着广阔的应用前景1。可满足未来航空航天所需可耐更高温度、更高负载的要求，尤其适合于新一代航空涡轮发动机对高温机械性能的追求，有望用于未来先进航天飞机的蒙皮、刚性件和高性能发动机部件上，若用作发动机的转子、风扇叶片和盘件的制造材料，可以使得发动机减重30%2,3。

8、1.2 复合材料体系的选择1.2.1 基体的选择复合材料就是兼有复合体系各组元或组分的优点，又能克服各自的缺点，所以新合成的复合材料具有比各组元或组分更加优异的使用性能。做为连续SiC纤维增强钛基复合材料的钛合金基体，必须能及高强度SiC纤维结合，失配性较小，而且在加载过程能起到传递载荷的作用，韧性基体及脆性纤维形成弹塑界面可以弱化纤维的脆性，从而改善材料的性能，满足材料更加苛刻的使用环境23。理论上，型、型和型钛合金均可做为复合材料基体（钛合金一般按合金元素加入后在退火组织中的作用，分为 型、 型和+ 型三类）。钛合金同纯钛相比强度得到了显著地提高，因此钛合金的比强度高于其他常用金属材料，这

9、也是钛合金作为金属基复合材料基体的重要原因。Ti-6Al-4V 属于 型钛合金，其具有较高的强度和良好的塑形，蠕变抗力和热稳定性好，是优良的金属基复合材料基体材料4。1.2.2 增强体的选择钛基复合材料通过将基体钛合金的塑性和成型性及增强体纤维的优越承载能力和刚性相结合来改善材料的性能。因此，在钛基复合材料中，增强纤维的性能和体积分数很大程度上影响着钛基复合材料的力学性能。做为承载主体的强化纤维应在不低于1000时仍具有较高的比模量和比强度，并且及钛合金基体之间应具有较好的热机械相容性 (如化学相容性、热膨胀系数匹配性等)5,6,7。通常，复合材料中纤维体积含量在2545%范围内，比较理想的为

10、35%8-11，在给定纤维体积分数的情况下，使用粗纤维可以增加纤维间的距离，从而有利于降低纤维在复合固结过程中产生径向裂纹的倾向和充分发挥钛基体的韧性作用。SIC纤维是以C和Si为主要成分的一种陶瓷纤维，具有更为优异的低密度、低热膨胀系数、高强度、高硬度、高模量、高的热稳定性以及对氧化和蠕变的良好抗力12,13,14。在1000以下，其力学性能基本上不变，可以长期使用；当温度超过1300时，其性能才开始下降。1.3 本工艺设计的研究内容及目标本文从SiC纤维增强钛基复合材料的性能特点出发，对该复合材料的制备工艺进行研究，分析箔-纤维-箔法、浆料带铸造法、纤维涂层法三种制备工艺的原理、优缺点以及

11、工艺参数对材料性能的影响，确定三种工艺设计流程。目的是设计并优化SiC纤维增强钛基复合材料的制备工艺。2 纤维及基体的表面处理2.1 SiC纤维的表面处理SiC 纤维作为 Ti 基复合材料的增强相时，由于在高温下，Ti 及 Ti 合金的化学活性很高，极易及 SiC 发生明显的界面化学反应，不但使纤维表面形成一些缺陷，令纤维性能下降，另外也易生成脆性物质，易使制得的复合材料的性能下降。在 SiC 纤维表面沉积上一层障碍涂层是较为有效易行的方法15。涂层在基体及纤维的界面起着阻挡层、缓冲层及反应层等作用。即涂层可以及基体发生适度的反应，提高界面结合强度；同时也可阻止或延缓界面过度反应，起到保护纤维

12、的作用，以改善基体及纤维之间的化学相容性。另外，涂层也能在界面提供过渡层，以缓和因纤维和基体热膨胀系数及弹性模量等的不同而产生的界面残余热应力，改善基体及纤维的物理相容性16。TiN 化学结构是由金属键、离子键及共价键混合而成的，因而 TiN 涂层既具有共价化合物高熔点、高硬度、耐腐蚀等特点，又具备金属化合物的良好热导性和电导性，逐渐成为应用日益广泛的涂层材料16。采用阴极磁过滤等离子体沉积技术在 SiC 纤维上进行涂 TiN 处理。具体的方法是将 SiC 纤维放置在多功能真空快速反应平台的镀膜室中，通入高纯氮气和高纯氩气，接着触发阴极高纯钛靶从而产生大量钛蒸气，氮气及钛蒸汽反应生成 TiN

13、并在氩气放电形成的等离子体区中加速前进沉积在 SiC 表面。2.2 基体Ti-6Al-4V合金箔的表面处理及纤维表面处理复杂的流程相比，基体箔材的表面处理方法比较单一，流程简单，易于实现。常见的方法有有机溶剂清洗法、热氢处理及酸洗法、磷化处理法等。为降低热压时纤维的损伤，可以对基体材料进行增塑预处理。有研究者认为17，热氢处理对 + 型 Ti 合金，如 Ti-6Al-4V 的塑性有所提高。最常见的方法是有机溶剂清洗法。首先利用粒度为2000 目的砂纸，轻轻打磨箔材表面，去除表面粘附的污物、油质及氧化皮等，之后在丙酮试剂浸泡 2-3 分钟，最后再用超声波清洗技术使用高纯酒精彻底清洗 5 分钟左右

14、18。由于钛的化学活性活泼，钛合金在高温下可以和大多数的增强纤维发生化学反应，生成有害的界面反应产物对复合材料的性能造成严重损害，且 Ti 及 Ti 合金的熔点远远高于 SiC 纤维，故纤维增强钛基复合材料只能用固相法制备19。3 箔一纤维一箔法(foil-fiber-foil method)制备SiC/Ti-6Al-V复合材料工艺设计3.1 工艺原理将纤维逐根用金属丝或带交叉编织，或用有机粘接剂将纤维固定在钛合金箔上，然后将钛合金箔及编织好的纤维逐层叠放，经真空热压（VHP）或热等静压（HIP）成形。若用有机粘接剂固定纤维，在成形前需用真空除气法去除有机粘接剂20。图3-1 箔-纤维-箔法原

15、理图3.2 优缺点箔-纤维-箔法的优点是：微观组织可控，化学成分准确，杂质含量低。缺点是：钛合金箔价格高，可用的合金有限制，纤维分布不均，易产生开裂，复杂形状零部件制备困难且质量难以保证,容易引入杂质等。3.3 工艺流程图材料预处理编制纤维布热压复合图3-2 箔-纤维-箔法工艺流程图3.4 具体步骤3.4.1 材料预处理为了减少复合材料中的杂质，SiC 纤维在制备复合材料之前，要在高纯酒精试剂中，经过超声波清洗去除表面污物，时间约 5 分钟。基体箔材也要进行如前文所述的表面处理。3.4.2 编制纤维布将 SiC 纤维用金属丝编制成单向纤维布，利用金属丝的目的是为了保证纤维之间平行、等距、不搭接

16、。3.4.3 热压复合将五层箔材及四层纤维布叠层铺设，置于高强石墨模具中，在真空热压炉中热压复合。3.5 热压复合工艺FFF 法制备过程中，最重要的步骤是热压复合。此过程包含箔材通过纤维间隙的扩散浸渗以及箔材间的连接。因此，温度、压力及保温保压时间要选择适当。3.5.1 温度如果温度过低，则钛合金未达到软化状态无法进行浸渗；而温度过高，则钛合金及 SiC 纤维之间的化学反应将非常剧烈。3.5.2 压力如果压力低，则箔材无法通过硬度较高的 SiC 纤维而进行连接；压力过大，则纤维表面将因强烈的外力挤压而产生损伤甚至碎断。SiCf/Ti 复合材料的制备压力从 30MPa-200MPa 范围内都有。

17、3.5.3 保温保压时间保温保压时间的选择应以能够保证基体的蠕变能够充分进行，而又不至于造成晶粒长大等不利现象。故这三个参数要选择适当，尽量地减少制备缺陷。4 浆料带铸造法(sluny tape casting method) 制备SiC/Ti-6Al-V复合材料工艺设计4.1 工艺原理将合金粉末和有机粘接剂混合并涂在平行排列的纤维上做为前驱体(pre一cursor)，多层叠放并经真空热压或热等静压成型，在成型前用真空除气法去除有机粘接剂21。图4-1 浆料带铸造法原理图4.2 优缺点浆料带铸造法简单易行，但其缺点也是明显的，如钛合金粉末中较高的氧含量，对钛合金的性能极为不利、有机粘接剂易造成

18、污染、有机粘接剂去除后纤维的移动导致复合材料纤维分布不均等。4.3 工艺流程图选择粘结剂细化纯钛粉编制纤维布制备预制体真空除气及热压复合图4-2 浆料带铸造法工艺流程图4.4 具体步骤4.4.1 选择粘结剂中国科学院石南林等人22进行了粉末法制备 SiCf/钛基复合材料先驱丝用粘结剂的研究，结果表明利用热分解温度低的聚甲基丙烯酸甲酯（英文缩写：PMMA，热分解温度350）做粘结剂，经真空除气处理后，所得的复合材料中粘结剂残留物很少（杂质量0.02%），PMMA 是采用该方法制备复合材料的良好粘结剂。4.4.2 细化纯 Ti 粉由于原材料纯钛粉，粉体直径较大，因此需要经过球磨工艺以获得细小的钛粉

19、末。采用行星式球磨机，球料比 8：1，转速为 400r/min，磨球直径为 6mmGCr15 钢球，按粉末质量 1%加入过程控制剂（硬脂酸），球磨时间 30h。4.4.3 编制纤维布基本方法及 FFF 法相同，采用金属丝编织纤维，可以保证纤维之间平行排布，间隙均匀。4.4.4 制备预制体制备预制体所需原料为：经球磨细化的纯 Ti 粉末，粘结剂采用聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA，又称有机玻璃），溶剂选用丙酮试剂，经过预处理的SiC纤维。将 PMMA 溶于丙酮试剂，形成透明的粘性胶体，再将 Ti 粉加入，均匀搅拌。钛粉、PMMA 及丙酮试剂的质量比为 2:1:1。之后将钛粉浆料均匀地涂抹在事先编织好的

20、纤维布上。干燥后即得到了复合材料预制体。4.4.5 真空除气及热压复合采用真空热压法制备复合材料样品。由于 Ti 粉浆料将纤维布包被，因此复合时基体不需要透过纤维的阻隔而复合，因此可以在较低的温度及压力下复合。将预制体叠层置于石墨模具中，在真空热压炉中，真空升温至粘结剂的分解温度（约 350），保温一段时间，再继续升温至850热压，压力为 45MPa，热压时间为 1h。样品随炉真空冷却至室温，即制得 SiCf/Ti 复合材料。5 纤维涂层法(matrix eoatednber method)制备SiC/Ti-6Al-V复合材料工艺设计5.1 原理用纤维涂层法可以获得最佳的纤维分布。用物理气相沉

21、积法（PVD）将基体合金作为涂层材料，均匀地涂在单根纤维上，之后将带有基体涂层的纤维堆垛、封装后热压成型23。5.2 优缺点优点：(1)纤维分布均匀，而且是理想的六方密排堆垛，成形时收缩小，部件外部尺寸精确，因而可近净形成形，而且内部残余应力小，可消除残余应力导致的基体/纤维开裂。(2)易于制备复杂形状的部件，如环、盘、管轴、叶片等，用其它方法不仅困难而且昂贵，还可能有很多纤维端头留在部件内，成为化学侵蚀和应力集中源。(3)成形时对温度和压力的要求没有其它方法那么严格，较低温度下成形可减少纤细基体界面反应。(4)纤细基体界面无杂质等干扰。(5)纤维体积分数易于控制，可以很高(15一80%)(6

22、)在处理纤维和复合材料成形中，有涂层的纤维不易损坏23.图5-1 纤维涂层法原理图5.3 工艺流程图靶材的制作及增强体纤维的缠绕溅射涂层涂层纤维的堆垛及填装抽真空热等静压图5-2 纤维涂层法工艺流程图5.4 具体步骤5.4.1 靶材的制作及增强体纤维的缠绕将Ti一6AI一V钛合金块锻压成型，然后进行热处理使其均质化，消除或者减小应力，再用线切割进行加工得到有余量靶材的毛坯，再用磨床磨削到规格尺寸，用超声波清洗磨削液后制成靶材。将增强体SiC在无尘环境中缠绕在纤维支架上，缠绕结束要对支架上的纤维进行检查防止纤维间的搭接，从而影响到后面溅射时候涂层的均匀性。5.4.2 溅射涂层使用磁控溅射设备在纤

23、维上均匀的涂敷钛合金涂层，涂层的厚度由复合材料中的纤维体积分数决定。5.4.3 涂层纤维的堆垛及填装将涂层纤维分割成要求尺寸，然后将敷有钛合金涂层的纤维在经过严格清洗的厚壁钛合金管中密集堆垛，紧密程度要适中。填装过于紧密，容易使纤维发生错动，剥落涂层，而填装得太疏松则容易从孔中滑出,影响热等静压的致密压实。5.4.4 真空封焊和热等静压抽真空后使用真空压力扩散焊接设备或者用真空电子束焊设备封焊，再经热等静压将基体致密压实。封焊使用的包套的质量影响着热等静压致密化的程度，包套可以阻挡热等静压的压力介质气体进入复合材料中，还能保持真空封焊时的真空度（由于复合材料中氧含量对材料性能有很大影响，在溅射

24、和制备试样过程中都要保证足够的真空度，以降低氧含量对材料的影响）。5.5 溅射工艺5.5.1 反溅射时间纤维在制造过程中不可避免的要有污染物，阻碍了涂层及纤维的结合。合适时间的反溅射清洗则能将表面污染物，表面吸附的气体溅射出去。粒子轰击还能改善形核和生长状态，纤维表面形成微观粗糙不平，增加纤维及涂层间的机械锁合力，有利于涂层在纤维上的沉积，改善涂层及纤维间的附着性。同时在制造纤维的时候表面也会有结合不是很好的SiC颗粒，反溅射也能将它打出去，避免了在涂层生成后由于表面张力使得涂层及纤维分开。反溅射工艺直接影响纤维及涂层的结合情况，从而影响到整个复合材料在制备后的整体性能24。5.5.2 溅射功

25、率从溅射薄膜理论上可以知道，涂层在产生和变厚的时候同时要产生应力，应力则会破坏纤维及涂层的结合，功率越大，应力则相应的变大。在一定范围的功率内功率增大，使得溅射出的靶材原子能量变大，数目便多。能量大的原子能提高沉积时候原子的扩散能力，从而提高及纤维的附着能力。这两个因素对纤维涂层的附着性的影响是相反的，就会在某一个功率条件下，两者的影响相互抵消，形成一种平衡，在这个条件下纤维涂层的附着性是最好的25。5.5.3 工作气压在功率相同的条件下，刚溅射出靶材的原子具有的能量是相同的，在到达纤维要经过很多次碰撞。工作气压高，这种碰撞发生的次数及相对较大，气体原子对靶材原子的散射比较厉害，原子损失的能量

26、较大26。这就降低了原子在沉积时后的扩散能力，对附着性和致密性就有很大的影响。但是如果气压过低，溅射时起辉不足或者无法起辉，轰击靶材的氢气离子太少也影响涂层的附着力和致密性。5.6 热等静压工艺用纤维涂层法制备复合材料，采用热等静压作为最后压实致密化的方法。热等静压使整个涂层纤维通过钛合金管在加热过程中受到各个方向均衡压力，利用高温高压的共同作用促进材料的致密化。溅射产生的涂层纤维在溅射过程中没有发生界面反应，是机械结合，这种结合的结合力很弱,在受到单方向的压力时很容易脱落，脆性的SiC纤维在受到单方向很大压力的时候很容易破碎，失去或减弱做为增强体的作用，热等静压可以很好地解决上面的问题。制定

27、热等静压工艺首先要确定热等静压的温度，通常在制备复合材料的温度范围是低于该基体钛合金的转变温度30一100。压力选择既要能保证材料产生塑性流动，又要能保证增强体不被压碎。SiC/Ti基复合材料的压力从100MPa到200MPa范围内都有。保温保压时间选择应使基体的蠕变能充分进行，又不至于造成晶粒长大等不利现象出现，一般选择1一2小时27。6 总结SiC纤维增强钛基复合材料(TMC)将钛合金的塑性及增强体SiC纤维的优越承载能力相结合，表现出良好的性能，使其即使在600800的高温下，仍具有卓越的强度、韧度、刚度和蠕变抗力。采用箔-纤维-箔法、浆料带铸造法、纤维涂层法三种制备工艺，按照工艺流程，

28、控制工艺参数，即可制备性能良好的SiC纤维增强钛基复合材料。TMC有着高的比强度和比模量以及极佳的疲劳和蠕变性能，优异的高温性能及耐蚀性能，倍受瞩目，它在航空航天领域中有着广泛的应用前景。致谢感谢向道平老师对本论文相关理论知识的指导，对我完成该论文提供了很大的帮助。参考文献1 Kissingr R D, Deye J D, Anton D L, Cetel A D eds.Supcralloys 1996C. Pennsylvania: TMS Press, 1996: 5795862.杨延清,朱燕,陈彦等,siC纤维n基复合材料的制备及性能,稀有金属材料及工程,2002,31(3):201#

29、2043.毛小南,张鹏省,于兰兰等,纤维增强钦基复合材料研究新进展,稀有金属快报,2005,l-74.陆盘金,周盛年,国外连续纤维增强钦基复合材料的研究及发展,航空制造工程,1996,6:35一375.朱峰,李宝成,张杰,朱涛,朱波,Ti的新家族一钦基复合材料的发展及前景,世界有色金属,2002,6:9一136.曾立英,邓炬,白保良,赵永庆,连续纤维增强钦基复合材料研究概况,稀有金属材料及工程,20()0,29(3):211一2157.A.Vassel,Coniinuous fibre reinforced titanium and aluminum composites:a comparis

30、on,Material Science and EngineeringA,1999,263:305一3138.H.J.Dudek,R.Leucht ,K.Weber,W.A.Kaysser,Development of metal matrix composites For high service temperature,Proceedings of ICCM-11,Cold Coast Australia,Wood head,1997,3994089.H.J.Dudek,R.Leucht,J.Hemptenmacher,Thermal stability of SIC一SCS一6 fibe

31、r-reinforced IMI834 alloys,Metallurgical and Materials Transactions A,1996,27(A): 14 03一140510.R.John,M.Khobaib,RR.Smith,Predietion of creep-rupture life of unidiretional titanium Matrix composites subjected to transverse loading,Metallurgical and Materials Transactions A,1996,27(A):3704-308011.D.UP

32、adhyayas,S.Sandhu, P.Tsakiropoulos,C.M.Ward-Close,F.H.Froes,InterfacialReactions Ti-6Al-4V (SM1240 )fiber metal matrix composite,Materials Science andTechnology,1995,11:1156一115912.郑敏,张蓬洲,化学气相沉积法制备碳化硅纤维,宇航材料工艺,19%(5):27一3013.郭瑞松等编,工程结构陶瓷,天津:天津大学出版社,2002年5月14.赵渠森主编,先进复合材料手册,北京:机械工业出版社,2003年5月15 袁武华,

33、吉喆等. 钛基复合材料及其制备技术研究进展. 材料导报. 2005,19(4): 545516郭正晓,李景红,赵玉园,钦基长纤维复合材料综述,材料导报,增刊,1994.517何玉定, 胡社军等. TiN 涂层应用及研究进展. 广东工业大学学报. 2005,22(2): 3118马兴华. SiC_f/Ti复合材料的制备及性能研究D.哈尔滨工业大学,2010.19 任晓霞, 杨延清等. 表面涂碳及复合材料制备对 SiC 纤维性能的影响. 材料热处理学报. 2008, 29(4): 91120 T. W. Kim, C.H. Lee. Micro-Mechanical Modeling the De

34、nsification Behavior ofTitanium Metal Matrix Composites. Composites, 2004, A (35): 137521 杨延清, 朱艳, 马至军等. SiC 长纤维增强钛合金基复合材料的制备. 机械科学及技术. 2002, 21(3): 42422 Y. Q. Yang, Y. Zhu, Z. J. Ma, et al. Formation of Interfacial Reaction Products inSCS-6 SiC/Ti2AlNb Composites. Scripta Materialia. 2004, 51:3852

35、3韩文波、张凯峰等. Ti-6Al-4V 合金多层板结构的超塑成形/扩散连接工艺研究. 航空材料学报. 2005, 25 (6): 293224 Y. Q. Yang, Y. Zhu, Z. J. Ma, et al. Formation of Interfacial Reaction Products inSCS-6 SiC/Ti2AlNb Composites. Scripta Materialia. 2004, 51:38525刘玉成. 连续SiC纤维增强Ti600复合材料的制备D.西北工业大学,2007.26.程守沫,江之永,普通物理学阅,北京:高等教育出版社,1982,26327王海龙,黎寿山,张锐等,热等静压在金属陶瓷制备中的应用研究进展,陶瓷学报,2005,26(3):197一201