国际鞋纺城一期工程C区高层10层简支明框玻璃幕墙 （墙面区）设计计算书.docx

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1、国际鞋纺城一期工程C区高层10层简支明框玻璃幕墙（墙面区）设计计算书4玻璃的挠度计算d.:在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)D:玻璃的刚度(N. mm)te：玻璃等效等度 0. 95X(B./+B, ；),/,=7. 2nimv :泊松比，按JGJ 102-2003 5. 2. 9条采用，取值为0. 20表材料的泊松比U材料U材料V玻璃0. 20钢、不锈钢0. 30铝合金0. 33高强钢丝、钢绞线0. 30u :挠度系数:按 JGJ102-2003 表 6. L3 采用 u =0. 00672表四边支承板的挠度系数ua/b0. 000. 200. 250. 330. 50U0.013020

2、.012970.012820.012230.01013a/b0. 550. 600. 650. 700. 75p0. 009100. 008670.007960. 007270. 00663a/b0. 800. 850. 900. 951.00p0.006030. 005470.004960. 004490. 001068=WkXa7(EXt/)=32. 00n ：折减系数，按9 =32. 00查 JGJ102-2003 6. 1. 2-2 表得：n =0. 87D=(EXtcx)/12(l-v2)=2314912. 42 (N. mm)dt=u XWkXa1X n/D=15. 5 (mm)d

3、r/a 6. 563玻璃边缘至边框槽底间隙满足要求四、幕墙立柱计算鞋墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算:双跨梁力学模型1荷载计算(I)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算尔：风荷载均布线荷载设计值(kN/m)W:风荷载设计值：2.745kN/m2B:幕墙分格宽：1.300mq,=WXB=2. 745X1.300=3.569 kN/m(2)地震荷我计算q*地震作用设计值(KN/m?):Gm：幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：600N/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值：q：垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值(kN/m2)Qf.-5 X a X G,v.=5X0. 080X600

4、. 000/1000=0. 240 kN/m2Ye：幕墙地震作用分项系数：1.3Qea=L 3 X qcnk=1.3X0. 240=0. 312 kN/m2qF：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布)qmqcXB=0. 406 kN/m(3)立柱弯矩：扎:风荷毂作用下立柱弯矩(kN. m)q.：风荷裁均布线荷载设计值：3. 569(kN/m)立柱计算跨度：4. 100mM.=q.X (LZ+U/S/CLU)= (3. 300J+0. 800：)/8/(3. 300+0. 800) X3. 569=3. 966 kN m:地震作用下立柱弯矩(kN m):Me=qeX (Lj+L/)/8/(L+

5、L2)= (3. 300 +0. 800 )/8/(3. 300+0. 800) X0. 406=0. 451kN mM:卷墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN-m)采用S,+0. 5Se组合M-M+O. 5XMe=4. 191kN m=4191434. 975Nmm2选用立柱型材的截面特性立柱型材号：XCl70T40明框立柱选用的立柱材料牌号:6063 T6型材强度设计值：抗拉、抗压150. OOON/nun 抗剪85. ON/mm，型材弹性模量：E=0. 70 X立柱型材毛截面对X轴惯性矩：L=4848332. OOOnri立柱型材对x轴的有效净截面模量：W.nx=52538. 600

6、mm立柱型材有效净截面积：Al 1419. 060mm，立柱型材腹板厚度：L=6. 000mm立柱型材计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩：S=37447. 600nmi截面塑性开展系数：Yx=1.00截面塑性开展系数：Yy=1.003幕墙立柱的强度计算校核依据：N/An+Mx/(YxXWMj+M,/(yyXW,)WfF150.0N/mnr(拉弯构件)(GB 50429-2007 8. 1. 1)B:葬墙分格宽：1.300mG,u：幕墙自重：600N/m2幕墙自重线荷载：GGOOXB/IOOO=600X1.300/1000=0. 780kN/m刈：立柱受力：Nk=GkXL=0. 780X4.

7、 100=3.198kNN:立柱受力设计值：rc:结构自重分项系数：L 2N=1.2XNk=1.2X3. 198=3. 838kN =3837.600N 。：立柱计算强度(N/mnO (立柱为拉弯构件)N:轴心拉力：N=3837.600NM” My：同一截面处绕截面主轴X轴和y轴的弯矩：M产M=4191434.975Nmm, My=0NmmA.:有效净截面面枳，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响：A.F 1419.060mm-Wg,Weny：对X轴和y轴的有效净截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: 1=52538. 600mmY、:截面塑性开展系数：Yx=

8、1.00Y,：截面塑性开展系数：Yy=1.00o=N/Acn+Mx/(ylXWG +MJ(丫，XD(GB 50429-2007 8. 1. 1)=N/Aen+Mx/(Y,XWU-3837. 600/1419. 060+4191434. 975/(1. 00X52538. 600)=82. 483N/mm-82. dSBN/mm2 f=150. ON/nun-立柱强度可以满足4幕墙立柱的刚度计算校核依据：&WL/180(GB/T 21086-2007)dr：立柱最大挠度D”：立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值，即相对挠度：Ltl：立柱域大挠度所在位置支承跨度(支点间的距离)3. 3

9、00mRo= L:/2- (Lj+l/) /8/ (Iu+Lz) X=3. 348KNd产 1000X 1. 4355X R 1ro. 409X XI., XL(24X0. 7X x) =6. 023nlm=0/(1,1X1000)=6. 023/(3. 300X1000)=1/5471/547 = q.k X (Li+L2) -Ro-Re=2.521KNL：中间支承处梁受到的最大剪力(KN)R.-= lq.kXLi-R(J=5.065 KNQ”=max (R(), Rt, R,)=5. 065 KN(2)Q、：风荷载作用下剪力设计值(kN)Q、=1.4XQ“=1.4X5. 065=7. 09

10、1 kN电：地震作用下剪力标准值(kN)Roe：双跨梁长跨端支座反力为：Ro C= L172-(L13+L23)/8/(L,+L2) X q&/Li=0.410KNR“二双跨梁中间支座反力为：1. 178KNR., c=qek X (L/+U3) / (8X L, X L2) + (LU) /2)=1. 178KNR.o：双跨梁短跨端支座反力为：-0. 309KNRb_e=0kX(l“+L2A=0. 309KN中间支承处梁受到的最大剪力(K、)&= I Qrk X L-Ro_e I=0.620 KNQ：k=max (Ro Rb_e, &)=0.620 KN(4)Q二地震作用下剪力设计值(kN)

11、Qi：= 1. 3 X Qn=1.3X0. 620=0.806kN(5)Q:立柱所受剪力:采用Q,+0. 5Q1组合Q=Q.+0. 5XQf=7. 091+0.5X0. 806=7. 494kN(6)立柱剪应力：T ：立柱剪应力：S:计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩：S=37447. 600nunL：毛截面对X轴惯性矩：h=4848332.000mmU：腹板厚度:t,=6. 000mmV,n计算截面沿腹板平面作用的最大剪切力：V(.=Q=7. 494kN=7493. 635N =V.axXS/(I,Xu)=7493. 635X37447. 600,/(4848332. 00X6. 000

12、)=9. 647N/mm2t =9. 647N/mm2 15933. 5N螺栓抗剪强度可以满足！4型材壁的强度验算立柱型材种类：6063 T6t:立柱壁厚,3. 0mmXC y:立柱局部承压强度：160.0N/mnTNm根据选择的螺栓数目,连接处型材的承压承载能力Nch=Nu.,XdXtX2XXC_y=19200. ONNeb= 19200. ON 15933. 5N型材壁强度可以满足5角码抗承压承载能力计算角码材料牌号:Q235钢(C级螺栓)L.2：连接处热轧钢角码壁厚：8. 0mm工：热轧钢角码承压强度：305. ON/mnfNm：钢角码型材壁抗承压能力(N):Nm=dX2XJyX/XQ=

13、97600. ON97600. ON 15933. 5N角码强度可以满足6立柱连接伸缩缝计算为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留布一段空隙-伸缩健(d), d值按下 式计算：a X A tXL+d,+d2上式中：d：伸缩缝计算值(廊)；a :立柱材料的线膨胀系数，取2. 3X10 ; 1：温度变化，取80C;L:立柱跨度(mm);ch：施工误差，取3mm;d?：考虑其它作用的预留量，取2mm;d= a X A t X L+di+d2=2.3X10 X80X4100. 0+2+3实际伸缩缝隙取：20. 0.满足要求！六、幕墙预埋件总截面面积和锚筋长度计算1荷载计算本

14、工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值：v=n2=3837. 6NN:法向力设计值：N=Nt=15464. 5NM:弯矩设计值（Nmm）:e2：螺孔中心与锚板边缘距离:200.0mmM=VXe2=767520. ON mm2锚筋的总截面积校核混凝土强度等级：强度等级C30fc：混凝土轴心抗压强度设计值，14.300N/mm2按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2010表4. L 4采用。锚筋级别:HRB400Q:锚筋根数,4根锚筋层数：2层ar:锚筋层数影响系数：L0f,:锚筋强度设计值360. OOON/imn1按规范，锚筋强度设计值不大于300N/nMn2d:锚筋汽径，12.0m

15、mav：锚筋受剪承载力系数：av=(4. 0-0. 08Xd)X (fc/fy)a5 依据 GB50010 9.7. 2-5 式计算= (4. 0-0. 08X12. 000) X (14. 300/300. 000)a 5=0.7t:热轧钢板锚板厚度：8. Omnib：锚板弯曲变形折减系数：a b=0. 6+0. 25 X (t/d)依据 GB50010 9. 7. 2-6 式计第=0. 6+0. 25 X (8. 0/12. 000)=0.8Z:外层锚筋中心线距离：150.0廊九：锚筋实际总截面积：As=Nub1 X JT X d74=4. 000X3. 14 X 174=452. 2mm

16、锚筋的总截面积计算值：依据GB50010 9. 7. 2-1和9. 7. 2-2等公式计算Aal=V/(a rX a .Xfy)+N/(0.8X a bXfy)+M/(l. 3X a ,X a XfyXZ)=120. 4mmA,2=N/(0.8X abXfy)+M/(0. 4X a , X a bXf,XZ)=139. 7mm2120. 4mm 452.2mm139. 7mm2 452. 2mm4根012. 000锚筋可以满足要求！3锚筋长度校核晨:选用锚筋长度，180. 000mmL=l. IX a X (f,/fJ Xd依据 JGJ 102-2003 C. 0. 5 计算la：受拉锚筋计算

17、氏度普通锚筋的抗拉强度设计值，按GB50010表4. 2. 3-1采用，360. OOON/mm2混凝土轴心抗拉强度设计值,按GB50010表4.1. 4式采用，1. 430N/mm2d:锚筋直径，12. 0mma :锚筋的外形系数,按GB50010表8. 3. 1式采用,HRB400级锚筋取0. 140la=l. IX a X (fr/f.)Xd=1. 1X0. 140X (360. 000/1. 430) X 12. 0=465. 231mm由于锚筋拉应力值小于锚筋抗拉强度设计值，依据JGJ 102-2003 CO. 5条:锚筋长度可以适当减，以不小于锚筋直径15倍为宜l=15Xd=180

18、, 000.锚筋长度满足要求4锚板尺寸校核锚板面积 A=75000. 0 ninf0. 5fcA=536250.0 NN= 15464. 5N 0. 5fcA锚板尺寸可以满足要求！七、幕墙预埋件焊缝计算法向力设没计值N: 15464. 5N剪力设计值V:3837. 6N弯矩 M: 767520. ON* mm焊健参数：焊接形式：三围困焊水平焊缝长度L： 70. Onin竖直焊缝长度Ly：100.0m焊角高度hf：7. 0mm角焊缝的计算厚度:h.=0. 707Xhr=4. 9nini1焊缝截面参数计算有效面积：A=2XheX (Lx-2Xhf)+heX (Ly-2Xhr)=2X4. 9X (7

19、0. 0-2X7. 0)+4. 9X (100. 0-2X 7. 0)=979. 9mm-形心到竖立焊缝轴线距离：dx= (Lx-2 X hf) X (Lx-hJ/(2X (L-2 X h,) + (Ly-2 X h,)=(70. 0-2X7. 0)X (70. 0-4. 9)/(2X (70. 0-2X7. 0)+ (100. 0-2X7. 0)= 18. 4mmI,=hcX (Ly-2Xhr)7i2+(L-2Xh) X (1-(1”-2乂4尸)/12=4.9X (100. 0-2X 7. 0)712+(70. 0-2X7. 0)X (100.0 -(100. 0-2X4. 9)3)/12=

20、1515406. 8mm*Iy=heX (Ly-2Xhr) Xdx*+he2X (L-2Xhf)/12+ (Lx-2Xhr)76+2X (L-2Xhf) (Lx-U/2-d,)2 =4. 9X (100. 0-2X7. 0) X18.42+4. 9*X (100. 0-2X7. 0)/12+(70. 0-2X7. 0)76+2X (70. 0-2X7. 0) (70. 0-4. 9)/2-18. 4)2=400415. 4mm1J=L+b= 1515406. 8+400415. 4=1915822. 3mm2焊缝强度计算根据钢结构设计规范GB50017-2003公式7. 1. 3-1. 7.

21、1. 3-2和7. 1. 3-3计算B角焊缝的强度设计值增大系数，取值为：1. 22On：弯矩引起的正应力：ar=MX(Lx-(d.+he/2)/J=767520. 0X (70. 0-(18. 4+4. 9/2)/1915822. 3=19. 681N/inm-。.正应力。n=N/A=15464. 5/979.9=15. 782N/nm-一：弯矩引起的剪应力：iv=MXLy/(2XJ)=767520. 0X 10(). 0/(2X 1915822. 3)=20. 031N/nm2一：剪力引起的剪应力：t 尸V/A=3837. 600/979. 902=3. 916N/mm-总正应力。产o m

22、+ o N=35. 463N/mm-总切应力t产t产t v=23. 947N/mm2角焊缝强度设计值f= 160. 000N/mm:强度校核：(。,小)2 严= (35. 463/1. 22/+23. 947,严=37. 662 N/nmfl60. 000 N/mm2焊缝强度可以满足！八、幕墙横梁计算幕墙横梁计算简图如以下图所示:W起h一渣梁箜Hfgjhx下单元高Hfgjis上单兀图1选用横梁型材的截面特性选用型材号：XCl70明框横梁选用的横梁材料牌号：6063 T5横梁型材抗弯强度设计值：0=90. 000N/mm?横梁型材抗剪强度设计值：fv=55. OOON/mm2横梁型材弹性模量：E

23、=0.70X10N/mm2%x：对截面主轴x轴的较小有效净截面模量:黑，产8364. 000mm,Ik,:对截面主轴y轴的较小有效净截面模量:L”=15352. 500mm截面塑性开展系数：Yx=1.00截面塑性开展系数：丫产1.00S、:横梁截面计算剪应力处以上(或下)极面对中性轴(X轴)的面积矩:Sx=6604. 700mm3S,:横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面枳矩:S,.=l 1907. 300mmh：毛截面对X轴惯性矩：I-312633. 000mmL：毛截面对Y轴惯性矩：1产789812. 000mmt”：横梁截面垂立于X轴腹板厚度：tx,=6. 0mm5

24、：横梁截面垂直于Y轴腹板厚度：5=7. 0mm2幕墙横梁的强度计算校核依据：Mx/ (Y ,X Wenx) +My/(y y X Wcny) f, =90. 0(GB 50429-2007 6. 1. 1)横梁上分格高：1.750m横梁下分格高：L 200mH一一横梁受荷单元高(应为上卜分格高之和的一半):1.475m1一一横梁跨度，1=1. 300m(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN-m)面板在横梁上的安装方式:非吊挂方式横梁受力方式:均布受力Gm：横梁自重,600N/m2Gk：横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m):横梁自重受荷按上分格高：L 750mGk=600XII/1000=6

25、00X 1.750/1000=1. 050kN/mG:横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m)G=1.2XGk= 1.260kN/mM,:横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN-m)My=GXB2/8=0. 266kN m(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN m)风荷载线分布最大集度标准值(三角形分布)qQWk X B=2. 549kN/m风荷载线分布最大集度设计值q=l. 4Xq,k=1.4X2. 549=3. 569kN/m横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm)M=qrXB712=3. 569X1.300712=0. 503kN m=502636. 983Nmm(3)地震作用下横梁弯矩q-u：横

26、梁平面外地震作用：Be：动力放大系数：5地震影响系数最大值：0.080G,x：幕墙构件自重：600 N/m2QEVi=5 X o 加xX 600/1000=5X0. 080 X 600/1000=0. 240kN/m2q：水平地震作用最大集度标准值B:幕墙分格宽：1.300m水平地震作用最大集度标准值(三角形分布)q。-q% X B=0. 240X1.300=0. 312KN/mqE：水平地震作用最大集度设计位Ye：地震作用分项系数：L 3Qe=1. 3Xq=0. 406kN/mM,e:地震作用下横梁弯矩：M,f=qFXB712=0. 406X1.300712=0. 057kN m=57122

27、. OOONmm(4)横梁强度：。:横梁计算强度(N/mm2):采用Sg+Sv+O. 5Se组合扎：横梁同一截面处绕 x 轴的弯矩:M尸SdO. 5Se=502636. 983+0. 5X57122. 000=531197. 983NmniV,：横梁同一,截面处绕y轴的弯矩:M,=266175. OOONmm.：对截面主轴x轴的较小有效净截面模量,同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及极面孔洞的影响:Wen.,=8364. 000mmW,ny:对截面主轴y轴的较小有效净截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: WCfly=15352. 500mm截面塑性开展系数：yx=1.00

28、截面塑性开展系数：y,.=i.ooo=Mx/(YxXWM)+My/(YyXWiy)=531197. 983/(1. 00X8364. 000)+266175. 000/(1. 00 X 15352. 500)80. 848N/mm1 fn=90. ON/mm2横梁正应力强度可以满足3幕墙横梁的抗剪强度计算校核依据：T 产x Sx/(【x X t J w fv=55. ON/mm2(GB 50429-2007 6. 1.2)校核依据：t =V.,H, X Sy/ (I, X t,v) fv=55. ON/mm-(GB 50429-2007 6. 1. 2)明山:计算截面沿腹板竖直方向(X轴)的最

29、大剪力:NV,m：计算截面沿腹板水平方向(Y轴)的最大剪力:N工:横梁截面计算剪应力处以上(或卜)截面对中性轴(X轴)的面积矩:Sx=6604. 700mms工:横梁截面计算剪应力处左边(或右边)鼓面对中性轴(Y轴)的面积矩:1=11907. 300mmL：毛截面对X轴惯性矩：1=312633. OOOmniL：毛截面对Y轴惯性矩：b=789812. 000mmt j横梁截面垂直于X轴腹板厚度：t“=6. 0mm5：横梁截面垂直于Y轴腹板厚度：5=7. 0mm(1)Q：风荷载作用下横梁剪刀标准值(k)Wk：风荷载标准值：L961kN/m2B:幕墙分格宽：1.300m风荷载呈三角形分布时：ak=

30、WkXB74=0. 829kN(2)Q、：风荷载作用下横梁剪力设计值(k)QE.4XQ、=1.4X0. 829=1. 160kN(3)电：地震作用下横梁剪力标准值(kN)地震作用呈三角形分布时：Q*=qEAkXB74=0. 240X1.30074=0. lOlkN(4)Q；:地震作用下横梁剪力设计值(kN)Yr：地震作用分项系数：L 3Q：=1.3XQEk=1.3X0. 101=0.132kN(5)V,:横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN):采用VQv+O. 5Qe组合V产Q.+O. 5XQ-=1. 160+0.5X0. 132=1. 226kN= 1225. 842N(6)V,:横梁竖直

31、方向(x轴)的剪力设计值(kN):V,=GXB/2=0.819kN=819. 000N(7)横梁剪应力T 产VyfXSx/UxXtQ=1225. 842X6604. 700/(312633. 000X6. 0)=4. 316N/mmt 尸XSy/(I,Xj)=819. 000 X 11907.300/(789812. 000X7. 0)=1. 764N/minT x=4. 316N/mm2 -=55. ON/irnrt y=l. 764N/mm2 f、.=55. ON/nm”横梁抗剪强度可以满足！4幕墙横梁的刚度计算铝合金型材校核依据：5WL/180 (GB/T 21086-2007) 横梁承

32、受呈三角形分布风荷载作用时的最大荷载集度： q：风荷战线分布最大荷我集度标准值(KN/m) qw=% X B=1. 961 X 1.300=2.549KN/m水平方向由风荷载作用产生的挠度：df产q.XWfeX 1000/(0. 7X I,X 120)=2. 773mm自重作用产生的挠度：dre=5XGkXW,-cX 1000/(384X0. 7XIy)=5X 1.050X 1. 300Xl000/(384X0. 7X79. 0)=0. 706mm在风荷载标准值作用下，横梁的挠度为：dr,=2. 773mm 在重力荷载标准值作用卜.，横梁的挠度为：加=0. 706mm 1横梁跨度，1=1300

33、mm铝合金型材djl 1/180铝合金型材dre/1 1225. 842N螺栓抗剪强度可以满足！横梁型材壁的强度验算横梁材料牌号：6063 T5lb：连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力计算：HJY:横梁材料局部抗承压强度设计值：125. 0N/Wt:幕墙横梁壁厚:2.500mmNcb=dXtXIIL_YXNunl=6. 000 X2. 500X125.0X2. 000=3750. 000X3750. 000NN1225. 842N横梁型材壁强度可以满足角码壁承压承载能力计算连接部位角码材料牌号:6063 T5连接铝角码壁厚：3.000mm横向连接部位铝角码壁抗承压能力计算：IILjm Y:连接部

34、位角码壁抗承压强度设计值=120. ON/nim2Ncbj=d X X HLjm_Y X Nmi=6. 000 X 3. 000 X120. 0X2. 00()=4320. 000N4320. 000N2I225. 842N角码壁强度可以满足！3竖向节点(角码与立柱)连接部位荷载计算弧：横梁自重线荷载(N/m):(k=600XH=600X1.475=885. OOON/mG:横梁自重线荷载设计值(N/m)G=1.2XGk= 1.2X885. 000=1062.000X/mN2:自重荷载(N):N2=GXB/2=1062. 000X1.300/2=690. 300NN:连接处组合荷载：采用 Sc

35、+Sr+O. 5SfN=(Ni2+N23)0SN=(1225. 8422+690. 3OO;，)o s=1406. 84 IN螺栓个数计算”:竖向节点螺栓个数：NdN/N=0. 400取2个螺拴抗剪强度验算n%：根据选择的螺栓数目，竖向节点连接处螺栓的受剪承载能力nV2=Nxn3 X Nbv=2X3517. 295=7034. 589Nnv2=7034. 589N 1406. 84IN螺栓抗剪强度可以满足！立柱型材赞的强度验算立柱型材种类：6063 T6I：立柱壁厚,3. 0mmXC_y:立柱局部承压强度：160.0N/nMb：根据选择的螺栓数目，连接处立柱型材的承压承载能力Ncb=NuXdX

36、tXXC_y=5760. 000N1 1106. 84 IN立梃型材壁强度可以满足角码壁承压承载能力验算竖向连接部位铝角码壁抗承压能力计算：HLjm Y:连接部位角码壁抗承压强度设计值=120. ON/ninf连接部位角码材料牌号：6063 T5Ltl:连接铝角码壁厚:3.000mmbj=dXL】XHLjm_YXN1n2=6. 000X3. 000X120. 0X2. 000=4320. 000N4320. 000N1406. 84 IN竖向角码壁强度可以满足！目录I.设计依据2n.基本计算公式5ni.工程信息概述61工程所在地区信息62板材选用信息6一、风荷载计算61板块风载荷计算（直接承受

37、风载荷 72支撑结构风载荷计算（非直接受风载荷）7二、玻璃的选用与校核7I玻璃自重计算72玻璃水平地震作用计算73玻璃的强度计弊84玻璃的挠度计算9三、玻璃边缘至边框槽底间隙校核9四、幕墙立柱计算91荷载计算102选用立柱型材的截面特性103幕墙立柱的强度计算104幕墙立柱的刚度计算II5立柱抗剪计算II五、立柱与主结构连接121连接处荷载计算122连接处螺栓个数计算123螺栓抗翦强度验算124型材壁的强度验算125角码抗承压承载能力计算136立柱连接伸缩缝计算13六、暮墙预埋件总截面面积和锚筋长度计算131荷载计算132锚筋的总截面积校核133锚筋长度校核144锚板尺寸校核14七、幕墙预埋件

38、焊缝计算141焊缝截面参数计算142焊缝强度计算14八、分墙横梁计算151选用横梁型材的截面特性152幕墙横梁的强度计算153幕墙横梁的抗剪强度计算164幕墙横梁的刚度计算17九、横梁与立柱连接件计算171单个螺栓受剪承载力计算172横向节点连结（横梁与角码）173竖向节点（角码与立柱）18附录材料力学性能19附录材料力学性能材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003玻璃幕墙工程技术规范讥 (1).玻璃的强度设计值应按表5. 2.1的规定采用。表5. 2.1玻璃的强度设计值fg(N/mm2)(2), JGJ 102-2003铝合金型材的强度设计值应按表5. 2. 2的规定采用。种 类厚度(nun)大 面侧 面普通玻璃528.019.5浮法玻璃51228.019.5151924.017.0叁20